公路Ⅱ級(jí)預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支T梁橋計(jì)算書

1、 某路35m預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支T梁橋設(shè)計(jì)(中梁) PAGE PAGE 108 一、設(shè)計(jì)目的T型橋梁在中國(guó)公路上修建很多，預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T梁是目前中國(guó)橋梁上最常用的形式之一，在學(xué)習(xí)了預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的各種設(shè)計(jì)、驗(yàn)算理論后，通過本設(shè)計(jì)了解預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支T梁的實(shí)際計(jì)算，進(jìn)一步理解和鞏固所學(xué)得的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)理論知識(shí)，初步掌握預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的設(shè)計(jì)步驟，熟悉公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）（以下簡(jiǎn)稱公預(yù)規(guī)）與公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）（以下簡(jiǎn)稱橋規(guī))的有關(guān)條文及其應(yīng)用。從而使獨(dú)立分析問題、解決問題的能力以及實(shí)踐動(dòng)手能力都會(huì)有很大的提高，培養(yǎng)綜合應(yīng)用

2、所學(xué)基礎(chǔ)課、技術(shù)基礎(chǔ)課及專業(yè)知識(shí)和相關(guān)技能，解決具體問題的能力。以達(dá)到具備初步專業(yè)工程人員的水平，為將來走向工作崗位打下良好的基礎(chǔ)。二、設(shè)計(jì)資資料及構(gòu)構(gòu)造布置置(一) 設(shè)設(shè)計(jì)資料料1橋梁跨跨徑及橋橋?qū)挊?biāo)準(zhǔn)跨徑：35mm（墩中中心距離離）主梁全長(zhǎng)：34.96mm計(jì)算跨徑：33.90mm橋面凈空：凈9m + 221mm = 11mm2. 設(shè)計(jì)計(jì)荷載公路級(jí)，人人群荷載載3.55KN/m，每每側(cè)人行行欄、防防撞欄重重力的作作用力分分別為11.522KN/m和3.66KN/m.3. 材料料及工藝藝混凝土：主主梁用C50，欄桿桿以及橋橋面鋪裝裝用C30。預(yù)應(yīng)力鋼筋筋采用公公路鋼筋筋混凝土土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝

3、土橋函函設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范（JTGG D66220004）的s155.2鋼絞線線，每束束6根，全全梁配6束，pkk=18860MMPa。普通鋼筋采采用HRBB3355鋼筋。按后張法施施工工藝藝制作主主梁，采采用內(nèi)徑徑70mmm、外徑77mmm的預(yù)埋埋波紋管管和夾片片式錨具具。4. 設(shè)計(jì)計(jì)依據(jù)交通部頒公公路工程程技術(shù)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)（JTGG B00120003），簡(jiǎn)簡(jiǎn)稱標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)；交通部頒公公路橋涵涵設(shè)計(jì)通通用規(guī)范范（JTGG D66020004），簡(jiǎn)簡(jiǎn)稱橋橋規(guī)；交通部頒公公路鋼筋筋混凝土土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土橋涵涵設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范（JTGG D66220004），簡(jiǎn)簡(jiǎn)稱公公預(yù)規(guī)。5. 基本本計(jì)算數(shù)數(shù)據(jù)（見見表1）表1基本

4、計(jì)計(jì)算數(shù)據(jù)據(jù)名 稱項(xiàng) 目符 號(hào)單 位數(shù) 據(jù)混 凝 土立方強(qiáng)度fcu,kkMPa50彈性模量EcMPa3.451044軸心抗壓標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度度fckMPa32.4軸心抗拉標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度度ftkMPa2.65軸心抗壓設(shè)設(shè)計(jì)強(qiáng)度度fcdMPa22.4軸心抗拉設(shè)設(shè)計(jì)強(qiáng)度度ftdMPa1.83短暫狀態(tài)容許壓應(yīng)力力0.7fckMPa20.722容許拉應(yīng)力力0.7ftkMPa1.7577持久狀態(tài)標(biāo)準(zhǔn)荷載組組合:容許壓應(yīng)力力0.5fcckMPa16.2容許主壓應(yīng)應(yīng)力0.6fcckMPa19.444短期效應(yīng)組組合:容許拉應(yīng)力力st-00.855pcMPa0容許主拉應(yīng)應(yīng)力0.6fttkMPa1.59s15.2 鋼 絞 線

5、標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度fpkMPa1860彈性模量EpMPa1.951055抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度fpdMPa1260最大控制應(yīng)應(yīng)力conn0.75ffpkMPa1395持久狀態(tài)應(yīng)應(yīng)力:標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)組組合0.65ffpkMPa1209材料重度鋼筋混凝土土1KN/3325.0瀝青混凝土土2KN/3323.0鋼絞線3KN/3378.5鋼束與混凝凝土的彈彈性模量量比Ep無綱量5.65表中：考慮慮混凝土土強(qiáng)度達(dá)達(dá)到C45時(shí)開始始張拉預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼束。和和分別表表示鋼束束張拉時(shí)時(shí)混凝土土的抗壓壓、抗拉拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)強(qiáng)度，則則=299.6MMpa，=2.51MMpa。（二） 橫橫截面布布置1.主梁間間距與主主梁片數(shù)數(shù)主梁間距通通常應(yīng)隨隨梁

6、高與與跨徑的的增大而而加寬為為經(jīng)濟(jì)，同同時(shí)加寬寬翼緣板板對(duì)提高高主梁截截面效率率指標(biāo)很有效效，故在在許可條條件下應(yīng)應(yīng)適當(dāng)加加寬T梁翼板板。該主主梁翼板板寬度為為22000mmm,由于于寬度較較大，為為保證梁梁的整體體受力性性能，橋橋面板采采用現(xiàn)澆澆混凝土土剛性接接頭，因因此主梁梁的工作作截面有有兩種，預(yù)預(yù)施應(yīng)力力、運(yùn)輸輸、吊裝裝階段的的小面積積（b =16600mmm）和營(yíng)運(yùn)運(yùn)階段的的大面積積（b=22000mmm）.凈9m + 221mm 的橋橋?qū)掃x用用五片主主梁，如如圖1所示。2.主梁跨跨中截面面主要尺尺寸擬定定(1)主梁梁高度預(yù)應(yīng)力混凝凝土簡(jiǎn)支支梁橋的的主梁高高度與其其跨徑之之比在11/

7、1551/225，標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)計(jì)中高跨跨比約在在1/1181/119.當(dāng)當(dāng)建筑物物高度不不受限制制時(shí)，增增大梁高高往往是是較經(jīng)濟(jì)濟(jì)方案，因因此增大大梁高可可以節(jié)省省預(yù)應(yīng)力力鋼束用用量，同同時(shí)梁高高加大一一般只是是腹板加加高，而而混凝土土用量增增加不多多。故主主梁采用用22000mmm.(2)主梁梁截面細(xì)細(xì)部尺寸寸T梁翼板的的厚度主主要取決決于橋面面板承受受車輪局局部荷載載的要求求，還應(yīng)應(yīng)考慮能能否滿足足主梁受受彎時(shí)上上翼板受受壓的強(qiáng)強(qiáng)度要求求。故預(yù)預(yù)制T梁的翼翼板厚為為1500mm，翼翼板根部部加厚到到2500mm以以抵抗翼翼緣根部部較大的的彎矩。在預(yù)應(yīng)力混混凝土中中腹板內(nèi)內(nèi)主拉應(yīng)應(yīng)力較小小，腹

8、板板厚度一一般由布布置預(yù)制制孔管的的構(gòu)造決決定，同同時(shí)從腹腹板本身身的穩(wěn)定定條件出出發(fā)，腹腹板厚度度不宜小小于其高高度的11/155.故取取腹板厚厚為2000mmm。馬蹄尺寸基基本由布布置預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼束束的需要要確定，設(shè)設(shè)計(jì)實(shí)踐踐表明，馬馬蹄面積積占截面面總面積積的100%20%為合適適。故考考慮到主主梁需要要配置較較多的鋼鋼束，將將鋼束按按三層布布置，一一層最多多排三束束，同時(shí)時(shí)還根據(jù)據(jù)公預(yù)預(yù)規(guī)99.4.9條對(duì)對(duì)鋼束凈凈距及預(yù)預(yù)留管道道的構(gòu)造造要求，初初擬馬蹄蹄寬為5550mmm，高高為2550mmm，馬蹄蹄與腹板板交接處處作三角角過度，高高為1550mmm，以減減小局部部應(yīng)力。按照以上擬擬定

9、的外外觀尺寸寸，預(yù)制制梁的跨跨中截面面圖（見見圖2）圖2跨中截截面尺寸寸圖（尺尺寸單位位：mm）（3）計(jì)算算截面幾幾何特征征將主梁跨中中截面劃劃分為五五個(gè)規(guī)則則圖形的的小單元元，截面面幾何特特性列表表計(jì)算見見表2.（4）檢驗(yàn)驗(yàn)截面效效率指標(biāo)標(biāo)（希望在0.5以上）上核心距：k=41.07下核心距：k=69.73截面效率指指標(biāo)：=0.55表明以上初初擬的主主梁中截截面是合合理的。表2 跨中中截面的的幾何特特性計(jì)算算表分塊名稱分塊面積AA (c)分塊面積型型心至上上緣距離離y (cmm)分塊面積型型心至上上緣靜距距S=AAy (m)分塊面積的的自身慣慣矩I d=y1-y (cm)分塊面積對(duì)對(duì)截面型型

10、心的慣慣矩I （1）（2）（3）=（1）（2）（4）（5）（6）=（1）（5）（7）=（4）+（6）大毛截面翼板33007.50 247500618755.000 66.644 1465449366 1471668111 三角承托50018.33339166.52777.778855.800715572211 15599988 腹板320095304000068266666.6677-20.88613924447 82191113 下三角262.551704462553281.25-95.88624121149 24154430 馬蹄1375187.552578112.55716144.588

11、-113.361766994233 1774110388 8637.564034454465223822小毛截面翼板24007.518000045000074.39913280037661332553766三角承托50018.33339166.52777.7863.5552091558320223361腹板320095304000068266667-13.1115502660473768873下三角262.551704462553281.25-87.1111992000719952289馬蹄1375187.552578112.55716144.588-104.61504777111151199

12、267737.563360043983992244表中：大截截面型心心至上緣緣距離：=64403554/886377.5=74.14(cm)小截面型心心至上緣緣距離：=63336004/33983392224=881.889(ccm)（三）橫截截面沿跨跨長(zhǎng)的變變化如圖1-11所示，本本設(shè)計(jì)主主梁采用用等高形形式，橫橫截面的的T梁翼板板厚度沿沿跨長(zhǎng)不不變。梁梁端部區(qū)區(qū)段由于于錨頭集集中力的的作用而而引起較較大的局局部應(yīng)力力，也為為布置錨錨具的需需要，在在距梁端端19880mmm范圍內(nèi)內(nèi)將腹板板加厚到到馬蹄同同寬。馬馬蹄部分分為配合合鋼束彎彎起而六六分點(diǎn)附附近開始始向支點(diǎn)點(diǎn)逐漸抬抬高，在在馬蹄抬抬

13、高的同同時(shí)腹板板寬度開開始變化化。（四）橫隔隔梁的設(shè)設(shè)置模型實(shí)驗(yàn)結(jié)結(jié)果表明明，在荷荷載作用用處的主主梁彎矩矩橫向分分布，當(dāng)當(dāng)該處有有橫隔梁梁時(shí)比較較均勻，否否則直接接在荷載載作用下下的主梁梁彎矩很很大。為為減小對(duì)對(duì)主梁設(shè)設(shè)計(jì)起主主要控制制作用的的跨中彎彎矩，在在跨中設(shè)設(shè)一道橫橫隔梁；當(dāng)跨度度較大時(shí)時(shí)，應(yīng)設(shè)設(shè)置較多多的橫隔隔梁。本本設(shè)計(jì)在在跨中和和三分點(diǎn)點(diǎn)、六分分點(diǎn)、支支點(diǎn)處設(shè)設(shè)置七道道橫隔梁梁，其間間距為5.665m。橫隔隔梁的高高度與主主梁同高高，厚度度為上部部2500mm，下部2300mm；中橫橫隔梁高高度為17550mmm，厚度度為上部部1600mm，下部1400mm。詳見見圖1所示。三

14、 、主梁梁作用效效應(yīng)計(jì)算算根據(jù)上述梁梁跨結(jié)構(gòu)構(gòu)縱、橫橫截面的的布置，并并通過可可變作用用下的梁梁橋荷載載橫向分分布計(jì)算算，可分分別求的的各主梁梁控制截截面的永永久作用用和最大大可變作作用效應(yīng)應(yīng)，然后后在進(jìn)行行主梁作作用效應(yīng)應(yīng)組合。（一）永久久作用效效應(yīng)計(jì)算算1.永久作作用集度度（1）預(yù)制制梁自重重跨中截面面段主梁梁的自重重（六分分點(diǎn)截面面至跨中中截面，長(zhǎng)11.4m）G(1)=0.7773775225111.44=2220.552(KKN)馬蹄抬高高與腹板板變寬段段梁的自自重（長(zhǎng)長(zhǎng)5m）G(2)(1.22786625+0.7773775)5225/22=1228.227支點(diǎn)段梁梁的自重重（長(zhǎng)11

15、.988m）G(3)=1.22786625251.998=663.229(KKN)中主梁的的橫隔梁梁：中橫隔梁體體積0.15（1.775-00.155）0.7-00.50.110.5-00.50.11500.1775=0.116233(m)端橫隔梁體體積：0.24（1.88500.5225-00.50.00650.3325）=0.23006（m）故半跨內(nèi)橫橫梁自重重為：G(4)=(2.500.16623+100.23306) 22255=311.822(KNN)預(yù)制梁永永久作用用集度：g1=(2220.52+1288.277+311.822)/117.448=221.777(KKN/mm)(2

16、)二期期永久作作用現(xiàn)澆T梁梁翼板集集度G（5）=0.11500.625=2.225（KN/m）中梁現(xiàn)澆澆部分橫橫隔梁一片中橫隔隔梁（現(xiàn)現(xiàn)澆部分分）體積積：0.150.66255=2.25(KN/m)一片端橫隔隔梁（現(xiàn)現(xiàn)澆部分分）體積積：0.240.331.85=0.1133332（m）故：G（66）=（500.0772+220.13332）225/34.96=0.99（KN/m）鋪裝8cm混凝凝土鋪裝裝：0.089225=118（KN/m）5cm瀝青青鋪裝：0.059223=110.335（KN/m）若將橋面鋪鋪裝均攤攤給五片片主梁，則則： GG（7）=（18+10.35）/5=5.667（K

17、N/m）欄桿一側(cè)人行欄欄：1.52KKN/mm一側(cè)防撞欄欄：3.6KNN/m若將兩側(cè)人人行欄、防防撞欄均均攤給五五片主梁梁，則：G(8)=(1.52+3.66) 2/55=2.0488(KNN/m)中梁二期期永久作作用集度度： gg2=2.25+0.99+5.67+2.0048=10.8688(KNN/m)2.永久作作用效應(yīng)應(yīng)如圖3所示示，設(shè)x為計(jì)算算截面離離左支座座的距離離，并令令=x / ll主梁彎矩和和剪力的的計(jì)算公公式分別別為：圖3永久作作用效應(yīng)應(yīng)計(jì)算圖圖永久作用效效應(yīng)計(jì)算算見表3表3 22號(hào)梁永永久作用用效應(yīng)作用效應(yīng)跨中=00.5四分點(diǎn)=0.225支點(diǎn)=00一期作用彎矩（KNNm）3

18、127.292345.470.00剪力（KNN）0.00184.550369.000二期作用彎矩（KNNm）1561.201170.900.00剪力（KNN）0.0092.111184.221彎矩（KNNm）4688.493516.370.00剪力（KNN）0.00276.661553.221(二)可變變作用效效應(yīng)計(jì)算算沖擊系數(shù)和和車道折折減系數(shù)數(shù)（修正剛剛性橫梁梁法）按橋規(guī)4.33.2條規(guī)定定，結(jié)構(gòu)構(gòu)的沖擊擊系數(shù)與與結(jié)構(gòu)的的基頻有有關(guān)，因因此要先先計(jì)算結(jié)結(jié)構(gòu)基頻頻。簡(jiǎn)支支梁橋的的基頻可可采用下下列公式式估算：f=33.611(HZZ)其中：m=22201.12(kg/m)根據(jù)本橋的的基頻，可

19、可計(jì)算出出汽車荷荷載的沖沖擊系數(shù)數(shù)為=0.1176lln-00.01157=0.2211按橋規(guī)4.33.1條，當(dāng)當(dāng)車道大大于兩車車道時(shí)，需需需進(jìn)行行車道折折減，三三車道折折減20%，四車車道折減減33%，但折折減后不不得小于于用兩行行車隊(duì)布布載的計(jì)計(jì)算結(jié)果果。計(jì)算主梁的的荷載橫橫向分布布系數(shù)本例橋跨內(nèi)內(nèi)設(shè)七道道橫隔梁梁，具有有可靠的的橫向聯(lián)聯(lián)系，且且承重結(jié)結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)長(zhǎng)寬比為為： LL/B=33.9/112=22.82252所以可按修修正的剛剛性橫梁梁法來描描制橫向向影響線線和計(jì)算算橫向分分布系數(shù)數(shù)。計(jì)算主梁抗抗扭慣矩矩I對(duì)于T形梁梁截面，抗抗扭慣矩矩可近似似按下式式計(jì)算：I=對(duì)于跨中截截面，翼翼

20、緣板的的換算平平均厚度度：t=177.5(cm)馬蹄部分的的換算平平均厚度度：t=322.5(cm)圖4示出了了I的計(jì)算算圖式，I的計(jì)算見表4。圖4I計(jì)算算圖式（尺尺寸單位位：mm）表4 I計(jì)計(jì)算表 分塊名稱b（cm）t（cm）b/ tcI= c b tt()翼緣板22017.512.577141/33.93腹板150207.50.29883.5766馬蹄5532.51.692230.20993.946611.4552計(jì)算抗扭系系數(shù)對(duì)于本算例例主梁的的間距相相同，并并將主梁梁近似看看成等截截面，則則得：=式中：G=0.44E,ll=333.900m,=50.01114522=0.057726m

21、m,a=4.44m,aa=2.2m,a=00.0mm,a=-2.2m, a=-4.4m, I=0.44465523882m計(jì)算得：=0.91按修正的剛剛性橫梁梁法計(jì)算算橫向影影響線豎豎坐標(biāo)值值=式中n=55, =2(4.55+2.2)=48.4()計(jì)算所得的的值列于于表5中。 表5值計(jì)計(jì)算表梁號(hào)10.56440.38220.20.0188-0.166420.38220.21990.20.10990.018830.20.20.20.20.2 = 4 * GB3 計(jì)算荷載載橫向分分布系數(shù)數(shù)2號(hào)梁的橫橫向影響響線和最最不利布布載圖式式如圖5所示： 圖5 跨跨中的荷荷載橫向向分布系系數(shù)可變作用（汽汽車

22、）：三車道：mm= (0.3362+0.2289+0.2236+0.1164+0.1111+0.0038)0.78 =0.4688二車道：mm=（0.3362+0.2289+0.2236+0.1164）=0.5266故取可變作作用（汽汽車）的的橫向分分布系數(shù)數(shù)為：m=0.5266可變作用（人人群）m=0.4122（2）支點(diǎn)點(diǎn)截面的的荷載橫橫向分布布系數(shù)mo如圖6所示示，按杠杠桿原理理法繪制制荷載向向橫向分分布影響響線并進(jìn)進(jìn)行布載載，各梁梁可的變變作用的的橫向分分布系數(shù)數(shù)可計(jì)算算如下：圖6 支點(diǎn)點(diǎn)的橫向向分布系系數(shù)mo計(jì)算圖圖式（尺尺寸單位位：m）可變作用（汽汽車）：m= 0.70445 可變作

23、用用（人群群）m=0 = 3 * GB2 橫向分布布系數(shù)匯匯總表6：表6 橫向向分布系系數(shù)匯總總可變作用類類別mm公路- = 1 * ROMAN III級(jí)0.52660.70445人群0.412203. 車道道荷載的的取值根據(jù)橋規(guī)規(guī)4.33.1條，公公路級(jí)的均均勻荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值qk和集中中荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值Pk為：計(jì)算彎矩時(shí)時(shí)：P=00.755=2221.77(KNN)計(jì)算剪力時(shí)時(shí)：P=2211.711.2=2266.044(KNN)4. 計(jì)算算可變作作用效應(yīng)應(yīng)在可變作用用效應(yīng)計(jì)計(jì)算中，對(duì)對(duì)于橫向向分布系系數(shù)和取取值作如如下考慮慮：支點(diǎn)點(diǎn)處橫向向分布系系數(shù)取m0，從支支點(diǎn)至第第一根橫橫梁段（四四分點(diǎn)

24、處處），橫橫向分布布系數(shù)從從m0直線過過渡到mc，其余余梁段均均取mc。（1）求跨跨中截面面的最大大彎矩和和最大剪剪力：計(jì)算跨中截截面最大大彎矩和和最大剪剪力采用用直接加加載求可可變作用用效應(yīng)，圖7示出跨中截面作用效應(yīng)計(jì)算圖示，計(jì)算公式為：式中：S所求截截面汽車車（人群群）標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)荷載的的彎矩或或剪力；qk車道道均布荷荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值；Pk車車道集中中荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值；影響響線上同同號(hào)區(qū)段段的面積積；y影響響線上最最大坐標(biāo)標(biāo)值。圖7跨中截截面作用用效應(yīng)計(jì)計(jì)算圖式式可變作用（汽汽車）標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)應(yīng)：可變作用（汽汽車）沖沖擊效應(yīng)應(yīng)： 可變作用（人人群）效效應(yīng)： q=1.553.0=55.255(KNN)（2）

25、求四四分點(diǎn)截截面的最最大彎矩矩和最大大剪力： 首先，畫畫出四分分點(diǎn)截面面作用效效應(yīng)計(jì)算算圖形,圖8：圖8 四分分點(diǎn)截面面作用效效應(yīng)計(jì)算算圖式可變作用（汽汽車）標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)應(yīng)：可變作用（汽汽車）沖沖擊效應(yīng)應(yīng)： M=111955.0990.2111=2552.116(KKN/mm) V=1144.670.2211=30.53(KN) 可變作用（人人群）效效應(yīng)（3）求支支點(diǎn)截面面的最大大剪力：圖9示出支支點(diǎn)截面面最大剪剪力計(jì)算算圖。圖9 支點(diǎn)點(diǎn)截面最最大剪力力計(jì)算圖圖式可變作用（汽汽車）標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)應(yīng)：可變作用（汽汽車）沖沖擊效應(yīng)應(yīng)：可變作用（人人群）效效應(yīng)：（三）主梁梁作用效效應(yīng)組合合按橋規(guī)4.11.

26、64.11.8條規(guī)定定，根據(jù)據(jù)可能同同時(shí)出現(xiàn)現(xiàn)的作用用效應(yīng)選選擇了四四種最不不理效應(yīng)應(yīng)組合：承載能能力極限限狀態(tài)基基本組合合、短期期效應(yīng)組組合、長(zhǎng)長(zhǎng)期效應(yīng)應(yīng)組合和和標(biāo)準(zhǔn)效效應(yīng)組合合，見表表7。表7主梁作作用效應(yīng)應(yīng)組合2號(hào)梁序號(hào)荷載類別跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)MmaxVmaxMmaxVmaxVmax(kNmm)(kN)(kNmm)(kN)(kN)(1)第一期永久久作用3127.2902345.47184.55369.000(2)第二期永久久作用1561.2001170.9092.111184.221(3)總永久作用用4688.4903516.37276.661533.221(4)可變作用（汽汽車）1590

27、.9887.7551195.09144.667190.664(5)可變作用（汽汽車）沖沖擊335.77018.511252.11630.53340.233(6)可變作用（人人群）2998.82211.33220.28830.500(7)標(biāo)準(zhǔn)組合6914.17114.4485174.94472.009814.558(8)短期組合6101.1869.6554564.25398.116717.116(9)極限組合8658.42157.9976482.47599.9931021.23四、預(yù)應(yīng)力力鋼束的的估算及及其布置置（一）跨中中截面鋼鋼束的估估算和確確定根據(jù)公預(yù)預(yù)規(guī)規(guī)規(guī)定，預(yù)預(yù)應(yīng)力梁梁應(yīng)滿足足正常使

28、使用極限限狀態(tài)的的應(yīng)力要要求和承承載能力力極限狀狀態(tài)的強(qiáng)強(qiáng)度要求求。以下下就跨中中截面在在各種作作用效應(yīng)應(yīng)組合下下，分別別按照上上述要求求對(duì)主梁梁所需的的鋼束進(jìn)進(jìn)行估算算，并且且按這些些估算的的鋼束數(shù)數(shù)的多少少確定主主梁的配配束。按正常使用用極限狀狀態(tài)的應(yīng)應(yīng)力要求求估算鋼鋼束數(shù)對(duì)于簡(jiǎn)支梁梁帶馬蹄蹄的T形截面面，當(dāng)截截面混凝凝土不出出現(xiàn)拉應(yīng)應(yīng)力控制制時(shí)，則則得到鋼鋼束數(shù)n的估算算公式：n=式中：持久狀狀態(tài)使用用荷載產(chǎn)產(chǎn)生的跨跨中彎矩矩標(biāo)準(zhǔn)組組合值；一束6615.24鋼絞線線截面積積，一根根鋼絞線線的截面面積是1.44,故 =88.4.在一中已計(jì)計(jì)算出成成橋后跨跨中截面面=1225.886cmm，

29、=411.077cm,初估=115cmm，則鋼鋼束偏心心距為：=-=1110.886（cm）。一號(hào)梁：nn=55.166按承載能力力極限狀狀態(tài)估算算的鋼束束數(shù)根據(jù)極限狀狀態(tài)的應(yīng)應(yīng)力計(jì)算算圖式，受受壓區(qū)混混凝土達(dá)達(dá)到極限限強(qiáng)度，應(yīng)應(yīng)力圖式式呈矩形形，同時(shí)時(shí)預(yù)應(yīng)力力鋼束也也達(dá)到設(shè)設(shè)計(jì)強(qiáng)度度，則鋼鋼束數(shù)的的估算公公式為： nn=式中：承載能能力極限限狀態(tài)的的跨中最最大彎矩矩；經(jīng)驗(yàn)系系數(shù)，一一般采用用0.7750.777，本算算例取用用0.776；預(yù)應(yīng)力力鋼絞線線的設(shè)計(jì)計(jì)強(qiáng)度，為1260Mpa.計(jì)算得： nn=55.3根據(jù)上述兩兩種極限限狀態(tài)，取取鋼束數(shù)數(shù)n=66.（二）預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼束束布置1.跨中截截

30、面及錨錨固端截截面的鋼鋼束布置置（1）對(duì)跨跨中截面面，在保保證布置置預(yù)留管管道構(gòu)造造要求的的前提下下，盡可可能使鋼鋼束群重重心的偏偏心距大大些。本本算例采采用內(nèi)徑徑70mmm、外徑77mmm的預(yù)埋埋鐵皮波波紋管，根根據(jù)公公預(yù)規(guī)規(guī)規(guī)定，管管道至梁梁底和梁梁側(cè)凈矩矩不應(yīng)小小于3cmm及管道道直徑的的1/22.根據(jù)公公預(yù)規(guī)規(guī)規(guī)定，水水平凈矩矩不應(yīng)小小于4cm及管道道直徑的的0.6倍。在在豎直方方向可疊疊置。根根據(jù)以上上規(guī)定，跨跨中截面面的細(xì)部部構(gòu)造如如下圖10所示。由由此可直直接得出出鋼束群群重心至至梁底距距離為：圖10鋼束束布置度度圖（尺尺寸單位位：mm） a)跨中中截面; bb)錨固截截面=12

31、.85（cm）（2）對(duì)于于錨固端端截面，鋼鋼束布置置通常考考慮下述述兩個(gè)方方面：一一是預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼束束合力重重心盡可可能靠近近截面形形心，使使截面均均勻受壓壓；二是是考慮錨錨頭布置置的可能能性，以以滿足張張拉操作作方便的的要求。按按照上述述錨頭布布置的“均勻”、“分散”原則，錨錨固端截截面所布布置的鋼鋼束如圖圖2-110所示。鋼鋼束群重重心至梁梁底距離離為：=為驗(yàn)核上述述布置的的鋼束群群重心位位置，需需計(jì)算錨錨固端截截面幾何何特性。下下圖示出出計(jì)算圖圖式，錨錨固端截截面特性性計(jì)算先先下表8所示。其中：=h-=2200-81.99=1188.011(cmm)表8 鋼束束錨固端端截面幾幾何特性性計(jì)算

32、表表分塊名稱=+cmcm（1）（2）（3）（4）（5）（6）（7）翼板33007.524705561875574.499183100090081837227833三角承托211.22517.1773632495.88564.8228875994.88880900.7腹板101755107.551093881329901199447.992-25.551662144843564114322136866.255112211905490223066故計(jì)算得：=33.99=48.92=-（-）=833.333-（1188.011-499.922）=144.422（cm）說明鋼束群群重心處處于截面面的核

33、心心范圍內(nèi)內(nèi)。2.鋼束起起彎角和和線性的的確定確定鋼束起起彎角時(shí)時(shí)，既要要照顧到到由其彎彎起產(chǎn)生生足夠的的豎向預(yù)預(yù)剪力，又又要考慮慮到所引引的摩擦擦預(yù)應(yīng)力力損失不不宜過大大。為此此，本算算例將端端部錨固固端截面面分成上上、下兩兩部分（如如圖2-111所示），上上部鋼束束的彎起起角定為為15，下部部鋼束彎彎起角定定為7。為簡(jiǎn)化計(jì)算算和施工工，所有有鋼束布布置的線線性均為為直線加加圓弧，并并且整根根鋼束布布置在同同一個(gè)豎豎直面內(nèi)內(nèi)。3.鋼束計(jì)計(jì)算（1）計(jì)算算鋼束起起彎點(diǎn)至至跨中的的距離 錨固點(diǎn)到到支座中中心線的的水平距距離(如圖10所示)為：=36-335taan7=311.700（cm）()=3

34、66-700tann7=27.41（cm）=36-225taan155=229.330(ccm)=36-555taan155=221.226(ccm)圖11 封封固端混混凝土塊塊尺寸圖圖（尺寸寸單位：mm）圖12示出出鋼束計(jì)計(jì)算圖式式，鋼束束起彎點(diǎn)點(diǎn)至跨中中的距離離x1列表計(jì)計(jì)算在表表9內(nèi)。圖12鋼束束計(jì)算圖圖式（尺尺寸單位位：mmm）表9 鋼束束計(jì)算鋼束號(hào)彎起高度yy()y1 ()y2 ()L1 ()x3 ()(o)R ()x2 ()x1 ()N1(N22)2612.19913.81110099.25571582.73225.7791401.66N3(N44)53.312.19941.111

35、10099.25575515.27672.114951.002N512125.88895.12210096.599152791.56722.551905.221N6143.3325.888117.44210096.955153446.01891.889727.778(2) 控控制截面面的鋼束束重心位位置計(jì)算算由圖144所示的的幾何關(guān)關(guān)系，當(dāng)當(dāng)計(jì)算截截面在曲曲線端時(shí)時(shí)，計(jì)算算公式為為：當(dāng)計(jì)算截面面在近錨錨固點(diǎn)的的直線端端時(shí)，計(jì)計(jì)算公式式為：式中： 鋼束在在計(jì)算截截面處鋼鋼束重心心到梁底底的距離離；鋼束起起彎前到到梁底的的距離；鋼束起起彎半徑徑計(jì)算鋼束束群重心心到梁底底距離（見見表100）鋼束長(zhǎng)度

36、度計(jì)算一根鋼束的的長(zhǎng)度為為曲線長(zhǎng)長(zhǎng)度，直直線長(zhǎng)度度與兩端端工作長(zhǎng)長(zhǎng)度之和和，其中中鋼束的的曲線長(zhǎng)長(zhǎng)度可按按圓弧半半徑與彎彎起角度度進(jìn)行計(jì)計(jì)算。通通過每根根鋼束長(zhǎng)長(zhǎng)度計(jì)算算，就可可得出一一片主梁梁和一孔孔橋所需需鋼束的的總長(zhǎng)度度，以利利備料和和施工。計(jì)計(jì)算結(jié)果果見表11所示。表10 各各計(jì)算截截面的鋼鋼束位置置及鋼束束群重心心位置 截 面鋼束號(hào)x4 (cm)R (cm)sin=x4/Rcosa0 (cm)ai (cm)ap (cm)四 分 點(diǎn)N1(N22)未彎起1852.73 9.0 9.013.200 N3(N44)未彎起5515.2716.716.7N5未彎起2791.569.09.0N61

37、19.7723446.010.0344740.9999396616.718.788支 點(diǎn)直線段y(o)x5a0ai78.666 N1(N22)267 31.7003.899.0 31.111 N3(N44)53.37 27.4113.37 16.7 66.633N512115 29.37.859.0122.115 N6143.331521.2665.7016.7154.33表11鋼束束長(zhǎng)度匯匯總鋼束號(hào)R (ccm)曲線長(zhǎng)度(cm)S=/1180直線長(zhǎng)度xx1 (見表9) ()直線長(zhǎng)度LL1 (見表9) ()有效長(zhǎng)度22(S+x1+L1) ()鋼束預(yù)留長(zhǎng)長(zhǎng)度（）鋼束長(zhǎng)度（）(1)(2)(4)(5

38、)(6)(7)(8)=(6)+(7)N1(N22)1852.73 226.7741401.661003455.801403595.80N3(N44)5515.27 673.448951.0021003448.991403588.99N52791.56 730.446905.221 1003471.341403611.34 N63446.01901.771727.7781003458.971403598.97五、計(jì)算主主梁截面面幾何特特性本節(jié)在求得得各驗(yàn)算算截面的的毛截面面特性和和鋼束位位置的基基礎(chǔ)上，計(jì)計(jì)算主梁梁凈截面面和換算算截面的的面積、慣慣性矩及及梁截面面分別對(duì)對(duì)重心軸軸、上梗梗肋與下下

39、梗肋的的靜矩，最最后匯總總成截面面特性值值總表，為為各受力力階段的的應(yīng)力驗(yàn)驗(yàn)算準(zhǔn)備備計(jì)算數(shù)數(shù)據(jù)?，F(xiàn)說明其計(jì)計(jì)算方法法，在表表14中示出出所有截截面特性性值的計(jì)計(jì)算結(jié)果果。（一）截面面面積及及慣矩計(jì)計(jì)算1凈截面面幾何特特性計(jì)算算在預(yù)應(yīng)力階階段，只只需要計(jì)計(jì)算小截截面的幾幾何特性性。計(jì)算公式如如下：截面積 （其中n=6，）截面慣矩： 表12跨中中翼緣全全寬截面面面積和和慣矩計(jì)計(jì)算表截面分塊名稱分塊面積（cm）分塊面積重重心至上上緣距離離（cm）分塊面積對(duì)對(duì)上緣靜靜矩全截面重心心至上緣緣距離（cm）分塊面積的的自身慣慣矩(cm)=160凈截面毛截面7737.581.899633600477.9443

40、983992244-3.95512072243662777133.044扣管道面積積-279.4187.115-522889.771-109.21-333222355.37458.1-5813114.2293983992244-321115100.966=220換算截面毛截面8687.574.144640355486.900446522382244652238223.614767555700鋼束換算面面積234.336187.115587666-128.03-128.038921.86-86562206628333533-2換算截截面幾何何特性計(jì)計(jì)算（1）整體體截面幾幾何特性性計(jì)算在使用荷載載

41、階段需需要計(jì)算算大截面面（結(jié)構(gòu)構(gòu)整體化化以后的的截面）的的幾何特特性，計(jì)計(jì)算公式式如下：截面積 截面慣矩 以上式中： 分別為為混凝土土毛截面面面積和和慣矩分別為為一根管管道截面面積和鋼鋼束截面面積；分別為為凈截面面重心到到主梁上上緣的距距離；分面積積重心到到主梁上上緣的距距離；計(jì)算面面積內(nèi)所所含的管管道（鋼鋼束）數(shù)數(shù)；鋼束與與混凝土土的彈性性摸量比比值，由由表1得=5.65。（2）有效效分布寬寬度內(nèi)截截面幾何何特性計(jì)計(jì)算根據(jù)公預(yù)預(yù)規(guī)4.22.2條，預(yù)預(yù)應(yīng)力混混凝土梁梁在計(jì)算算預(yù)應(yīng)力力引起的的混凝土土力時(shí)，預(yù)預(yù)加力作作為軸向向力產(chǎn)生生的應(yīng)力力按實(shí)際際翼緣全全寬計(jì)算算，由預(yù)預(yù)加力偏偏心引起起的彎矩

42、矩產(chǎn)生的的應(yīng)力按按應(yīng)力有有效寬度度計(jì)算。因因此直接接計(jì)算所所得的抗抗彎慣矩矩應(yīng)進(jìn)行行折減。由由于采用用有效寬寬度方法法計(jì)算的的等效法法向應(yīng)力力體積和和原全寬寬內(nèi)實(shí)際際的法向向應(yīng)力體體積是相相等的，因因此用有有效寬度度截面計(jì)計(jì)算等待待法向應(yīng)應(yīng)力時(shí)，中中性軸應(yīng)應(yīng)取原全全寬截面面的中性性軸。有效分布布寬度的的計(jì)算根據(jù)公預(yù)預(yù)規(guī)4.22.2條，對(duì)對(duì)于T形截面面受壓區(qū)區(qū)翼緣計(jì)計(jì)算寬度度bf，應(yīng)取取用下列列三者中中的最小小值：故：=2220。有效分布布寬度內(nèi)內(nèi)截面幾幾何特性性計(jì)算：由于截面寬寬度不折折減，截截面的抗抗彎慣矩矩也不需需折減，取取全寬截截面值。（二）截面面靜矩計(jì)計(jì)算預(yù)應(yīng)力鋼筋筋混凝土土梁在張張拉

43、階段段和使用用階段都都要產(chǎn)生生剪應(yīng)力力，這兩兩個(gè)階的的剪應(yīng)力力應(yīng)該疊疊加。在在每一個(gè)個(gè)階段中中，凡是是中和軸軸位置和和面積突突變處的的剪應(yīng)力力，都是是需要計(jì)計(jì)算的。例例如，張張拉階段段和使用用階段的的截面（圖13），除了兩個(gè)階段a-a和b-b位置的剪應(yīng)力需要計(jì)算外，還應(yīng)計(jì)算：圖13靜矩矩計(jì)算圖圖式（尺尺寸單位位：mm）（1）在張張拉階段段，凈截截面的中中和軸（簡(jiǎn)簡(jiǎn)稱凈軸軸）位置置產(chǎn)生的的最大剪剪應(yīng)力，應(yīng)應(yīng)該與使使用階段段在凈軸軸位置產(chǎn)產(chǎn)生的剪剪應(yīng)力疊疊加。（2）在使使用階段段，換算算截面的的中和軸軸（簡(jiǎn)稱稱換軸）位位置產(chǎn)生生的最大大剪應(yīng)力力，應(yīng)該該與張拉拉階段在在換軸位位置的剪剪應(yīng)力疊疊加。因

44、此，對(duì)于于每一個(gè)個(gè)荷載作作用階段段，需要要計(jì)算四四個(gè)位置置（共八八種）的的剪應(yīng)力力，即需需要計(jì)算算下面幾幾種情況況的靜矩矩：a-a線線（圖13）以上上（或以以下）的的面積對(duì)對(duì)中性軸軸（靜軸軸和換軸軸）的靜靜矩；b-b線線以上（或或以下）的的面積對(duì)對(duì)中性軸軸（兩個(gè)個(gè)）的靜靜矩；靜軸（nn-n）以上上（或以以下）的的面積對(duì)對(duì)稱中性性軸（兩兩個(gè)）的的靜矩；換軸（oo-o）以上上（或以以下）的的面積對(duì)對(duì)中性軸軸（兩個(gè)個(gè)）的靜靜矩；計(jì)算結(jié)果列列與表13。 表133垮中截面面對(duì)重心心軸靜矩矩計(jì)算 分塊名稱及及序號(hào)靜矩類型及及符號(hào)分塊面積分塊面積重重心至全全截面重重心距離離對(duì)凈軸靜矩矩靜矩類別及及符號(hào)對(duì)換軸

45、靜矩矩翼板翼緣部分240070.4441690556翼緣部分33000069.5442294882三角承托對(duì)凈軸50059.611298055對(duì)凈軸50058.711294555肋部靜矩20057.944115888靜矩20057.044114088-2104449-2703445下三角馬蹄部分對(duì)對(duì)凈軸及及靜矩262.5592.066241655。75馬蹄部分對(duì)對(duì)凈軸及及靜矩262.5592.966244022馬蹄13751100011512663.7751375110.9911525001.225肋部30089.56626868830090.466271388管道或鋼束束279.339109

46、.221305122.188243.339110.111267999.677-23228809.68-2308440.992翼板凈軸以上凈凈面積對(duì)對(duì)凈軸靜靜矩240070.4441690556凈軸以上凈凈面積對(duì)對(duì)凈軸靜靜矩330069.5442294882三角承托50059.61129805550058.711293555肋部1258.831.477396144.4441258.830.577384811.522-2384775.444-2973118.552翼板換軸以上凈凈面積對(duì)對(duì)凈軸靜靜矩240020.4441690556換軸以上凈凈面積對(duì)對(duì)凈軸靜靜矩3300695442294882三角承

47、托50059.61129805550058.711293555肋部1240.831.922396066.3441240.831.022384899.6-2384667.773-2973226.66（三）截面面幾何特特性匯總總其它截面面特性值值，見表表14。表14主梁梁截面特特性值總總表名稱符號(hào)單位截面跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)混凝土凈截截面凈面積Ancm27458.117458.11127866.255凈慣矩Incm43662777133 36649961994953995699凈軸到截面面上緣距距離ynscm77.94477.96686.488凈軸到截面面下緣距距離ynxcm122.006122.004

48、113.552 截面抵抗矩矩上緣Wnscm34699447.556 4701008 5728444.22下緣Wnxcm33000779 3003008.334363995.11對(duì)凈軸靜矩矩翼緣部分面面積Sa-ncm321044492105111 2061000.88凈軸以上面面積Sn-ncm323847752385558.66 4081991.22換軸以上面面積So-ncm3238466712385553.11 4061005.77馬蹄部分面面積Sb-ncm323280092320551.66鋼束群重心心到凈軸軸距離encm109.221108.885 51.744混凝土換算算截面換算面積Ao

49、cm28880.868880.86136866.255換算慣矩Iocm447675557114765770655 5753002399換軸到截面面上緣距距離yoscm77.04477.23383.755換軸到截面面下緣距距離yoxcm122.996122.777116.225截面抵抗矩矩上緣Woscm36188441.7786170779.776899005.77下緣Woxcm33877332.3363881881.668 4946001.995對(duì)換軸靜矩矩翼緣部分面面積Sa-ocm3270344527052253192770.77凈軸以上面面積Sn-ocm32973118.552297677

50、24572668.77換軸以上面面積So-ocm32973226.66297699 4587003.55馬蹄部分面面積Sb-ocm32308440.9922339336 鋼束群重心心到換軸軸距離eocm110.111109.558 54.455鋼束群重心心到下緣緣距離apcm12.85513.19978.666六、鋼束預(yù)預(yù)應(yīng)力損損失計(jì)算算根據(jù)公預(yù)預(yù)規(guī)6.22.1條規(guī)定定，當(dāng)計(jì)計(jì)算主梁梁截面應(yīng)應(yīng)力和確確定鋼束束的控制制應(yīng)力時(shí)時(shí)，應(yīng)計(jì)計(jì)算預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失失值。后后張法梁梁的預(yù)應(yīng)應(yīng)力包括括前期預(yù)預(yù)應(yīng)力損損失（鋼鋼束與管管道壁的的摩擦損損失，錨錨具變形形、鋼束束回縮引引起的損損失，分分批張拉拉混凝土土彈性

51、壓壓縮引起起的損失失）和后后期預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失失（鋼絞絞線應(yīng)力力松弛、混混凝土收收縮和徐徐變引起起的應(yīng)力力損失），而而梁內(nèi)鋼鋼束的錨錨固應(yīng)力力和有效效應(yīng)力（永永存應(yīng)力力）分別別等于張張拉應(yīng)力力扣除相相應(yīng)階段段的預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失失。預(yù)應(yīng)力損失失值因梁梁截面位位置不同同而有差差異，現(xiàn)現(xiàn)說明各各項(xiàng)預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失失的計(jì)算算方法，然然后計(jì)算算四分點(diǎn)點(diǎn)截面的的各項(xiàng)預(yù)預(yù)應(yīng)力損損失值。它它們的計(jì)計(jì)算結(jié)果果均列入入鋼束預(yù)預(yù)應(yīng)力損損失及預(yù)預(yù)加內(nèi)力力一覽表表內(nèi)（一）預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼束束與管道道壁之間間的摩擦擦引起的的預(yù)應(yīng)力力損失按公預(yù)規(guī)規(guī)6.22.2條規(guī)定定，計(jì)算算公式為為：式中： comm張拉鋼鋼束時(shí)錨錨下的控控制應(yīng)力力；根據(jù)據(jù)

52、公預(yù)預(yù)規(guī)6.11.3條規(guī)定定，對(duì)于于鋼絞線線取張拉拉控制應(yīng)應(yīng)力為：com=0.775fppk=00.75518860=13995（MPa）（見見表1）鋼束束與管道道壁的摩摩擦系數(shù)數(shù)，對(duì)于于預(yù)埋波波紋管取取=0.20；從張張拉端到到計(jì)算截截面曲線線管道部部分切線線的夾角角之和（rad）；k管道道每米局局部偏差差對(duì)摩擦擦的影響響系數(shù)，取k=0.0015；x從張張拉端到到計(jì)算截截面的管管道長(zhǎng)度度（m）。的具體計(jì)算算見表15表15四分分點(diǎn)截面面管道摩摩擦損失失l1 計(jì)算表表鋼束號(hào)=-x+kxx1-e-(+kxx)con1-ee-(+kxx)()(rad)(m)(MPa)N1（N22）70.122228

53、.79220.037760.0366951.488N3（N44）70.122228.749910.037760.0366951.488N5150.261198.76880.065550.0633488.4333N613.000850.227718.687760.58550.0566879.277（二）由錨錨具變形形、鋼束束回縮引引起的預(yù)預(yù)應(yīng)力損損失按公預(yù)規(guī)規(guī)6.22.3條，對(duì)對(duì)曲線預(yù)預(yù)應(yīng)力筋筋，在計(jì)計(jì)算錨具具變形、鋼鋼束回縮縮引起的的預(yù)應(yīng)力力損失時(shí)時(shí)，應(yīng)考考慮錨固固后反向向摩擦的的影響。根根據(jù)公公預(yù)規(guī)附附錄D，計(jì)算公公式如下下。反向摩擦影影響長(zhǎng)度度：式中：錨具變變形、鋼鋼束回縮縮值（mm），按

54、按公預(yù)預(yù)規(guī)6.22.3條采用用；對(duì)于于夾片式式錨具=6mmm；單位長(zhǎng)長(zhǎng)度由管管道摩擦擦引起的的預(yù)應(yīng)力力損失，按按下列公公式計(jì)算算：其中 張拉端端錨下控控制應(yīng)力力，本設(shè)設(shè)計(jì)為13995Mppa；預(yù)應(yīng)力力鋼筋扣扣除沿途途摩擦損損失后錨錨固端應(yīng)應(yīng)力，即即跨中截截面扣除除后的鋼鋼筋應(yīng)力力；張拉端端至錨固固端距離離。張拉端錨下下預(yù)應(yīng)力力損失：；在反摩擦影影響長(zhǎng)度度內(nèi)，距距張拉端端x處的錨錨具變形形、鋼筋筋回縮損損失： ；在反摩擦影影響長(zhǎng)度度外，錨錨具變形形、鋼筋筋回縮損損失：。的計(jì)算結(jié)果果見表16。表16四分分點(diǎn)截面面l2 計(jì)算表 鋼束號(hào)(MPPa/mmm)影響長(zhǎng)度(mm)錨固端（MMPa）距張拉端距距

55、離x（mm）l2N1（N22）0.0044255556163677139.330879264.477N3（N44）0.0044258829165766141.117874966.666N50.0066331122135944172.113876861.100N60.006634449135799172.332868862.000（三）混凝凝土彈性性壓縮引引起的預(yù)預(yù)應(yīng)力損損失后張法梁當(dāng)當(dāng)采用分分批張拉拉時(shí)，先先張拉的的鋼束由由于張拉拉后批鋼鋼束產(chǎn)生生的混凝凝土彈性性壓縮引引起的應(yīng)應(yīng)力損失失，根據(jù)據(jù)公預(yù)預(yù)規(guī)6.22.5條規(guī)定定，計(jì)算算公式為為：式中：在先張張拉鋼束束重心處處。由后后張拉各各批鋼束束

56、而產(chǎn)生生的混凝凝土法向向應(yīng)力，可可按下式式計(jì)算：其中 NNp0, Mp00分別為為鋼束錨錨固時(shí)預(yù)預(yù)加的縱縱向力和和彎矩，計(jì)算截截面上鋼鋼束重心心到截面面凈矩的的距離，,其中ynx值見表14所示，值見表10所示。本設(shè)計(jì)采用用逐根張張拉鋼束束，兩端端同時(shí)張張拉。預(yù)預(yù)制時(shí)張張拉鋼束束N1N6，張拉拉順序?yàn)闉镹5，N3, N44，N6，N1，N2，假設(shè)設(shè)張拉時(shí)時(shí)混凝土土的強(qiáng)度度達(dá)到標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度度的80%，計(jì)算算時(shí)應(yīng)從從最后張張拉的一一束逐步步向前推推進(jìn)，計(jì)計(jì)算結(jié)果果見表17 。（四）由鋼鋼束應(yīng)力力松弛引引起的預(yù)預(yù)應(yīng)力損損失公預(yù)規(guī)6.22.6規(guī)定，鋼鋼絞線由由松弛引引起的應(yīng)應(yīng)力損失失的終極極值，按按下式計(jì)

57、計(jì)算：式中：張拉系系數(shù)，本本算例采采用一次次張拉，=1.0，鋼筋筋松弛系系數(shù)，對(duì)對(duì)低松弛弛鋼筋，=0.3，pe傳力錨錨固時(shí)的的鋼筋應(yīng)應(yīng)力。計(jì)算得四分分點(diǎn)截面面鋼絞線線由松弛弛引起的的應(yīng)力損損失的終終極值見見表18。 表17四分分點(diǎn)截面面計(jì)算表表計(jì)算數(shù)據(jù)A=74558.111c=3666496619 =1222.044cm =55.566鋼束號(hào)錨固時(shí)預(yù)加加縱向力力Np0=p0apccos（0.11KN）Np0epi=yynx-aai(cm)預(yù)加彎矩MMp0= Np00epii(Nmm)Mp0(Nmm)計(jì)算應(yīng)力損損失的鋼鋼束號(hào)epn(ccm)pcc(MPaa)l4=Eppcp0p0ApcosNp0

58、(00.1kkN)Np0/AnMp0/Inepii合計(jì)N31276.86107255.6221107255.622107255.622105.3341129883711298837N2113.0041.443.484.9227.8N21251.25105100.511105110.55212366.122113.0041188110723179944N4105.3342.856.669.5153.733N41223.13102744.2991102744.299315100.422105.3341082229434002238N1113.0044.2210.48814.71183.111N11

59、195.94100455.91100455.9415566.311113.004113555845358826N6103.2265.5712.78818.355103.668N61150.059660.420.999939669654.59512100.9103.223996644355324469N5113.0046.871723.877135.22N51110.269326.1619326.16605377.066113.004982411865148887表18ll5計(jì)算算表 計(jì)算點(diǎn)鋼束號(hào)pe(MMPa)l5四分點(diǎn)N11226.5226.677N21251.2533.711N31276.

60、8637.144N41223.1333.077N51110.2616.788N61150.0521.233（五）混凝凝土收縮縮和徐變變引起的的預(yù)應(yīng)力力損失根據(jù)公預(yù)預(yù)規(guī)6.22.7條規(guī)定定，由混混凝土收收縮和徐徐變引起起的應(yīng)力力損失可可按下式式計(jì)算：=1+式中：全部鋼鋼束重心心處混凝凝土收縮縮、徐變變引起的的預(yù)應(yīng)力力損失值值；鋼束錨錨固時(shí)，全全部鋼束束重心處處由預(yù)加加應(yīng)力(扣除相相應(yīng)階段段應(yīng)力損損失)產(chǎn)生的的混凝土土法向應(yīng)應(yīng)力，并并根據(jù)張張拉受力力情況，考考慮主梁梁重力的的影響；配筋筋率,=；A本設(shè)設(shè)計(jì)為鋼鋼束錨固固時(shí)相應(yīng)應(yīng)的凈截截面面積積An，見表10；ep本本設(shè)計(jì)為為鋼束群群重心至至截面凈凈