麥芽糊精工藝計(jì)算模板

麥芽糊精工藝計(jì)算模板麥芽糊精工藝計(jì)算模板麥芽糊精工藝計(jì)算模板V:1.0精細(xì)整理，僅供參考麥芽糊精工藝計(jì)算模板日期：20xx年X月第4章工藝計(jì)算物料衡算已知：糊精收率（商品淀粉轉(zhuǎn)化率）96%；糊精DE=18；淀粉含水量：14%；理論絕干淀粉轉(zhuǎn)化為絕干糊精轉(zhuǎn)化率：102%；實(shí)際轉(zhuǎn)化率：96%；日產(chǎn)糊精：（一年按300天計(jì)算）；糊精含水量：5%；損失：6%調(diào)漿工段根據(jù)調(diào)乳水溫℃查表：淀粉乳濃度：32%；密度：m3；CaCl2用量：%；10%CaCl2溶液濃度：kg/m3Na2CO3用量：t淀粉乳；10%Na2CO3溶液濃度：kg/m3耐高溫α-淀粉酶用量：t干淀粉pH：～。（1）日處理絕干淀粉量==（2）日處理濕淀粉量==kg（3）淀粉乳重==kg（4）淀粉乳體積==（5）CaCl2用量=淀粉乳重×%=×%=kg（6）10%CaCl2用量==（7）10%CaCl2體積==m3（8）Na2CO3用量===（9）10%Na2CO3用量==（10）10%Na2CO3體積==m3（11）加酶量=日處理絕干淀粉量××10-3＝××10-3＝（12）加水量=（13）固形物量=日處理絕干淀粉量+CaCl2用量+Na2CO3用量+加酶量=+++=（14）料液量=淀粉乳重+10%Na2CO3用量+10%CaCl2用量+加酶量=+++=1002372kg（15）錘度（DS）===%液化工段工藝參數(shù)：蒸汽噴射壓力：kg/m3蒸汽溫度：℃淀粉乳比熱：kg·℃飽和蒸汽比熱：1kcal/kg·℃汽化潛熱：kcal/kg·℃一噴溫度：105±1二噴溫度：125±1液化液比重：1106kg/m3熱量損失：3%物料損失：1%淀粉乳初溫：50液化后化學(xué)增重：102%一次噴射：（16）所需熱量Q1=CM（t1-t2）=×料液量×（105-50）=××55=kcal/kg（17）所需蒸汽量D1===（18）蒸汽實(shí)量=所需蒸汽量D1×（1+）=（19）料液量=蒸汽實(shí)量+料液量（14）=二次噴射：（20）所需熱量Q2=CM（t2-t3）=料液量（19）××（125-105）=.3kcal/kg（21）所需蒸汽量D2===（22）蒸汽實(shí)量=D2×（1+）=（23）料液量=料液量（19）+蒸汽實(shí)量=+=（24）液化過程蒸汽噴射量=蒸汽實(shí)量（18）+蒸汽實(shí)量（22）=（25）錘度（DS）===%閃蒸：（26）釋放熱量Q放=G二噴物料×C水×（t2-t0）＝××（125-100）＝4kcal/kg（27）自蒸發(fā)水量==過濾糖損失：%，固形物損失：%（28）糖量=固形物量×18%=×=（29）糖損失量=×%=（30）固形物損失=×%=（31）固形物量=（32）料液量=料液量（23）－糖損失量-固形物損失-自蒸發(fā)水量=（33）錘度（DS）===%（34）溶劑量=精制一次脫色：依據(jù)：加舊炭%，固形物損失%，固形物糖損失%（35）加炭量=固形物量（31）×%=×%=（36）固形物量=+=（37）物料總量=料液量（32）+加炭量=+=（38）體積==（39）實(shí)際固形物量=固形物量（36）×（1-1%）=（40）洗水量=（實(shí)際固形物量+溶劑量）×1%=（41）過濾后料液量=洗水量+溶劑量+實(shí)際固形物量=++=（42）錘度（DS）===%（43）實(shí)際還原糖量=（糖量-糖損失）×（%）=二次脫色：（44）加炭量=實(shí)際固形物量×%=×%=（45）固形物量=+=（46）物料總量=過濾后料液量+加炭量=+=（47）實(shí)際固形物量=實(shí)際固形物量（39）×（1-1%）=（48）洗水量=（實(shí)際固形物量+溶劑量+洗水量（40））×1%=（++）×1%=（49）過濾后料液量=洗水量（48）+溶劑量+實(shí)際固形物量+洗水量（40）=+++=（50）實(shí)際還原糖量=×=（51）錘度（DS）===%離子交換進(jìn)料濃度：%出料電導(dǎo)率≤100精制工段的料液損失：%（52）離交后的糖量=實(shí)際還原糖量（50）×=×=（53）離交后固形物量=實(shí)際固形物量（47）×=×=（54）DE（%）==%（55）含水量=（56）洗水量=（含水量+離交后固形物量）×1%=（+）×1%=（57）料液量=含水量+離交后固形物量+洗水量=（58）錘度（DS）===%蒸發(fā)濃縮進(jìn)料濃度：%出料濃度：50%固形物無損失（59）料液量===（60）含水量=料液量-離交后固形物量=（61）蒸發(fā)水量=含水量（55）+洗水量-含水量（60）=噴霧干燥進(jìn)料濃度：50%出料濃度：95%固形物損失：%（62）固形物量=離交后固形物量×（%）=×=（63）產(chǎn)品量===（64）產(chǎn)品實(shí)際得率===%熱量衡算蒸發(fā)工段由于蒸發(fā)水量不是很大，故采用四效逆流降膜式蒸發(fā)器，用總物料量橫算確定總蒸發(fā)量。公式：W=F×（1-）第一效加熱蒸汽溫度為℃，查表得絕對壓強(qiáng)為200kPa。末效冷凝器溫度為℃，查表得絕對壓強(qiáng)為20kPa。進(jìn)料量F===h總蒸發(fā)量及各效蒸發(fā)水量計(jì)算W=F×（1-）=×（1-）=h假設(shè)各效蒸發(fā)水量相同，即：W1=W2=W3=W4===h計(jì)算各效排液濃度X1=X2===X3==X4==計(jì)算各效蒸汽壓強(qiáng)：假設(shè)蒸汽通過各效壓強(qiáng)降相等△Pi===45kPa△P1=200-45=155kPa△P2=155-45=110kPa△P3=110-45=65kPa由Tk=℃得知最后一效二次蒸汽溫度T4=℃，查表得：△P4=kPa查表得：T1'=℃，T2'=℃，T3'=℃，T4'=℃各效沸點(diǎn)升高計(jì)算，由經(jīng)驗(yàn)公式：△i=+得各效沸點(diǎn)升高T1=℃，T2=℃，T3=℃，T4=℃查表得：r1=kgr1'=kgr2=kgr2'=kgr3=kgr3'=kgr4=kgr4'=kg各效沸點(diǎn)和有效溫差計(jì)算公式：Cp0=×糖的百分比+C水×水的百分比T0=60℃，Cpw水=kg·Cp0=×+×=（kg?℃）Cp2=×+×=kJ/（kg?℃）Cp3=×+×=kJ/（kg?℃）Cp4=×+×=（kg?℃）一效：t1=T1'+△1'=+=℃二效：t2=T2'+△2'=+=℃三效：t3=T3'+△3'=+=℃四效：t4=T4'+△4'=+=℃有效溫差△t1=T1-t1=△t2=T2-t2==℃△t3=T3-t3=△t4=T4-t4=對各效焓平衡得Dr1=（F-W2-W3-W4）Cp2（t1-t2）+W1r1W1r2=（F-W3-W4）Cp3（t2-t3）+W2r2W2r3=（F-W4）Cp4（t3-t4）+W3r3W3r4=FCp0（t4-t0）+W4r4代入數(shù)值解得：W1=h，W2=h，W3=h，W4=hD=h求傳熱面積：（取K=2000W/（m2?℃））S1===S2==S3==S4==相對偏差εs=1－=1－＞3%，故進(jìn)行第二次核算重新分配有效溫差S==△t1'===℃，△t2'==℃△t3'==℃，△t4'==℃∑△t'=+++=℃重新核算各效濃度及各沸點(diǎn)升高X1=X2===X3===X4===由經(jīng)驗(yàn)公式△i=+，得各效沸點(diǎn)升高△1，=×＋×＝℃△2，=×＋×＝℃△3，=×＋×＝℃△4，=×＋×＝℃重新核算各效加熱蒸汽溫度，二次蒸汽溫度及各效沸點(diǎn)T1=℃，t1=T1-△t1'=，T1'=t1-△1'=℃T2=℃，t2=T2-△t2'=，T2'=t2-△2'=℃T3=℃，t3=T3-△t3'=，T3'=t3-△3'=℃T4=℃，t4=T4-△t4'=，T4'=t4-△4'=℃查表得：r1=kgr1'=kgr2=kgr2'=kgr3=kgr3'=kgr4=kgr4'=kg各效沸點(diǎn)和有效溫差計(jì)算公式：Cp0=×糖的百分比+C水×水的百分比T0=60℃，Cpw水=kg.Cp0=×+×=kJ/（kg·℃）Cp2=×+×=kJ/（kg?℃）Cp3=×+×=（kg?℃）Cp4=×+×=（kg?℃）將以上數(shù)值帶入焓平衡方程解得：W1=h，W2=h，W3=h，W4=hD=h求傳熱面積：（取K=2000W/（m2?℃））S1==S2==S3==S4==相對偏差εs=1－=1－＞3%，故進(jìn)行第三次核算。重新分配有效溫差S==△t1''='==℃，△t2''==℃△t3''==℃，△t4''==℃∑△t''=+++=℃重新核算各效濃度及各沸點(diǎn)升高X1=X2===X3===X4===由經(jīng)驗(yàn)公式：△i=+得各效沸點(diǎn)升高△1，=×＋×＝℃△2，=×＋×＝℃△3，=×＋×＝℃△4，=×＋×＝℃重新核算各效加熱蒸汽溫度，二次蒸汽溫度及各效沸點(diǎn)T1=℃，t1=T1-△t1''=，T1'=t1-△1'=℃T2=℃，t2=T2-△t2''=，T2'=t2-△2'=℃T3=℃，t3=T3-△t3''=，T3'=t3-△3'=℃T4=℃，t4=T4-△t4''=，T4'=t4-△4'=℃查表得：r1=kgr1'=kgr2=kgr2'=kgr3=kgr3'=kgr4=kgr4'=kg各效沸點(diǎn)和有效溫差計(jì)算公式：Cp0=×糖的百分比+C水×水的百分比T0=60℃，Cpw水=kg.Cp0=×＋×=（kg?℃）Cp2=×+×=（kg?℃）Cp3=×+×=kJ/（kg?℃）Cp4=×+×=（kg?℃）將以上數(shù)值帶入焓平衡方程解得：W1=hW2=hW3=hW4=hD=h求傳熱面積：（取K=2000W/（m2?℃））S1==S2==S3==S4==相對偏差εs=1－＞3%，故進(jìn)行第四次核算重新分配有效溫差S==△t1'''==℃，△t2'''==℃△t3'''==℃，△t4'''==℃∑△t'''=+++=℃重新核算各效濃度及各沸點(diǎn)升高X1=X2===X3===X4===由經(jīng)驗(yàn)公式：△i=+得各效沸點(diǎn)升高△1，=×＋×＝℃△2，=×＋×＝℃△3，=×＋×＝℃△4，=×＋×＝℃重新核算各效加熱蒸汽溫度，二次蒸汽溫度及各效沸點(diǎn)T1=℃，t1=T1-△t1'''=，T1'=t1-△1'=℃T2=℃，t2=T2-△t2'''=，T2'=t2-△2'=℃T3=℃，t3=T3-△t3'''=，T3'=t3-△3'=℃T4=℃，t4=T4-△t4'''=，T4'=t4-△4'=℃查表得：r1=kgr1'=kgr2=kgr2'=kgr3=kgr3'=kgr4=kgr4'=kg各效沸點(diǎn)和有效溫差計(jì)算公式：Cp0=×糖的百分比+C水×水的百分比T0=60℃，Cpw水=kg.Cp0=×+×=（kg?℃）Cp2=×+×=kJ/（kg?℃）Cp3=×+×=kJ/（kg?℃）Cp4=×+×=kJ/（kg?℃）將以上數(shù)值帶入焓平衡方程解得：W1=h，W2=h，W3=h，W4=hD=h求傳熱面積：（取K=2000W/（m2?℃））S1==S2==S3==S4==相對偏差εs=1－=1－＜3%取傳熱面積為152m蒸汽的經(jīng)濟(jì)程度為：W/D==即1kg蒸汽可蒸發(fā)水。該工程蒸汽消耗總量=×24=噴干工段（1）蒸發(fā)量W=G（X1-X2）X1===1，X2===G=G1（1-W1）=×（1-50%）/24=絕干料/hW=G（X1-X2）=×（）=水分/h（2）新鮮空氣消耗量L=，由圖5—3查出當(dāng)t0=20℃，φ0=60%時(shí)，H0由空氣離開干燥器時(shí)t2=45℃，φ0=30%時(shí)，H2L==602296kg絕干氣/h新鮮空氣消耗量為L0=602296×（1+）=新鮮空氣/h（3）風(fēng)機(jī)的風(fēng)量V，，V〃=LνHνH=（+）×=（+×）×=新鮮濕空氣/kg絕干氣V〃=LνH=602296×=m3新鮮濕空氣/h（4）預(yù)熱器中消耗的熱量QpQp=L（I1-I0）當(dāng)t0=20℃，φ0=60%時(shí)，查得I0=43kJ/kg絕干氣，空氣離開預(yù)熱器時(shí)t1=90℃，H1=H0=kJ/kg絕干氣，查得I故Qp=602296×（115-43）=KJ/h（5）向干燥器補(bǔ)充的熱量QD由空氣離開干燥器時(shí)t2=45℃，φ0=30%時(shí)，H2由圖5—3查出I1=158kJ/kg絕干氣QD=L（I2-I1）+G（I2，+I1，）+QL=L（I2-I1）+GCm（θ2-θ1）+QL=602292×（158-115）+××（60-20）+×3600=.75kg/h（6）干燥系統(tǒng)消耗的總熱量QQ=QP+QD=+.75=.75kJ/h（7）干燥器系統(tǒng)的熱效率ηη===%各工段耗氣耗熱計(jì)算（1）調(diào)乳：℃→50Q=CM△t=××（）=.43kcalD===（2）一噴：50℃→105Q=CM△t=×1002372×（105-50）=kcalD===（3）二噴：105℃→125Q=CM△t=××（125-105）=.3kcalD===（4）濃縮前預(yù)熱熱：50℃→60Q=CM△t=××（60-50）=D===（5）蒸發(fā)濃縮：60℃→℃Q=CM△t=××（）=.12kcalD===（6）噴霧干燥：℃→℃Q=CM△t=××（）=.09kcalD===水平衡計(jì)算該工程中所有用水的項(xiàng)目（1）調(diào)水乳用水（2）配制氯化鈣用水（3）配制碳酸鈉用水（4）液化液冷卻用水（5）板框過濾洗滌用水（6）離子交換柱用水（7）蒸發(fā)汁氣冷凝水（8）其它生活用水用水量計(jì)算調(diào)淀粉乳用水調(diào)氯化鈣用水碳酸鈉用水量液化液冷卻（通過板框換熱器降溫）用水：Q=×（）×（95-60）=.2kg設(shè)汽冷卻初溫為20℃Q=CM水△t得M水==板框過濾用水量=+=離子交換用水：用量約占物料每小時(shí)流量2~3倍即：×24=濃縮后汁汽冷卻用水濃縮后汽冷卻用水：—二次蒸汽量（）—二次蒸汽熱焓（）—二次蒸汽冷凝焓（Kg）—冷卻水出口溫度（60℃）—冷卻水進(jìn)口溫度（20℃）—水的比熱（1Kcal/（Kg·℃））W=D（i-i0）/c（tk-tw）=h自循環(huán)W=×24=設(shè)備洗滌用水：設(shè)備每天用水為淀粉乳的5%即：×5%=總洗滌用水=++=生活用水：約占物料的2%共計(jì)：×2%=三大平衡計(jì)算結(jié)果：表4-1物料衡算結(jié)果項(xiàng)目錘度（%）固形物量（kg）含水量（kg）物料量（kg）體積（m3）密度（kg/m3）調(diào)漿液化1119過濾1106一脫--二脫--離交--蒸發(fā)--干燥--表4-2熱量衡算結(jié)果項(xiàng)目溫度（℃）壓力（kg/m3）耗氣量（kg）調(diào)漿50一次噴射105二次噴射125濃縮前預(yù)熱熱量60蒸發(fā)濃縮噴霧干燥加熱表4-3水平衡計(jì)算結(jié)果項(xiàng)目耗水量（kg）調(diào)漿用水液化冷卻水濃縮后支汽冷卻用水設(shè)備洗滌用水生活用水第5章設(shè)備選型蒸發(fā)罐的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)由蒸發(fā)工段物料、汽平衡的計(jì)算可得，本次設(shè)計(jì)的蒸發(fā)罐為四效等面積降膜蒸發(fā)器，每效傳熱面積為152m管子的選擇與排列規(guī)格的選擇管子的直徑和長度的選取對換熱器的效果和造價(jià)由直接的影響。在條件不變的前提下，管徑越小越有利于傳熱，但管徑過小會(huì)給清洗和安裝維修帶來困難。綜合考慮下，本設(shè)計(jì)采用Φ40×2，長8m的不銹鋼管材料為Crl8Ni9Ti（CB2270-84）管子長徑比L/D=8000/36=222﹥100合格。管子的排列管子在管板上排列有三重形式:正方形、正三角形、同心圓排列，因?yàn)樵冢ü馨迕娣e上三角形排列最多，因此選擇正三角形排列。（1）各效的布管數(shù)為安全起見F1=F×n=F1/πDL=152×（××8）=根，取216根（2）管心距的確定管板孔徑與中心距：設(shè)管子的外徑為do，相鄰的管中心距為a，令A(yù)o為一根管子的外截面（等于管板板孔截面）。為相當(dāng)一根管子的管板面積，則有：，若以結(jié)構(gòu)系數(shù)Co表示全部孔徑的面積和裝管部分的總面積的比率；當(dāng)管板數(shù)為n時(shí)，則有Co＝＝，可得：＝CoCo隨管徑的增大而稍微增大，它表示管子排列的緊湊程度，同時(shí)考慮脹管時(shí)管板的穩(wěn)定性與蒸汽的流通面積，在現(xiàn)代的蒸汽罐中，Co=—，為了使加熱室結(jié)構(gòu)緊湊，常采用較大值，取Co=，則a==×40=50mm，取5各殼體內(nèi)徑確定D1=a（n0－I）+4d0式中a—相鄰兩管中心距，mm；nc—管束中心線上的管數(shù)；d0—管徑，mm。nc=（300）=根，取17根D1=52×（17-1）+4×40=960mm，取殼體壁厚的確定與校驗(yàn)殼體材料山經(jīng)濟(jì)取lCrl8Ni9Ti（CB2270-84），設(shè)計(jì)的溫度為℃，設(shè)壓力為2kg/cm2，假設(shè)屬于短圓筒壁厚的確定:殼體材料由經(jīng)驗(yàn)選為lCrl8Ni9Ti，由公式式中S0—加熱室或蒸發(fā)室壁厚mmD1—圓筒內(nèi)徑mm，取1300mmp—操作壓力，取2kg/cm2m—穩(wěn)定系數(shù)，lCrl8Ni9Ti制成殼體m=3H—管體長度，取8000mmE—彈性模數(shù)，取×lO6kg/cmC1—腐蝕裕度，由介質(zhì)對材質(zhì)的均勻腐蝕速率與容器設(shè)計(jì)壽命決定，即C1=K2·β由于材質(zhì)是不銹鋼，則腐蝕速率K2=0，即C1=0C2—鋼板負(fù)偏差，－般C2=－1mm，取將已知數(shù)據(jù)代入公式：，取20mm計(jì)算臨界長度（LCr）及校驗(yàn)由《化工容器》得：LCr=×（D0/S0）式中：D1—?dú)んw內(nèi)徑S0—計(jì)算出的璧厚LCr=×1000×（1000/17）=＞8000mm與假設(shè)相符各效外徑為D=D1+2S=1000+2×18=10確定封頭結(jié)構(gòu)尺寸（1）均采用橢圓型標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)頭假?zèng)]橢圓型封頭的計(jì)算壁厚與筒體壁厚相等，即τ=21mm，則計(jì)算壁厚t=17－=（2）封頭高度D/4得H=1000/4=2（3）橢圓封頭當(dāng)量直徑R1選標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭，其Di/zhi=2查《化工容器》P120表5-l得K==×700=630mm（4）封頭內(nèi)物料分配裝置物料的分配裝置是降膜式蒸發(fā)器很重要的部件，它直接影響每根蒸發(fā)管內(nèi)物料分配的均勻度和成膜好壞，本設(shè)計(jì)采用了折流分配結(jié)構(gòu)，物料從進(jìn)料管進(jìn)入蒸發(fā)器封頭，再進(jìn)入分配盤落至分配管上，最后落到列管的管板上。這種結(jié)構(gòu)的成膜裝置具有物料分配均勻，加工制造簡單，清洗方便的優(yōu)點(diǎn)。管板厚度的確定管板厚度取決于下列條件：在脹管時(shí)能良好地調(diào)定管子；承受預(yù)定壓力時(shí)，不銹鋼不影響相鄰管板管型而引起脹管滲漏;脹管厚能維持管板形狀而不變形；當(dāng)承受蒸汽壓力所產(chǎn)生的附加載荷作用時(shí)，其強(qiáng)度有保證。從脹管的可靠性來看，管板厚度可用最小截面積來計(jì)算。為了保證脹管后達(dá)到不滲透的要求具經(jīng)驗(yàn)，管間的截面積f不能小于最小值f最小=190mm2，管板截面積f的計(jì)算如下：f=（a－d0）S（mm）式中：a—相鄰管心距：52mmd0—管子外徑S—管板厚度則S=f/（a－d0）+C其中：C—腐蝕裕度，一般取C=4mmS最小=f最小/（a－d0）+C=190/（50－40）+4=20mm。板厚此計(jì)算值大，主要考慮到受熱時(shí)的內(nèi)應(yīng)力和面積的大小而采用的管子和管板之間采用不開槽脹緩，這樣可保證連接緊密可靠，又起到密封作用。上下不凝汽排出管（1）不凝汽的害處a據(jù)道爾頓分壓定律：P總壓=P蒸汽+P水整齊蒸發(fā)器積存的不凝汽較多時(shí)，P不凝汽升高而P蒸汽汽下降，導(dǎo)致蒸汽穩(wěn)定下降。b由于不凝汽不發(fā)生相變，會(huì)在蒸發(fā)罐內(nèi)形成－個(gè)氣帶，減少傳熱面積。（2）不凝汽種類a氨氣，它比蒸汽輕，停留在蒸汽上部b溶在水中的空氣比蒸汽重，停留在蒸發(fā)罐下部，所以在罐的上部沒設(shè)置不凝汽管。上部、下部的不凝汽管排出管均選Φ25×2鋼管，上部在距上管板130mm處，下部距下管板280mm處。冷凝水排出管直徑選擇應(yīng)保持水流速不大于s，選取第二效計(jì)算，根據(jù)蒸汽和冷凝水質(zhì)量硫量相等，距下管板50mm處，盡量靠近管板，且符合化工設(shè)備焊接要求。W4/3600=vd=，.取60mm封頭與筒體連接上封頭于筒體間連接采用快開蓋法蘭螺栓，回轉(zhuǎn)螺栓M20×100。支座采用支撐式支座，支撐罐體，支座尺寸按標(biāo)準(zhǔn)選取，查《材料與零部件》用B型，尺寸見組裝圖。分離器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)直徑的確定d=，式中w—蒸發(fā)水分量（kg）W1=h，W2=hW3=h，W4=hρ—二次蒸汽的密度（kg/m3）w0—蒸汽流速（m/s）w0i=w01=m/sw02=sw03=sw04=s代入數(shù)據(jù)：d1=d2=d3=d4=為了制造和維修方便，取d1=d2=d3=d4=1m分離器入口矩形尺寸的確定根據(jù)abv=r式中：a，b—分別為矩形通道高寬，設(shè)比為2：1v—蒸汽流速，70m/sr—蒸汽體積，r1=sr2=sr3=sr4=s汁汽直徑的確定d’=式中：vs—汁汽體積流量=rμ—為蒸汽流速一般為12—30m/s，取25m/s代入數(shù)據(jù)：第6章人員編制與經(jīng)濟(jì)核算人員配置為完成本設(shè)計(jì)生產(chǎn)任務(wù)，應(yīng)需要以下生產(chǎn)技術(shù)人員、工人、行政輔助人員，具體人數(shù)配置如表6-1、表6-2和表6-3所示。表6-1車間生產(chǎn)定員工種班次人數(shù)合計(jì)男女預(yù)處理4118液化42112脫色4312離交41212濃縮4118維修122表6-2行政組織人員表部門人員部門人員行政3設(shè)備1品控2勞資1財(cái)務(wù)1文秘1表6-3輔助人員表工種班次人數(shù)合計(jì)男女電工122運(yùn)輸224鍋爐