單面支模施工技術(shù)

單面支模施工技術(shù)張建安【摘要】單面支模目前沒有更好的支模體系，該文介紹了采納扣件式鋼管架為模板支撐體系的單面支模架。采納單面支模的重點和難點是控制澆筑混凝土?xí)r出現(xiàn)模板上浮及因此而出現(xiàn)的脹模?！娟P(guān)鍵詞】筏板基礎(chǔ)單面支模龍骨鋼管架地錨一．概況29090.86m254。55m，地下室415層.4.8m、3.6m、3.6m、4.2m,500mm350mm,主體結(jié)構(gòu)為框架-核心筒結(jié)構(gòu)。依據(jù)地質(zhì)勘察報告、周邊實際情況及建設(shè)單位要求，地下室深基坑支護采納了鉆孔灌注樁和預(yù)應(yīng)力錨桿護坡技術(shù)，其護壁外皮450mm,室結(jié)構(gòu)外墻外側(cè)模板利用成型防水保護墻，里側(cè)所用模板則只能采納單面支模。二．單面支模方案確立3000m2,4.8m,其模板支設(shè)難度及規(guī)模均較大.結(jié)構(gòu)長城杯"3mm之內(nèi)。這是長城杯的標(biāo)準(zhǔn)，也是我們企業(yè)的要求.為確保質(zhì)量目標(biāo)的實現(xiàn)，擬定了多種模板方案：某模板公司提供的單面支模資料，是采納20#工字鋼為支撐,12#槽鋼為龍骨的模板體系，此模板體系是參照國外資料設(shè)計，在北京沒有應(yīng)用實1例,假若采納，其加工量大、成本高、專用性強。另外考慮本工程沿外墻連接汽車坡道、通風(fēng)豎井、電梯井及樓梯間，其定型模板很難適用。,50100mm2根（t=35mm)其主要優(yōu)點：材料通用性強、重復(fù)利用率高，有利于降低成本，對周邊坡道、井筒等多種形式的外墻適應(yīng)性強.其存在缺點：扣件式鋼管架在側(cè)向受力情況下簡單變形，這也是本工程單面支模施工的控制點.三．施工要點單面支模系統(tǒng)的設(shè)計外墻模板主要分兩部分：模板與龍骨，單面支模支撐系統(tǒng)。3。1。1模板與龍骨15—18mm50×100mm木方,主龍骨受力情況進行調(diào)整.如:跨度(即按簡支)＜300mm，設(shè)計時采納250mm，是為了減小次龍骨跨度，600mm。3。1。2支撐系統(tǒng)采納扣件式鋼管架。支撐系統(tǒng)由鋼管架、地錨、可調(diào)支撐三部分組成，如圖—1所示。:立桿間距700×1000mm,其中水平支撐間距依據(jù)模架立桿橫向間距確定700mm。架子縱向進深（指垂直模板架子后伸距模板）一般宜設(shè)定為不21.5H（H為砼澆筑高度?？v橫向水平桿間距以主龍骨上下間距為準(zhǔn)；但是局部采納鋼模板時，其主龍骨間距較大水平支撐間距過大不利于支架的穩(wěn)定性，一般采納主龍骨的水平龍骨。剪刀撐的設(shè)置分兩種：第一種與剖面相應(yīng)的正反向剪刀撐，見圖1.主要將自下而上各水平桿受力后，整個架子成為剛體。第二種水平剪刀撐,一作用是保證沿模板走向的剛度。水平剪刀撐間距與剖面相似,間隔一立桿布置呈剪刀撐。所有剪刀撐與水平桿或立桿相交處必需用扣件連接才能保證架子的剛度。要求采納十字扣件連接，即豎向剪刀撐與水平桿連接,水平剪刀撐與立桿連接。地錨分兩種：第一種為主地錨，支荷載撐架在荷載作用下產(chǎn)生水平和向 fy3主地錨

fx圖-2支撐架受力圖 假設(shè)支點上分力靠主地錨拉牢(縱向間距700m，見圖-2。第二種為輔助地錨用于抵抗架子往后的水平力,實際上削減了主地錨的荷載，增加了安全系數(shù)，見圖-1.從圖—2110kN，對待主地錨徹底能夠滿足，但是組成鋼管架的扣件及被拉的水平管可能無法承受這個荷載。對圖-2進行分析，在鋼管架有足夠剛度情況下架子位移主要是向后水平力,所以增加輔助地錨是有效方式.主地錨主要承受拉力，設(shè)置時按砼結(jié)構(gòu)內(nèi)鋼筋吊環(huán)考慮.采納材料宜用度過高，受力較大時可考慮設(shè)置雙地錨加以處理，但一般以控制砼澆筑速度為妥。主地錨按此拉應(yīng)力設(shè)置時（地錨用鋼筋植筋）,最好焊接在構(gòu)件主筋上，焊縫長度不小于5d。為確保地錨的剛度,主地錨露出砼面長度依據(jù)用70mm為宜。輔助地錨主要承受水平力，即對待地錨而言是受抗剪,一般依據(jù)模架的鋼管立管模數(shù)設(shè)置。在埋設(shè)地錨時盡量依據(jù)立管模數(shù)設(shè)置，埋入砼面不少,以確保地錨的剛度.輔助地錨主要起到加固模架，在主地錨受力產(chǎn)生應(yīng)變后方起作用，故宜在距主地錨最近一排立管根部設(shè)置。③可調(diào)支撐：架子與模板間200～250mm間距是靠可調(diào)支撐調(diào)整以便保證受力均勻。一般采納600mm可調(diào)支撐頭，其絲杠伸出鋼管不大于40％L（約200～250m，否則需要增設(shè)橫向拉桿進行加固。單面支模的預(yù)備工作43。2。1按方案要求進行竹膠板模板的加工配置。3。2。23天進場。時方可施工,以便與模板架連接。3.2.4在澆筑底板或地梁前事先將預(yù)埋件按要求埋設(shè).詳細(xì)施工技術(shù)要求用鉤頭螺栓掛在模板上.3.3。2支撐系統(tǒng)所有縱橫水平管都與立桿連結(jié)，豎向剪刀撐能夠與水平管連接，水平剪刀撐能夠與立桿連接但必需緊靠結(jié)點，所有扣件都采納十字扣件.按計算要求每個交叉點都要鎖緊扣件。3。3.3桿件必需按層次擺放,不得隨便更改，剪刀撐設(shè)在立桿兩側(cè).3.3。4主地錨必需上緊壓板螺栓，由于螺栓長度、螺母限位等情況不能上緊時,能夠用相應(yīng)直徑的短鋼管墊在螺母下再上緊，另用Ф10鋼絲繩、2t花籃螺栓與第三步橫桿拉牢.3.3。5第一排輔助地錨位于兩主地錨之間，將輔助地錨用木方卡緊模板，Ф10鋼絲繩、2t花籃螺栓與第三步橫桿拉牢。3。3。62-5排橫桿之后輔助地錨(700mm）用扣件鎖緊，防止架子向上及向后位移.,連接前必需先將框架柱用木板保護好已成型的四角。四．施工體會54。1,經(jīng)過對方案的進一步改進,設(shè)計了預(yù)制支撐架(如圖-3示)。分段將支撐架搭設(shè)好隨時吊裝入位，反復(fù)利用，解決了用工多、工期長的問題.立桿橫桿剪刀撐圖-3預(yù)制支撐架詳圖4。2在整個地下室外墻施工經(jīng)過中，嚴(yán)格按單面支模施工方案組織施工，經(jīng)過對模板制作、安裝及混凝土澆筑等施工工序的經(jīng)過控制，混凝土成型觀感質(zhì)量及墻體平整度、垂直度偏差均控制在規(guī)范允許范圍之內(nèi),經(jīng)質(zhì)檢部門檢驗和有關(guān)專家評審，達(dá)到了北京市結(jié)構(gòu)長城杯要求。五．墻模板計算書(JGJ162—2008)（GB50010-2002)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017—2003）、《組合鋼模板技術(shù)規(guī)范》（GB50005-2003)（GB50009—2001）等編制。5。1墻模板根本參數(shù)500mm,高度4800mm。模板面板采納18mm竹膠板。250mm，內(nèi)龍骨采納50×100,外龍骨采納雙鋼管48×3.0。水平支撐鋼管布置10道，在斷面內(nèi)水平間距6150+500+500+500+500+500+500+500+500+500mm,斷面跨度方向間距700mm。墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值：其中 c——混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；t-—新澆混凝土的初凝時間，為0時（表示無資料)取200/（T+15）,取5。710h；

T——混凝土的入模溫度，取20.000℃；V——混凝土的澆筑速度，取2。500m/h;H——混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取4.800m；1——外加劑影響修正系數(shù)，取1。000；2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。依據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=40.520kN/m2，F(xiàn)1=40.550kN/m2，頂部新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值取4。800kN/m2.倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=6。000kN/m2.5。3墻模板面板的計算面板的計算寬度取4.80m.q=1.2×40。550×4.800+1。4×6.000×4。800=273.888kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W和截面慣性矩I分別為：W=480。00×1。80×1。80/6=259.20cm3；I=480.00×1.80×1。80×1。80/12=233.28cm4；7計算簡圖剪力圖(kN)(kN.m)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=25。563kNN2=70.298kNN3=70。298kNN4=25。563kN最大彎矩M=1.491kN.m最大剪力Q=38.344kNV=0。3mm8抗彎強度計算f1.491×1000×1000/259200=5。752N/mm2面板的抗彎強度設(shè)計值［f］，取30。00N/mm2；f［f］，滿足要求！(2)抗剪計算T=3×38.3/（2×4800.000×18.000)=0。666N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T］=1.40N/mm2T［T]，滿足要求！(3）撓度計算面板最大撓度計算值v=0。262mm250.0/400，滿足要求！5。4墻模板內(nèi)龍骨的計算內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，依據(jù)連續(xù)梁計算。底部荷載q1=70。298/4。800=14.645kN/mq1.2×4。800×4。800+1.4×6.000×4。800=67.968kN/mN=1.1ql=1.1×67.968×0.250=18.691kN頂部荷載q2=18。691/4.800=3.894kN/m內(nèi)龍骨依據(jù)均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。內(nèi)龍骨計算簡圖9內(nèi)龍骨剪力圖(kN）(kN。m）經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.342kN。m經(jīng)過計算得到最大支座F=7。774kNQ4。017kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0。1mm內(nèi)龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為：W=5。00×10.00×10.00/6=83。33cm3;I=5.00×10.00×10.00×10。00/12=416。67cm4；(1）內(nèi)龍骨抗彎強度計算f=0.342×106/83333。3=3.91N/mm216.5N/mm2，滿足要求！(2)內(nèi)龍骨抗剪計算截面抗剪強度必需滿足：T=3Q/2bh〈[T]T=3×4017/(2×50×100)=1。205N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值［T]=1。60N/mm210內(nèi)龍骨的抗剪強度計算滿足要求！v=0。1mm內(nèi)龍骨的最大撓度小于500.0/2