電力系統(tǒng)分析：CHAPTER 4 傳輸線參數(shù)

CHAPTER4TRANSMISSIONLINEPARAMETERS傳輸線參數(shù)OUTLINE4.1概述4.2架空傳輸線4.3線路電阻4.4單根導線的電感4.5單相線路的電感

4.6以自感和互感表示的磁鏈4.7三相傳輸線的電感

4.8復合導線的電感

4.9三相雙回線路的電感

4.10線路電容

4.11單相線路的電容

4.12多導線結構中的電位差

4.13三相輸電線路的電容

4.14分裂的影響

4.15三相雙回線路的電容4.16大地對電容的影響4.17電磁感應4.18靜電感應4.19電暈

4.1INTRODUCTION

概述

傳輸網絡的目的是將不同地點的發(fā)電機發(fā)出的電能，傳送到配電系統(tǒng)并最終提供給負荷。傳輸線使鄰近區(qū)域相互聯(lián)結，這樣不僅允許在正常運行時完成經濟負荷分配，而且能在緊急狀態(tài)下在區(qū)域間傳輸電能。傳輸線的參數(shù)有四個：反映線路通過電流時產生有功功率損失效應的電阻；反映載流導線產生磁場效應的電感；反映線路帶電時絕緣介質中產生泄露電流及導線附近空氣游離而產生有功功率損失的電導；反映帶電導線周圍電場效應的電容。在電力系統(tǒng)分析中，這些電氣參數(shù)是建立傳輸線模型的基礎。泄漏電流與流過傳輸線的電流相比微乎其微，可以忽略。4.2OVERHEADTRANSMISSIONLINES架空傳輸線傳輸電路由導線conductors、絕緣子insulators和避雷線shieldwires構成，如圖4.1。輸電線由桿塔懸掛在空中，桿塔通常為鐵制、木制或混凝土修筑。鐵制桿塔有單回和雙回路設計，而且已經建造出多回路鐵制桿塔，在一個給定的寬度內可以支持三到十回69-kV線路。圖4.1345-kV具有點陣結構（格狀結構）的輸電線輸電線電壓等級的選擇取決于輸送功率和傳輸距離。在投資建設時，選擇電壓等級以及導線尺寸要充分考慮（即熱損耗）、可見噪音、無線電干擾水平與一次性投資的比較。在美國，標準傳輸電壓由美國標準化組織（ANSI）決定。輸電線電壓超過60的電壓等級標準為69、15、138、161、230、345、500、765（線電壓）。傳輸電壓超過230稱為超高壓（extra-highvoltage，EHV），等于或大于765稱為特高壓（ultra-highvoltage，UHV）。對于高等級電壓輸電線材料一般是ACSR（鋼芯鋁絞線），AAC（鋁絞線），AAAC（鋁合金絞線）和ACAR（加強型鋁合金絞線）。這些線材如此普遍的原因在于它們比較廉價，強度重量比比銅線高。而且，鋁的供應充足，而銅資源數(shù)量有限。導線絞合時具有彈性。ACSR導線中心為鋼股線，周圍為數(shù)層鋁線，如圖4.2所示。絞合的每一層向鄰近層相反的方向絞合，這種螺旋式結構使導線的每一股線都很牢固。（Figure4.2Cross-sectionalviewofa24/7ACSRconductor）

24/7鋼芯鋁絞線導線截面圖

導線制造商提供的標準導線的特性中，導線尺寸單位為圓密爾（cmil），這里1mil等于0.001英寸。將一個實心導線的截面積定義為直徑1密爾（mil）的面積，例如，1,000,000cmil表示一個直徑為1英寸的實心圓導線的面積。另外，每種導線都有它的代碼，以便快速查詢。電壓超過230kV，每相大多采用多于一條的導線，稱為多分裂導線，一般包括兩到四根導線。分裂導線增加了導線的有效半徑，減小導線周圍的電場力，從而減少電暈、損耗、噪音和電磁干擾。分裂導線的另一個重要優(yōu)點是減少線路電抗，但與此同時，線路電容也將增大。4.3LINERESISTANCE

導線的電阻在傳輸效率評估和經濟性分析中非常重要。特定溫度下，一個實心圓導線的直流電阻按下式計算這里=導線電阻率

=導線長度

=導線截面積導線電阻受三個因素的影響：頻率、螺旋度、溫度。當交流電流流過導線時，導線橫截面電流分布不均勻，電流密度在導線表面處最大，導致交流電阻比直流電阻略大。這種現(xiàn)象叫做集膚效應。當頻率為60Hz時，交流電阻比直流電阻略大2%。由于多股絞線的扭絞，導體實際長度比導線長度要長，導致實際電阻比按式（4.1）計算出的值要稍高。隨著溫度的增加，電阻也會變大。在正常溫度變化范圍內，這種改變可認為是線性的，通過下面的式子計算(4.1)(4.2)4.4INDUCTANCEOFASINGLECONDUCTOR單根導線的電感導體通過電流時在導體內部及其周圍產生磁場。磁力線是同心的封閉圓環(huán)，方向由右手定則確定。右手握住導線，大拇指指向電流的方向，其它四指彎曲的方向則是磁場的方向。當電流改變時，磁通量隨之改變，電路中會產生電壓。根據(jù)定義，對于非磁質材料，導線的電感L是它的總磁通鏈與電流之比，即這里=磁通鏈，單位韋伯匝假設一根長直圓導線半徑為r，電流為I，如圖4.3(4.3)圖4.3一根長直圓導線的磁通鏈設半徑為x的同心圓磁路磁場強度為，是一個定值，方向與圓相切。由安培定則知與的關系為或這里是流經半徑x為的圓截面的電流，如圖4.3所示。等式（4.5）需要估計導線的磁通鏈。導線的電感為導線內部磁通鏈和外部磁通鏈共同作用的結果。4.4.1INTERNALINDUCTANCE內電感這里忽略集膚效應，并假設電流在導線內部均勻分布，則內部磁通鏈可用一個簡單的表達式表示為(4.4)(4.5)(4.6)將代入到式（4.5）中得對于非磁質導線，導磁系數(shù)為常數(shù)，磁通密度，或這里為真空導磁系數(shù)，取值為。對于厚度為、長度為1米的導線，其磁通的微分為這部分磁通圍繞的不是整根導線而只是它的一部分橫截面積。因此，由于電流密度一致，則只有電流的這一小部分與磁通匝鏈，即(4.7)(4.8)(4.9)(4.10)整根導線內部的磁通鏈可以對從0到x進行積分得由式（4.3），得內部磁通鏈產生的電感為注意，這里與半徑r無關。(4.11)(4.12)4.4.2INDUCTANCEDUETOEXTERNALFLUXLINKAGE外部磁鏈產生的電感如圖4.4所示，考慮導線外部半徑x>r處同心圓磁路的磁場強度為。由于半徑為x的圓包圍了整個電流，所以流經半徑x為的圓截面的電流為。將式（4.5）中用替換I，則半徑x處的磁通密度為(4.13)圖4.4與間的磁鏈（Fluxlinkagebetweenand既然這部分磁通圍繞整個電流，磁鏈的數(shù)值上等于磁通的。對厚度為、長度為1m的導線，它的磁通的微分為點D1到D2間的外部磁鏈可以通過對從D1到D2積分得到則導線外部兩點之間的電感為(4.14)(4.15)(4.16)4.5INDUCTANCEOFSINGLE-PHASELINES單根導線電感單相導線由兩根實心圓導線組成，半徑分別為和，導線長度為1米，兩根導線間距為D。流過導線1的相電流為，方向為流入頁面；流過導線2的相電流。電流在兩個導線間產生磁場，如圖4.5所示圖4.5單相兩線線路（Single-phasetwo–wireline）對于導線1，內部磁通產生的電感由式（4.12）給出；而超過距離D的磁通包圍的凈電流為0，對凈磁鏈沒有任何貢獻，因此，為求導線1由外部磁鏈產生的電感，有必要將式（4.16）從到進行估算。則導線1的總電感為等式（4.18）通常寫成(4.17)(4.18)(4.19)令，導線1的電感變?yōu)橥瑯訉Ь€2的電感為如果兩根導線相同，即，，則單根導線單位長度的電感為觀察式（4.22），第一項僅是半徑的函數(shù)。這部分電感可認為當導線1半徑為1m時，由內部磁鏈和外部磁鏈共同產生。式（4.22）第2項僅由導線間的距離決定，稱為電感空間因數(shù)。上式通常以60Hz的感抗表示，一般在設計手冊中給出，單位為英制。等式在數(shù)值上即為半徑為r的圓的自幾何均距。為一個假想導體的半徑，這個導體沒有內磁通但是與半徑為r的實際導體具有相同的電感。GMR（geometricmeanradius）有時又稱為幾何平均半徑，以表示。因此單根導線每千米的電感為(4.20)(4.21)(4.22)(4.23)4.6FLUXLINKAGEINTERMSOFSELF-ANDMUTUALINDUCTANCES以自感和互感表示的磁鏈上面講述由往返兩根導線構成的單相線路，其串聯(lián)電感可以表示為每根導線的自感和兩根導線的互感。單相電路可用兩個具有感抗特性的線圈表示，線圈自感為和，互感為。線路長度為1米。磁極性用黑點標志，如圖4.6。磁鏈和分別為(4.24)圖4.6單相線路以兩根磁耦合線圈表示由于，則將式（4.25）和式（4.20）、式（4.21）比較，得到自感和互感的等效表達式為自感和互感的概念可以擴展到多個導體。設這一組導體數(shù)目為n，流過的相電流分別為，…按式（4.24）推廣，導線i匝鏈的磁鏈為或(4.25)(4.26)(4.27)4.7INDUCTANCEOFTHREE-PHASETRANSMISSIONLINES三相傳輸線電感4.7.1SYMMETRICALSPACING對稱間距呈等邊三角形對稱排列的三相輸電線，導線的半徑都是r，導線軸線間的距離為D。假設輸電線長度為1米。如圖4.7所示圖4.7具有對稱間距的三相傳輸線假設三相電流對稱，即由式（4.29），得與a相導體匝鏈的磁鏈為將代入因為導線對稱，，三個電感是相同的，因而每相單位長度電感為這里是幾何平均半徑GMR，GMR以表示，對于一個實心圓導體。對于分裂導線，可通過式（4.50）求得。比較式（4.33）和式（4.23），對于按正三角形對稱排列的三相傳輸線，每相的電感與單相電路單根導線的電感相同。(4.30)(4.31)(4.32)(4.33)4.7.2ASYMMETRICALSPACING不對稱間距考慮到實際情況，傳輸線的三相導線排列也不會完全對稱。對于不對稱間距，即使電流對稱，線路電感上的電壓降卻不對稱?？紤]一個由三根導線組成的三相傳輸線，長度為1米，每相導線的半徑為r,三根導線不對稱排列，間距如圖4.8。利用式（4.29）得到下面的各相磁鏈圖4.8具有不對稱間距的三相傳輸線(4.34)或寫為矩陣形式這里對稱電感矩陣L為對于三相對稱電流，以作為參考，有這里算符且，代入到式（4.34）得到(4.35)(4.36)(4.37)(4.38)4.7.3TRANSPOSELINE傳輸線的換位在電力系統(tǒng)分析中需要傳輸線的單相模型。為了使參數(shù)重新對稱，以獲得單相模型，可以考慮換位的方法。圖4.9為導線換位及經過一個整循環(huán)的示意圖。當I、II、III段線路長度相同時，三相導線a、b、c所處的三個位置的長度也相同，這樣可使各相平均電感近似相等。在一組傳輸線中，每相導線占有三個位置，每相的電感可以通過求式（4.38）的平均值來獲得圖4.9三相傳輸線換位(4.39)注意這里，式（4.38）的平均值為每相單位長度的電感為這里可以看出，這和單相單根導線電感表達式形式相同。GMD（幾何均距）為等效間距，對于三相導線，GMD為三相導線間距乘積的立方根。為幾何平均半徑GMR，對于空心導線，由制造商提供。對于實心導線，?，F(xiàn)代輸電線，一般不采用換位法。然而，為了得到等效模型，采用換位法比較實際，這種方法導致的誤差也非常小。(4.40)(4.41)(4.42)4.8INDUCTANCEOFCOMPOSITECONDUCTORS復合導線的電感前面所講電感的計算，只考慮實心圓導線。然而通常輸電線路都是多股絞線，并且由于經濟原因，多數(shù)超高壓輸電線路都用分裂導線。這一節(jié)將推導復合導線電感表達式，可以求出多股絞線和分裂導線的幾何平均半徑GMR，這在求平行線路的幾何平均半徑GMR和幾何均距GMD時非常有用?？紤]單相線路如圖4.10，往返兩組導線x和y，流過導線x的電流為I垂直流進頁面，流過導線y的返回電流為-I。導線x有n股相同的子導線，每股子導線的半徑為；導線y有m股相同的子導線，每股子導線的半徑為。假定電流平均分配到每股子導線上，即流過導線x和y每股子導線的電流分別為和。由式（4.29），得與子導線交鏈的磁鏈為圖4.10兩組復合導線組成的單相線或子導線a的電感為應用式（4.29），同樣可求導線x中其它子導線的電感。例如，子導線n的電感為導線x中任一子導線的平均電感為(4.43)(4.44)(4.45)(4.46)x導線中所有的子導線是電氣平行的，則x的電感為將，，，…，的值代入式（4.47）得這里上式中

GMD是具有n股導線的x和具有m股導線的y間mn個間距乘積的次方根。是導線x組中每股導線的與該股跟其它各股間距乘積的次方根。例題4.1（chp4ex4）一根多股絞線有7股同樣的導線，半徑為r，如圖4.11所示。求這根導線的GMR（以r的形式表示）。(4.47)(4.48)(4.49)(4.50)(4.51)圖4.11多股絞線的橫截面從圖4.11中看出，子導線1與其它子導線的間距為由式（4.50）得上述導線的GMR為當導線有很多股時，計算GMR會很繁瑣，通常在制造商說明書中給出。4.8.1GMROFBUNDLEDCONDUCTOR分裂導線的幾何平均半徑超高壓輸電線路通常采用分裂導線。分裂導線可以減小線路電抗，從而提高了線路性能和傳輸容量；同時還減小電壓的表面梯度，從而降低電暈損耗、減少無線電干擾和線路波阻抗。普通分裂導線分裂根數(shù)為兩根，三根或四根，且各根都按對稱結構排列，如圖4.12。分裂導線中各分裂子導線通過絕緣線皮隔開。線皮能夠緩沖撞擊，防潮，并將子導線平行地連接在一起。圖4.12分裂布置實例單根導線的等效GMR由式（4.50）得到。如果是每根子導線的GMR，d是分裂間距，那么有分裂根數(shù)為2時分裂根數(shù)為3時分裂根數(shù)為4時(4.51)(4.52)(4.53)4.9INDUCTANCEOFTHREE-PHASEDOUBLE-CIRCUITLINES三相雙回線路的電感三相雙回線路包含兩組相同的三相線路，，和分別平行。由于導體幾何形狀不同，由線路電感引起的電壓降也不相同。為獲得對稱參數(shù)，每相導線在組內換位，同時要考慮三相線平行。對于一個三相雙回線路，每相線路的相對位置為，如圖4.13所示。圖4.13雙回線路換位利用GMD來求每相的電感。同相的劃為一組，用式（4.49）可以求出各相組間的GMD每相的等效GMD為同樣，由式（4.50），可求每個相組的GMR這里是式（4.51）-（4.53）給出分裂導線的幾何平均半徑。計算每相對中性點電感需要的等效幾何平均半徑為(4.54)(4.55)(4.56)(4.57)每相的電感為(4.58)4.10LINECAPACITANCE線路電容由于導體間電位差不同，它們之間會顯示電容特性。導體間電容為導體尺寸、間距以及對地高度的函數(shù)。由定義，電容C是電荷q與電位V之比，即考慮一根長圓導線，半徑為r，所帶電荷為q庫侖每米，如圖4.14。(4.59)圖4.14長圓導線周圍的電場單根導線的電場分布如上圖，電通線是均勻分布、垂直于導線表面的射線?？傠娡繑?shù)值上等于導線所帶電荷值。電場中任一點的強度定義為單位電荷在該點所受到的電場力，稱為電場強度，用E表示。等電位面是一系列與導線同心的圓柱面，并具有相同的電通密度。根據(jù)高斯定理，單根導線單位長度（m）電荷為q時，距導線中心x處圓柱面的電通密度為電場強度E為這里是真空介電常數(shù)，等于。將式（4.60）代入式（4.61）中得將單位電荷從移動到時電場所做的功定義為從到圓柱面的電位差，即為位置1相對于2的電壓降，也就是對于2來說，1處為正電位。q電荷采用本身的符號。(4.60)(4.61)(4.62)(4.63)4.11CAPACITANCEOFSINGLE-PHASELINES單相線路電容

圖4.15為單位長度（m）的單相線路，包括兩根實心的長直圓導線，半徑均為r，兩根導線間距為D。導線1帶電荷庫侖/米，導線2帶電荷庫侖/米。導線2以及大地的存在擾亂了導線1的電場。間距D相對于半徑r以及導線對地高度相對于間距D都很大，因此，擾亂影響是很小的。假定電荷在導線表面均勻分布。假設導線1電荷單獨存在時，導線1和2間的電壓降為(4.64)圖4.15單相兩線線路若假設導線2電荷單獨存在時，導線2和1間的電壓降為由于，所以由疊加原理，當兩電荷都存在時，導線間的電位差為對單相線路，，式（4.66）簡化為由式（4.59），導線間的電容為(4.65)(4.66)(4.67)(4.68)式（4.68）給出了兩根導線的線間電容。為了方便建立線路模型，定義C為每根導線對中性點的電容。如圖4.16因為一根導線對中性點電壓降是的一半，則導線對中性點的電容，或此處，轉換成以為單位，有可以看出，每相電容與每相電感公式含有項類似。然而，不同于電感的是，電感采用GMR，電容采用導線的實際半徑r。圖4.16對中點電容圖示(4.69)(4.70)4.12POTENTIALDIFFERENCEINAMULTICONDUCTORCONFIGURATION多導線結構中的電位差

如圖4.17，n根長直導線平行放置，分別帶電荷，，…，（c/m）忽略各自干擾影響，假定電荷在導線表面均勻分布，且滿足下列條件圖4.17多導線結構(4.71)應用疊加原理和式（4.63），導線i和j的電勢差由所有電荷決定當k=r時，是導線的表面和它中心的距離，也就是它的半徑r(4.72)4.13CAPACITANCEOFTHREE-PHASELINES三相輸電線路電容如圖4.18，單位長度（m）的三相輸電線路由三根長直導線組成，導線半徑均為r，導線間距如圖所示。由于上面系統(tǒng)為對稱三相系統(tǒng)，所以圖4.18三相傳輸線(4.73)忽略大地和屏蔽線的影響。假設導線存在換位，對傳輸線的每一段進行a相到b相電位差的計算。應用式（4.72）計算傳輸線的第I段，為同樣，計算傳輸線的第II段，有對第III段則的平均值為或(4.74)(4.75)(4.76)(4.77)(4.78)對數(shù)中出現(xiàn)了GMD，這里因此，變?yōu)橥瑯樱汕蟮闷骄妷簽閷⑹剑?.80）和式（4.81）相加，并將代入，有對于三相對稱電壓(4.79)(4.80)(4.81)(4.82)(4.83)因此代入到式（4.82）中，得每相對中性點電容為單位換成，為上述表達式形式同單相線路單根導線的電容表達式相似。GMD（幾何均距）為導線等效間距。對于上述的三相線路的GMD為三相導線間距乘積的立方根。(4.84)(4.85)(4.86)4.14EFFECTOFBUNDLING分裂的影響具有分裂導線的三相換位線路，每相電容的推導過程和4.13節(jié)講述過程相同。每相電容為計及分裂的影響，這里引入等效半徑。與GMR相似，在求電感時要提前計算，除此之外用子導線的半徑r代替。如果d為分裂間距，可求得二分裂導線的對于三分裂導線，為對于四分裂導線，為(4.87)(4.88)(4.89)(4.90)4.15CAPACITANCEOFTHREE-PHASEDOUBLED-CIRCUITLINES三相雙回線路的電容一組三相雙回線路包含兩組相同的三相平行通路，，和，如圖4.13所示。每相導線都在組內換位，同時保證三相線平行。從而，在對稱條件下，忽略屏蔽線和大地的影響。按照4.13節(jié)的推導過程，可計算出平均電壓、和，每相對中性點等效電容為將單位換算成為GMD的表達式與電感計算式相同，即式（4.55）。每個相組的與相似，只是式（4.56）中用代替。(4.91)(4.92)從而得下面的結果這里是分裂導線的幾何平均半徑，即式（4.88）-式（4.90）。計算每相對中性點電容的等效幾何平均半徑為(4.93)(4.94)4.16EFFECTOFEARTHONTHECAPACITANCE大地對電容的影響對于一個單獨的帶電荷導線，電通線呈放射狀排列且與同心圓柱等勢面垂直。大地的存在改變了電通線和等位面的分布，這將會改變傳輸線的有效電容。大地水平面本身就是一個等位面，因此電通線被迫垂直地穿過大地。在靜電場計算中，大地的影響可用鏡像電荷來代替（這種方法由Kelvin發(fā)明）?？紤]一帶電荷qc/m的導體，對地高度為H。同時，假象在地下深度為H的地點放置一個-q的電荷。這種構造消除了大地表面，但是產生同原來相同的電場分布。因此在計算電場電勢時，大地可用一個虛構的帶有等值電量的極性相反的電荷的導體取代，它距離地面的深度與原導體離地面的高度相等。這個虛構的導體稱為實際導體的鏡像。這樣4.13節(jié)中的計算電容的步驟就可以采用了。大地的影響使電容增加。實際上，導體距離地面的高度比導線間距大很多，因此大地的影響可以忽略。所以，對稱穩(wěn)態(tài)分析中使用的線路模型，可以忽略大地對電容的影響。然而，對于不對稱分析，例如不對稱故障，需要考慮大地和屏蔽線的影響。例4.2（chp4ex2）500kV三相換位傳輸線的導線型號為鋼芯鋁絞線ACSR1272000-圓密爾，45/7Bittern，導線水平排列，如圖4.19。導線直徑為1.345英寸，GMR為0.5328英寸。求線路每千米每相的電容和電感。圖4.19例4.2的導線布局圖解：導線的半徑為（1英尺=12英寸），用式(4.22)可得到由式（4.58）得每相電感為由式（4.92）得每相電容為例4.3（chp4ex3）例4.2中，傳輸線改為二分裂導線，型號為ACSR636000-圓密爾，24/7Rook，與上例導線橫截面積相同。如圖4.20，導線間距（從兩分裂導線的中心測量）與例4.2相同，導線直徑為0.977英寸，GMR為0.3924英寸，分裂間距為18英寸。求傳輸線每千米每相的電容和電感，并與例4.2的結果比較。圖4.20例4.3的導線布局圖解：導線的半徑為。由例題4.2知GMD=44.097ft。在計算兩分裂導線的電感和電容時，等效幾何平均半徑GMR由式（4.51）和式（4.88）給出且由式（4.85）得每相電感為由式（4.92）得每相電容為這里引入函數(shù)[GMD，GMRL，GMRC]=gmd，計算單回線路、雙回垂直布置線路、雙回水平布置線路，二分裂、三分裂、四分裂換位線路的。程序會顯示一個菜單以選擇上述的三種回路。用戶需要輸入相間距、分裂數(shù)目和分裂間距、導線直徑和單根導線的GMR。文件acsr.m中包含常用的鋼芯鋁絞線ACSR導線的說明。輸入命令acsr，會顯示ACSR導線的特性。另外，函數(shù)[L,C]=gmd2lc除了求幾何平均值外，將返回電感（mH/km）和電容(μF/km)。引入名為lcgui的GUI程序計算傳輸線參數(shù)，這是一個用戶友好程序，能使各種結構線路的數(shù)據(jù)輸入變得簡單。例4.4（chp4ex4）（Runlcgui）735kV三相換位傳輸線為四分裂導線，導線型號為鋼芯鋁絞線ACSR954000-圓密爾，45/7Rail，導線水平排列，如圖4.21，分裂間距為46cm。用MATLAB中的acsrgui函數(shù)求導線的尺寸和Rail導線的電氣參數(shù)，并求線路每相單位長度的電容和電感。圖4.21例4.4的導線布局圖命令acsr顯示鋼芯鋁絞線ACSR導線的代號和截面積（單位cmil），然后提示用戶在單引號內輸入導線代號。輸入鋼芯鋁絞線ACSR代號在單引號中->'rail'

Al面積股直徑幾何平均半徑電阻Ohm/Km載流量圓密爾鋁/鋼厘米厘米60Hz,25C60HZ,50C安培

95400045/72.95901.17300.062400.068301000命令如下：[GMD,GMRL,GMRC]=gmd;L=0.2*log(GMD/GMRL)

%mH/kmEq.(4.58)C=0.0556/log(GMD/GMRC)

%microF/km

Eq.(4.92)結果為：換位傳輸線參數(shù)

三相線路回路數(shù)Enter-----------------------------------

單回路1

雙回路垂直布置2

雙回路水平布置3

退出0

選擇菜單１輸入間距單位在單引號中'm'or'ft'->'ft'輸入行向量[D12,D23,D13]=[44.544.589]輸入分裂間距單位Enter'cm'or'in'->'cm'導體直徑（厘米）2.959幾何平均半徑（厘米）1.173分裂數(shù)(單根導體輸入1.)4分裂間距（厘米）46GMD=56.06649ftGMRL=0.65767ftGMRC=0.69696ftL=0.8891

C=0.0127例4.5（Runlcgui）345kV雙回三相換位傳輸線為二分裂導線，導線型號為鋼芯鋁絞線ACSR1431000-圓密爾，45/7Bobolink，導線垂直排列，如圖4.22，導線直徑為1.427英寸，GMR為0.564英寸，分裂間距為18英寸。求線路每相單位長度的電容和電感。圖4.22例4.5的導線布局圖用下面的命令來求[GMD,GMRL,GMRC]=gmd;L=0.2*log(GMD/GMRL)%mH/kmEq.(4.58)C=0.0556/log(GMD/GMRC)%microF/kmEq.(4.92)結果為：換位傳輸線參數(shù)

三相線路回路數(shù)輸入

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單回路1雙回路垂直布置2

雙回路水平布置3

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選擇菜單2回路安排

(1)abc-c`b`a`(2)abc-a`b`c`輸入(1或2)->1

輸入間距單位，單引號內為'米'或'英尺'->'m'輸入行向量[S11,S22,S33]=[1116.512.5]輸入行向量[H12,H23]=[76.5]導體尺寸，分裂間距單位：輸入'厘米'或'英寸'->'in'導體直徑（英寸）=1.427幾何平均半徑（英寸）=0.564分裂數(shù)(單根導體輸入1)=2分裂間距（英寸）=18GMD=11.21352mGMRL=1.18731mGMRC=1.25920mL=0.4491C=0.0254例4.6（Runlcgui）345kV雙回三相換位傳輸線為分裂導線，導線型號為鋼芯鋁絞線ACSR556500-圓密爾26/7Dove，導線水平排列，如圖4.23，導線直徑為0.927英寸，GMR為0.3768英寸，分裂間距為18英寸。求線路每相單位長度的電容和電感。圖4.23例4.6的導線布局圖用下面的命令來求[GMD,GMRL,GMRC]=gmd;L=0.2*log(GMD/GMRL)%mH/kmEq.(4.58)C=0.0556/log(GMD/GMRC)%microF/kmEq.(4.92)結果為：Parametersoftransposedtransmissionlines

換位傳輸線參數(shù)

三相線路回路數(shù)輸入

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單回路1

雙回路垂直布置2

雙回路水平布置3

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選擇菜單3回路安排

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