抗壓強度計算2015

第四部分外窗的抗風壓強度計算第一節(jié)標準與方法一、相關標準：《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2012：——用于計算建筑物圍護結構的風荷載標準值《建筑外窗抗風壓強度、撓度計算方法》（建筑用塑料窗附錄B）——用于進行門窗抗風壓強度計算、受力桿件撓度校核《建筑玻璃應用技術規(guī)程》JGJ113-2009——用于玻璃的設計《建筑外門窗氣密、水密、抗風壓性能分級及檢測方法》GB/T7016-2008——用于門窗性能檢測及性能分級《門窗、幕墻風荷載標準值》04J906——用于直接查詢建筑物的風荷載標準值，編制時間較早（2004年按GB50009-2001編制）。三、計算與分級一）、計算方法有兩種：L/15020mm二）、分級抗風壓強度計算與分級可分三步進行：1、確定建筑物圍護結構風荷載標準值。依據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009計算，可由設計院或甲方提供，也可從相關規(guī)范、規(guī)定獲取。。2、按照《建筑外窗抗風壓強度、撓度計算方法》進行門窗受力桿件撓度的校核或門窗抗風壓值的計算3、依據(jù)《建筑玻璃應用技術規(guī)程》JGJ113確定玻璃風荷載設計值，并進行玻璃強度計算。4、按《建筑外門窗氣密、水密、抗風壓性能分級及檢測方法》進行級別的判定。第二節(jié)風荷載標準值風荷載標準值的確定★甲方或設計院提供（當?shù)赜幸?guī)定的按規(guī)定執(zhí)行）?！锇础督ㄖY構荷載規(guī)范》GB50009計算確定按規(guī)范計算的風荷載標準值是最小值，根據(jù)建筑物的具體情況，可在計算的基礎上，乘以安全系數(shù)確定。★風荷載標準值的直接選用中國建筑標準設計研究院，在2004年以《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2001為依據(jù)，編制了《門窗、幕墻風荷載標準值》04J906（雖然荷載規(guī)范修訂了，也許此圖冊會修訂）?！堕T窗、幕墻風荷載標準值》04J906是采用基本風壓、地面粗糙度類別、建筑物高度三個參數(shù)，查表確定該建筑物的風荷載標準值。在查表的過程中，沒有用到建筑物的體形系數(shù)，是因為《門窗、幕墻風荷載標準值》04J906是取最大值計算的，即外表面是按負壓區(qū)墻角邊部位-1.8取值，內表面按+0.2取值的。風荷載標準值的計算以下為《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2012中的部分內容：8.1風荷載標準值及基本風壓8.1.1垂直于建筑物表面上的風荷載標準值，應按下列規(guī)定確定：1計算主要受力結構時，應按下式計算：wk=βgμsμzw0式中：wk----風荷載標準值（kN/m2）；βg----高度z處的風振系數(shù)；μs----風荷載體形系數(shù)；μz----風壓高度變化系數(shù)；w0----基本風壓（kN/m2）。2計算圍護結構時，應按下式計算：wk=βgzμslμzw0式中：βgz----高度z處的陣風系數(shù)；μsl----風荷載局部體形系數(shù)?；撅L壓應采用按本規(guī)范規(guī)定的方法確定的50年重現(xiàn)期的風壓，但不得小于0.30kN/m2。對于高層建筑、高聳結構以及對風荷載比較敏感的其他結構，基本風壓應適當提高，并應符合有關結構設計規(guī)范的規(guī)定。注：基本風壓是以當?shù)乇容^空曠的地面上離地面10m高統(tǒng)計所得的50年一遇10分鐘平均最大風速V0(m/s)為標準，一般按V02/1600確定的風壓值。8.1.3全國各城市的基本風壓值應按本規(guī)范附錄E中表E.5重現(xiàn)期R為50年的值采用。附表E.5全國部分城市的雪壓、風壓和基本氣溫（節(jié)選）省市名城市名海拔高度m風壓（kN/m2）R=10R=50R=100北京54.00.300.450.50天津3.30.300.500.60上海2.80.400.550.60重慶259.10.250.400.45河北石家莊市80.50.250.350.40山西太原市778.30.300.400.45內蒙古呼和浩特1063.00.350.550.60遼寧沈陽市42.80.400.550.60吉林長春市236.80.450.650.75黑龍江哈爾濱市142.30.350.550.70山東濟南市51.60.300.450.50江蘇南京市8.90.250.400.45浙江杭州市41.70.300.450.50安徽合肥市27.90.250.350.40江西南昌市46.70.300.450.55福建福州市83.80.400.700.85陜西西安市397.50.250.350.40甘肅蘭州市1517.20.200.300.35寧夏銀川市1111.40.400.650.75青海西寧市2261.20.250.350.40新疆烏魯木齊市917.90.400.600.70河南鄭州市110.40.300.450.50湖北武漢市23.30.250.350.40湖南長沙市44.90.250.350.40廣東廣州市6.60.300.500.60廣西南寧市73.10.250.350.40海南?？谑?4.10.450.750.90四川成都市506.10.200.300.35貴州貴陽市1074.30.200.300.35云南昆明市1891.40.200.300.358.2風壓高度變化系數(shù)8.2.1對于平坦或稍有起伏的地形，風壓高度變化系數(shù)應根據(jù)地面粗糙度類別按表8.2.1確定。地面粗糙度可分為A、B、C、D四類：----A類指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)；----B類指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)；----C類有密集建筑群的城市市區(qū)；----D類有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)。8.2.2對于山區(qū)的建筑物，風壓高度變化系數(shù)可按平坦地面的粗糙度類別由本規(guī)范表8.2.1確定外，還應考慮地形條件的修正。表8.2.1風壓高度變化系數(shù)離地面或海平面高度（m）地面粗糙度類別ABCD51.091.000.650.51101.281.000.650.51151.421.130.650.51201.521.230.740.51301.671.390.880.51401.791.521.000.60501.891.621.100.69601.971.711.200.77702.051.791.280.84802.121.871.360.91902.181.931.430.981002.232.001.501.048.3風荷載體形系數(shù)第1步（8.3.3）、計算維護結構及其連接的風荷載時，可按下列規(guī)定采用局部體形系數(shù)μsl1封閉式矩形平面房屋的墻面及屋面可按表8.3.3的規(guī)定采用；2檐口、雨棚、遮陽板邊棱處的裝飾條等突出結構，取-2.0；第2步（8.3.2）、當多個建筑物，特別是群集的高層建筑，相互間距離較近時，宜考慮風力相互干擾的群體效應；一般可將單獨建筑物的體形系數(shù)乘以相互干擾系數(shù)。相互干擾系數(shù)可按下列規(guī)定確定：1對矩形平面高層建筑當單個施擾建筑與受擾建筑高度相近時，工具施擾建筑的位置，對順風向風荷載可在1.00-1.10范圍內選取，對橫風向風荷載可在1.00-1.20范圍內選?。?其它情況可比較類試條件的風洞試驗資料確定，必要時宜通過風洞試驗確定。表8.3.3封閉式矩形平面房屋的局部體形系數(shù)（節(jié)選）第3步（8.3.5）、計算圍護結構風荷載時，建筑物內部壓力的體形系數(shù)可按下列規(guī)定采用：1封閉式建筑物0.20.22μsl；μsl；μsl；3μsl陣風系數(shù)計算圍護結構（包括門窗）風荷載時的陣風系數(shù)應按表確定。表8.6.1陣風系數(shù)βgz離地面高度（m）地面粗糙度類別ABCD51.651.702.052.40101.601.702.052.40151.571.662.052.40201.551.631.992.40301.531.591.902.40401.511.571.852.29501.491.551.812.20601.481.541.782.14701.481.521.752.09801.471.511.731.98901.461.501.711.811001.461.501.691.78風荷載標準值按《建筑結構荷載規(guī)范》計算的0.35地區(qū)，建筑物風荷載標準值（單獨建筑物）建筑物高度（m）ABCD10-1.15-0.95-0.74-0.6920-1.32-1.12-0.82-0.6930-1.43-1.24-0.94-0.6940-1.51-1.34-1.04-0.7750-1.58-1.41-1.11-0.8560-1.64-1.47-1.19-0.9270-1.70-1.52-1.26-0.9980-1.74-1.58-1.31-1.0490-1.79-1.62-1.37-1.10100-1.82-1.68-1.42-1.15例：高30米處wk=βgzμslμzw0=2.4*（-1.4-0.2）*0.51*0.35=-0.685kPa考慮到城市建筑物密集，取相互干擾系數(shù)1.2后，建筑物風荷載標準值為：建筑物高度（m）ABCD10-1.38-1.14-0.89-0.8320-1.58-1.34-0.98-0.8330-1.72-1.49-1.13-0.8340-1.81-1.61-1.25-0.9250-1.90-1.69-1.33-1.0260-1.97-1.76-1.43-1.1070-2.04-1.82-1.51-1.1980-2.09-1.90-1.57-1.2590-2.15-1.94-1.64-1.32100-2.18-2.02-1.70-1.38主導風向各地由于氣候及地形的差異，主導風向是不同的。以西安為例：主導風向為東北風，次主導風向為西南風，年均風速為1.7m/s，月均最高風速為2.4m/s。一般機場跑道與主導風向是一致的，飛機迎風起降可獲得最大的升力。第三節(jié)建筑外窗抗風壓強度計算方法一、計算方法B.2.1荷載分布建筑外窗在風荷載作用下，承受與外窗平面垂直的橫向水平力。外窗各框料間構成的受荷單元可視為四邊鉸鏈的簡支板。在每個單元的四角各作450斜線，使其與平行于長邊的中線相交。這些線把受荷單元分成四塊，每塊面積所承受的風荷載傳遞給其相鄰的構件每個構件可近似地簡化為簡支梁上呈矩形、梯形、三角形的均布荷載。圖B.1荷載分布原理說明：Q——受力桿件上的總荷載，單位為牛頓（N）;Q1、Q2……Qn——受力單位直接傳遞給相鄰桿件的荷載，單位為牛頓（N）;L——受力桿件長度，單位為毫米（mm）圖B.2簡支梁承受的均布荷載示意圖圖B.3簡支梁承受的均布荷載示意圖說明：P——受力桿件承受的由其它受力桿件傳遞的集中荷載總荷載，單位為牛頓（N）。圖B.4簡支梁承受的均布荷載和集中荷載示意圖說明：L1——集中荷載受力點到桿件較遠一端的長度，單位為毫米（mm）;L2——集中荷載受力點到桿件較近一端的長度，單位為毫米（mm）;P1、P2……Pn——由其他桿件受力桿件傳遞的集中荷載，單位為牛頓（N）;X——為梯形荷載的頂寬，單位為毫米（mm）圖5簡支梁承受的均布荷載和集中荷載示意圖B.2.1.1當L2/L1＜1/2，且X＜L/3時，則總荷載Q按式B.1計算,集中荷載P按式B.2計算，荷載示意圖見圖B.6。Q=Q1+Q2+Q3+Q4……（B.1）P=P1+P2……（B.2）b)若L2/L1≥1/2或L2/L1≤1/2時且X≥L/3時，則按下式計算：圖B.6簡支梁承受均布荷載示意圖B.2.1.2當L2/L1≥1/2或L2/L1≤1/2,且X≥L/3時，總荷載Q按式B.1計算,集中荷載P按式B.2計算，荷載示意圖見圖B.7。圖B.7簡支梁承受均布荷載示意圖B.2.2荷載計算建筑外窗在風荷載作用下，受力桿件上的總荷載（Q）為該桿件所承受的受荷面積（A）與施壓在該面積上的單位風荷載（W）之乘積。Q=A·W式中：Q----受力桿件上所承受的總荷載，單位為牛頓（N）；A----受力桿件所承受的受荷面積，單位為平方米（m2）；W----施壓在受荷面積上的單位風荷載，單位為帕（Pa）；按現(xiàn)行《建筑結構荷載規(guī)范》中取值。*當進行建筑外窗的強度計算時，其受力構件上的總荷載（Q）為該構件所承受的受荷面積（A）與該窗的強度等級相對應的單位荷載（WG）之乘積。B.3.1截面特性建筑外窗的受力構件在材料、截面積和受荷狀態(tài)確定的情況下，構件的承載能力主要取決于與截面形狀有關的兩個特性，即截面的慣性矩與抵抗矩。截面的慣性矩(I)，它與材料的彈性模量(E)共同決定著構件的撓度(?)。截面的抵抗矩(Wj),當荷載條件一定時，它決定構件應力的大小。截面特性的確定當建筑外窗用材采用標準型材時，其截面特性可在《材料手冊》中查得。當建筑外窗用材采用非標準型材時，其截面特性需要通過計算來確定。簡單矩形截面的慣性矩：I=(b·h3)/12；截面的抵抗矩：Wj=2×I/h。計算方法1：用材料力學知識計算。如方管Ix=[(b·h3)-(b1·h13)]/12計算方法2：用CAD軟件計算畫出型材的截面圖，使所有邊沿線閉合；對截面圖進行面域；用差集命令從外形中減去空腔部分；工具—查詢—面域/質量特性移動坐標軸至質心[工具—移動UCS(V)]重復步驟iv查詢,即可求出復雜截面的慣性矩和抵抗矩等截面特性B.5最大撓度?max的計算如圖所述，建筑外窗受力構件受荷情況近似簡化為簡支梁上承受矩形、梯形、三角形的均布荷載，有時還可能承受集中荷載，其撓度計算公式如下：abc圖B.14B.5.2.1圖在矩形荷載作用下最大撓度按下式計算。?max=（Q·L3）/(76.8×E·I)B.5.2.2在梯形荷載作用下最大撓度根據(jù)系數(shù)K的取值，分別計算?max值。K的取值按式（B.26）計算，?max按式（B.26）計算，系數(shù)K和常數(shù)λ的取值見表2。表B.2系數(shù)K和常數(shù)λ值系數(shù)K0.10.20.30.4常數(shù)λ70.2065.6062.460.60B.5.2.3在三角形荷載作用下,最大撓度按下式計算。?max=（Q·L3）/(60×E·I)ab圖15B.5.3.1當集中荷載作用于跨中時最大撓度按計算。?max=（P·L3）/(48×E·I)B.5.3.2當集中荷載作用于任一點上時撓度按?max={P·L1·L2·（L+L2）·[3×L1·（L+L2）]1/2}/(27×E·I·L)計算。B.5.3.3當向外平開窗的窗扇受負壓或向內平開窗的窗扇受正壓時，其窗框的豎框受荷情況按緊固五金件處有集中荷載作用的簡支梁計算（見圖13）；B.5.3.4其窗扇邊梃受荷情況可近似簡化為以緊固五金件處為固端的懸臂梁上承受矩形均布荷載（見圖14），其撓度按下式計算。圖16?max=（Q·L3）/(8×E·I)式中：I----計算截面的慣性矩，單位為四次方毫米（mm4）；E----外窗受力構件所用材料的彈性模量，單位為帕（Pa）；?max----構件在外力作用下產生的最大撓度，單位為毫米（mm）；[?]----構件的允許撓度，單位為毫米（mm）。特注：圖16的左側指五金件固定處（鉸鏈、鎖點）；右端為門窗扇的端部。計算出的撓度即為窗扇端部的變形量，變形量超過一定值時，對水密性能、氣密性能的影響明顯。抗風壓強度校核的判定依據(jù)當窗為柔性鑲嵌單層玻璃時：[?]=L/100。當窗為柔性鑲嵌雙層玻璃時：[?]=L/150。門窗的相對撓度最大值為20mm抗風壓強度校核的判定建筑外窗受力構件有均布荷載和集中荷載同時作用時，其撓度?max為它們各自產生撓度疊加的代數(shù)和。判定：?max≤[?],且?max≤20mm為合格第四節(jié)建筑外窗抗風壓強度計算舉例本例題進行主要進行受力桿件撓度校核一、風荷載標準值計算通過計算，確定該工程外窗滿足抗風壓性能要求。一）、工程基本條件：西安市某居住建筑為10層、3個單元（寬84米），位于城市中心區(qū)；外窗尺寸1600*1600mm基本風壓0.35kPa；離地面高度30米該工程所在地的地面粗糙度為D類注：按《門窗、幕墻風荷載標準值》04J906查表得風荷載標準值wk=-0.96kN/m2）二）、取值：基本風壓w0----0.35kN/m2高度變化系數(shù)μz----按D類30米取值0.51；陣風系數(shù)βgz----按D類30米取值2.40；局部風壓體形系數(shù)μsl外表面：迎風面取1.0；側面墻面?。?.0；側面角邊?。?.4；背風面?。?.5內表面：正壓區(qū)取-0.2；負壓區(qū)取+0.2；注：側面邊角部位寬度的確定：2H為60m、寬度為84m，值取其小者即E=60m，E/5=12m三）、風荷載標準值計算由于計算采用的是建筑物的局部風壓體形系數(shù)，所以計算出的風荷載為局部風荷載。正壓區(qū)墻面wk=βgzμslμzw0=2.40*[1.0-（-0.2）]*0.51*0.35=0.514kN/m2負壓區(qū)墻面wk=βgzμslμzw0=2.40*(-1.0-0.2）*0.51*0.35=-0.514kN/m2負壓區(qū)墻角邊wk=βgzμslμzw0=2.40*（-1.4-0.2）*0.51*0.35=-0.685kN/m2（即-0.69kPa）背風面墻面wk=βgzμslμzw0=2.40*（-0.5-0.2）*0.51*0.35=-0.300kN/m2（即-0.30kPa）我們計算出了建筑物不同部位的風荷載值：迎風面墻面為0.51kN/m2，側面負壓區(qū)墻面為-0.51kN/m2，側面負壓區(qū)墻角邊為-0.69kN/m2，背風面負壓區(qū)墻面為-0.30kN/m2。風荷載標準值：----單體建筑，不考慮風力相互干擾的群體效應，則該建筑物的風荷載標準值為-0.69kN/m2----群體建筑，宜考慮風力相互干擾的群體效應，取相互干擾系數(shù)1.2，則該建筑物的風荷載標準值為（-0.685）*1.2=-0.82kN/m2按《建筑外窗抗風壓強度、撓度計算方法》（塑料窗標準附錄）規(guī)定，最小值為1.0kN/m2，所以取wk=1.0kN/m2二、外窗參數(shù)分析計算一）、外窗基本條件：筑物抗風荷載標準值為wk=1000N/m2，外窗尺寸：1600*1600，配置中空玻璃門窗主受力桿件（中梃）長度1.6m增強型鋼的彈性模量：E=2.1×1011N/m2增強型鋼的截面慣性矩：Iy=3.15cm4=3.15×10-8m4桿件允許撓度[?]=L/150=1600/150=10.67mm二）、荷載分布分析，作校核桿件受力圖三、桿件撓度校核對外窗主要受力桿件（橫中梃）進行校核。一）、計算桿件承受的均布荷載1、承受荷載面積S=0.39(Q1)+0.09(Q2)+0.25(Q3)=0.73m22、桿件直接承受的荷載Q=0.73×1000=730N桿件在均布荷載為了簡化計算，我們將受力圖中均布荷載近似綜合為矩形荷載。?=（Q·L3)/(76.8E·I)=(730×1.63)/(76.8×2.1×1011×3.15×10-8)=2990.08/508032=0.00589(m)三）、計算桿件承受的集中荷載1、承受荷載面積S=[0.21(Q4)+0.25(Q5)]/2=0.23m22、受力桿件直接承受的集中荷載P=0.23×1000=230N四）、計算集中荷載作用下的撓度按任意點集中荷載作用下的撓度公式?={P·L1·L2·(L+L2)·[3×L1·(L+L2)]1/2}/(27×E·I·L)求出集中荷載?2；?={P·L1·L2·（L+L2）·[3×L1·（L+L2）]1/2}/(27×E·I·L)={230×1×0.6×(1.6+0.6)[3×1×(1.6+0.6)]1/2}/(27×2.1×1011×3.15×10-8×1.6)=779.96/285768=0.00273(m)五）、桿件總撓度桿件總撓度為集中荷載相加?max=?+?2?max=0.00589+0.00273=0.00862m=8.62mm四、判定判定條件：?max≤[?]且?max≤20mm即被校核桿件的最大撓度值小于或等于桿件的允許撓度值，且小于或等于20mm。受力桿件的允許撓度[?]=L/150=1600/150=10.67mm判定結論：被校核桿件的最大撓度值為8.62mm，同時滿足小于桿件的允許撓度值10.67mm且小于20mm。本題計算結果能滿足上述判定條件，為合格！★最大抗風壓值：本窗型最大抗風壓值計算結果為1.17kPa精細計算：如計算結果不能滿足要求但差距不大，可將塑料型材對抗風壓強度的貢獻納入計算。塑料型材為T梃(壁厚2.5mm)：Iy=35.21cm4(用I2表示)E=2.5*109(用E2表示)?=（Q·L3)/[76.8*(E·I+E2·I2)]=(730×1.63)/[76.8×(2.1×1011×3.15×10-8+2.5×109×35.2×10-8)]=2990.2/[76.8×(6615+880)]=2990.2/575616=0.00519(m)?={P·L1·L2·（L+L2）·[3×L1·（L+L2）]1/2}/[27×(E·I+E2·I2)·L]={230×1×0.6×(1.6+0.6)[3×1×(1.6+0.6)]1/2}/[27×(2.1×1011×3.15×10-8+2.5×109×35.2×10-8)×1.6)]=779.96/323784=0.00241(m)?max=0.00519+0.00241=0.00760m=7.60mm玻璃強度計算一、計算方法：以下是《建筑玻璃應用技術規(guī)程》JGJ113-2009第5章的內容：5建筑玻璃抗風壓設計5.1風荷載計算5.1.1作用在建筑玻璃上的風荷載設計值應按下式計算：w=γwwk（5.1.1）式中：w—風荷載設計值，kPa；γw—風荷載分項系數(shù)，取1.4；wk—風荷載標準值，kPa；當風荷載標準值的計算結果小于1.0kPa時，應按1.0kPa取值。5.2抗風壓設計5.2.1用于室外的建筑玻璃應進行抗風壓設計，并應同時滿足承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)的要求。幕墻玻璃抗風壓設計應按現(xiàn)行行業(yè)標準《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102執(zhí)行。5.2.2除中空玻璃以外的建筑玻璃承載力極限狀態(tài)設計，可采用考慮幾何非線性的有限元法進行計算，且最大應設計力值不應超過短期荷載作用下的玻璃強度設計值。矩形建筑玻璃的最大許用跨度也可以按下列方法計算。1最大許用跨度可按下式計算：L=k1(w+k2)k3+k4(5.2.2)式中：w——風荷載設計值，kPa；L——玻璃最大許用跨度，mm；k1、k2、k3、k4——常數(shù)，依據(jù)玻璃的長寬比進行取值。2k1、k2、k3、k4的取值應符合下列規(guī)定：1）對于四邊支承和兩邊支承的單片矩形平板玻璃、單片矩形半鋼化玻璃、單片矩形鋼化玻璃和普通矩形夾層玻璃，其k1、k2、k3、k4可按JGJ113附錄C取值。夾層玻璃的厚度為應除去膠片后玻璃的凈厚度和。2）對于夾絲玻璃和壓花玻璃，其k1、k2、k3、k4值可按JGJ113附錄C中平板玻璃的k1、k2、k3、k4取值。按本規(guī)程式（4.3.7-3）計算玻璃最大許用跨度時，風荷載設計值按本規(guī)程(4.3.7-1)的計算值除以玻璃的種類系數(shù)取值。3）對于真空玻璃，其k1、k2、k3、k4值可按JGJ113附錄C中普通夾層玻璃的k1、k2、k3、k4取值。4）對于半鋼化夾層玻璃和鋼化夾層玻璃，其k1、k2、k3、k4值可按JGJ113附錄C中普通夾層玻璃的k1、k2、k3、k4取值。按本規(guī)程式（4.3.7-3）計算玻璃最大許用跨度時，風荷載設計值按本規(guī)程(4.3.7-1)的計算值除以玻璃的種類系數(shù)取值。5）當玻璃的長寬比超過5時，玻璃的k1、k2、k3、k4應按長寬比等于5進行取值。6）當玻璃的長寬比不包含在JGJ113附錄C中時，可先分別計算玻璃相鄰兩長寬比條件下的最大許用跨度，再采用線性插值法計算其最大許用跨度。5.2.3除中空玻璃以外的建筑玻璃正常使用極限狀態(tài)設計，可采用考慮幾何非線性的有限元法進行計算，且撓度最大值應小于跨度ɑ的1/60。四邊支承和兩對邊支承的矩形玻璃正常使用極限狀態(tài)也可按下列規(guī)定設計。1四邊支承和兩對邊支承的矩形玻璃正常使用極限狀態(tài)應按下式計算：[L/t]=k5(wk+k6)k7+k8(5.2.3)式中：[L/t]——玻璃單位厚度跨度限制；wk——風荷載標準值，kPa；k5、k6、k7、k8——常數(shù)，可按本規(guī)程附錄C取值。2設計玻璃跨度a除以玻璃厚度t，不應大于玻璃單位厚度跨度限制[L/t]。如果大于[L/t],就增加厚度，直至小于[L/t]。5.2.4作用在中空玻璃上的風荷載可按荷載分配系數(shù)分配到每個單片玻璃上，荷載分配系數(shù)可按下列公式計算：1直接承受風荷載作用的單片玻璃：ξ1=1.1×t13/(t13+t23)（5.2.4-1）式中：ξ1——荷載分配系數(shù)；t1——外片玻璃厚度，mm；t2——內片玻璃厚度，mm；2不直接承受風荷載作用的單片玻璃：ξ2=t23/(t13+t23)（5.2.4-2）式中：ξ2——荷載分配系數(shù)；t1——外片玻璃厚度，mm；t2——內片玻璃厚度，mm；5.2.5中空玻璃的承載力極限狀態(tài)設計和正常使用極限狀態(tài)設計，可根據(jù)分配到每片玻璃上的風荷載，采用本規(guī)程第5.2.2條和第5.2.3條的方法進行計算。7建筑玻璃防人體沖擊規(guī)定7.1一般規(guī)定7.1.1安全玻璃最大許用面積應符合表7.1.1-1的規(guī)定；有框平板玻璃、真空玻璃和夾絲玻璃的最大許用面積應符合表7.1.1-2的規(guī)定。表7.1.1-1安全玻璃最大許用面積玻璃種類公稱厚度（mm）最大許用面積（m2）鋼