680MW凝汽式機(jī)組全廠原則性熱力系統(tǒng)計算

目錄一、本課程設(shè)計的目的 2二、計算內(nèi)容及要求 2三、計算原始資料 21.汽輪機(jī)類型和參數(shù) 22.鍋爐類型和參數(shù) 33．計算中采用的其他數(shù)據(jù) 4四、計算過程 51.對系統(tǒng)的設(shè)計布置方式進(jìn)行初步的分析 52.全場物質(zhì)平衡 53.計算汽輪機(jī)各段抽汽量Dj和凝汽流量Dc 64.汽輪機(jī)汽耗計算及功率校核 105.熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計算 12五、附圖1（680MW超超臨界壓力機(jī)組全長原則性熱力系統(tǒng)圖） 13附圖2（汽態(tài)膨脹過程線） 14一、本課程設(shè)計的目的本課程設(shè)計是《熱力發(fā)電廠》課程的具體應(yīng)用和實(shí)踐，是熱能工程專業(yè)方向的各項基礎(chǔ)課和專業(yè)課知識的綜合應(yīng)用，其重點(diǎn)在于將理論知識應(yīng)用于一個具體的電廠生產(chǎn)系統(tǒng)，介紹實(shí)際電廠熱力系統(tǒng)的方案、系統(tǒng)連接方式的選擇，詳細(xì)闡述實(shí)際熱力系統(tǒng)的能量平衡計算方法和熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)的計算與分析。完成課程設(shè)計任務(wù)的學(xué)生應(yīng)熟練掌握系統(tǒng)能量平衡的計算，可以應(yīng)用熱經(jīng)濟(jì)性分析的基本理論和方法對各種熱力系統(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性進(jìn)行計算、分析，熟練掌握發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)的常規(guī)計算方法，了解發(fā)電廠全面性熱力系統(tǒng)的組成。二、計算內(nèi)容及要求對系統(tǒng)的設(shè)計布置方式進(jìn)行初步的分析；

在h-s圖上做出蒸汽的汽態(tài)膨脹線,并表示出各點(diǎn)的參數(shù)；計算額定功率新汽流量及各處汽水流量；計算機(jī)組和全廠的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)；

三、計算原始資料1.汽輪機(jī)類型和參數(shù)汽輪機(jī)為上海汽輪機(jī)有限公司和德國西門子公司聯(lián)合設(shè)計制造的超超臨界壓力，一次中間再熱，單軸，四缸四排汽，雙背壓，八級回?zé)岢槠?，反動凝汽式汽輪機(jī)。

機(jī)組型號為：N680—26.25/600/600（TC4F）；初蒸汽參數(shù):；

再熱蒸汽參數(shù)：高壓缸排氣，中壓缸進(jìn)氣；平均排汽壓力：；給水溫度：；1～3號高壓加熱器及5號低壓加熱器均設(shè)有蒸汽疏水冷卻段和疏水冷卻段，6號低壓加熱器帶疏水泵，7、8號低壓加熱器沒有疏水冷卻段，但疏水進(jìn)入一個疏水加熱器DC。加熱器端差如表1；各回?zé)岢槠麉?shù)如表2；各計算點(diǎn)的參數(shù)如表3。表1加熱器端差加熱器端差1號高壓加熱器2號高壓加熱器3號高壓加熱器5號低壓加熱器6號低壓加熱器7號低壓加熱器8號低壓加熱器上端差-1.7002.82.82.82.8下端差5.65.65.65.6表2各回?zé)岢槠麉?shù)項目單位H1H2H3H4(HD)H5H6H7H8C抽汽壓力MPa8.3916.3932.4191.190.6590.2580.0670.0250.0049抽汽溫度417.3377.8464.6364.2285.1184.5X=0.9811X=0.9421X=0.8972抽汽管道壓損系數(shù)％55555555加熱器端差MPa-1.7002.82.82.82.82.8疏水冷卻器進(jìn)口端差5.65.65.65.6表3各計算點(diǎn)的參數(shù)2.鍋爐類型和參數(shù)（1）鍋爐類型：HG2953/27.46YM1

型變壓運(yùn)行直流燃煤鍋爐（2）過熱蒸汽出口參數(shù)：；（3）再熱蒸汽進(jìn)口參數(shù)：；（4）再熱蒸汽進(jìn)口參數(shù)：；（5）鍋爐熱效率：%；

鍋爐過熱器減溫水取自省煤器出口，再熱器減溫水取自給水泵中間抽頭。3．計算中采用的其他數(shù)據(jù)（1）小汽水流量制造廠家提供的軸封汽量及其參數(shù)如表4所示表4軸封汽量及其參數(shù)項目單位汽量kg/h910.8203432997.61443.6汽焓kJ/kg3193.23194.4去處SG凝汽器高壓缸排氣管道；中低壓連通管；SG；凝汽器SG；凝汽器軸封汽量及其參數(shù)如表4；表中，為高壓缸軸封總漏汽量，其中引入高壓缸排氣管道的軸封漏汽量為18662.4kg/h，引入中低壓連通管的軸封漏汽量為11044.8kg/h，引入SG的軸封漏汽量為324kg/h，引入凝汽器的軸封漏汽量為2966.4kg/h；為中低壓缸軸封總漏汽量，其中引入SG的的漏汽量為144kg/h，引入凝汽器的的漏汽量為1299.6kg/h。全廠汽水損失（2）其他有關(guān)數(shù)據(jù)選擇回?zé)峒訜崞餍剩?；補(bǔ)充水入口水溫：；在計算工況下機(jī)械效率：，發(fā)電機(jī)效率：；給水泵組焓升：，凝結(jié)水泵組焓升：；小汽機(jī)用汽量：；（3）各計算點(diǎn)汽水參數(shù)如表5。表5各計算點(diǎn)汽水參數(shù)汽水參數(shù)單位鍋爐過熱器出口汽輪機(jī)高壓缸入口再熱器入口再熱器出口壓力MPa27.5626.256.3935.746溫度605600377.8600汽水焓kJ/kg3485.23482.13111.63660.8再熱蒸汽焓升kJ/kg554.18554.18計算過程1.對系統(tǒng)的設(shè)計布置方式進(jìn)行初步的分析汽輪機(jī)型號為N680—26.25/600/600（TC4F），該型機(jī)組為超超臨界壓力，一次中間再熱，單軸，四缸四排汽，雙背壓，八級回?zé)岢槠础叭咚牡鸵怀酢保?，反動凝汽式汽輪機(jī)。汽輪機(jī)的主凝結(jié)水由凝結(jié)水泵送出，分別通過軸封加熱器、四臺低壓加熱器、進(jìn)入除氧器。然后由給水泵升壓后經(jīng)過三個高壓加熱器，最終給水溫度297.3℃，進(jìn)入鍋爐。加熱器疏水都采用逐級自流，三級高壓加熱器疏水流入除氧器，五、六、兩級疏水至第七級然后經(jīng)混合器進(jìn)入給水中，而第八級和軸封加熱器疏水至凝汽器水箱中。給水泵由小汽輪機(jī)驅(qū)動，汽源為中壓缸抽汽（第四級抽汽），無回?zé)峒訜?，直接排入凝汽器中。具體見附圖1。2.全場物質(zhì)平衡汽輪機(jī)總耗汽量D鍋爐蒸發(fā)量Db鍋爐給水量Dfw補(bǔ)充水量DmaD3.計算汽輪機(jī)各段抽汽量Dj和凝汽流量D由高壓加熱器H1熱平衡計算DD==0.052672由高壓加熱器H2計算DDD==0.117052D物質(zhì)平衡得H2疏水量D由于高壓缸軸封漏出蒸汽DsgH，其中18662.4kgh引入高壓D===由高壓加熱器H3熱平衡計算DhDD=H3的疏水量DdrD==0.212982由除氧器H4熱平衡計算D由于計算工況再熱減溫水量為0，因此除氧器出口水量（給水泵出口數(shù)量）D第四段抽汽D4包括除氧器加熱用汽D4'DD==0.032740除氧器進(jìn)水量DD=1.0204=0.774678第四段抽汽D由低壓加熱器H5熱平衡計算DD整理后得由低壓加熱器H6熱平衡計算DD整理后得DD==0.058858H6的疏水量DD由低壓加熱器H7熱平衡計算DDD==0.026104H7的疏水量D由低壓加熱器H8、軸封冷卻器SG和凝汽器熱井構(gòu)成一整體的熱平衡計算DDD==0.028075D疏水冷卻器DC的疏水量D=0.156394由凝汽器熱井物質(zhì)平衡求DD=0.774678由汽輪機(jī)物質(zhì)平衡校核Dc==0.601961DDc*計算結(jié)果匯總于表6中。表6D和DhDDD1DDDDDDDh0qhhhhhhhhhc1hDDDhh14.汽輪機(jī)汽耗計算及功率校核計算汽輪機(jī)內(nèi)功率W代入已知數(shù)據(jù)及前面計算結(jié)果，并經(jīng)整理可得W由功率方程式求DW=D求各級抽汽量及功率校核將D0數(shù)據(jù)帶入各處汽水相對值和各抽汽及排汽內(nèi)功率，列入表7中項目數(shù)量t項目抽汽量t內(nèi)功率W汽輪機(jī)汽耗D鍋爐蒸發(fā)量D給水量D全廠汽水損失D化學(xué)補(bǔ)充水量D再熱蒸汽量Drh1977.179012017.201740.35026940.35026916第一級抽汽D第二級抽汽D第三級抽汽D第四級抽汽D第五級抽汽D第六級抽汽D第七級抽汽D第八級抽汽D汽輪機(jī)排汽D104.1419732823811551012.2406131471.7042485745.8368454918.0489196099.566985501.66617138541.820872897.1856883939.2382