巖石力學課件

2023/2/2巖石力學1第二章巖石的基本物理力學性質本章內容巖石的基本物理性質；巖石的強度特性；巖石的變形特性；巖石的強度理論?；疽笳莆諑r石的基本物理性質，理解巖石的變形性質；掌握巖石的強度特性；掌握莫爾強度理論、庫倫—莫爾強度理論；了解格里菲斯理論；2023/2/2巖石力學2第二章巖石的基本物理力學性質第一節(jié)基本物理性質第二節(jié)巖石的強度特性第三節(jié)巖石的變形特性第四節(jié)巖石的強度理論主要內容2023/2/2巖石力學3基本物理性質一、巖石的孔隙性二、巖石的水理性三、巖石的抗凍性四、巖石的質量指標返回巖石含：固相、液相、氣相（孔隙）。

三相比例不同，物理性質指標也有所不同。聯(lián)系2023/2/2巖石力學4巖石的強度性質一、巖石的單軸抗壓強度二、巖石的三軸抗壓強度三、巖石的抗剪強度四、巖石的抗拉強度返回巖石強度:巖石材料受力破壞時所能承受的最大荷載應力本節(jié)討論[σ]問題工程師對材料提出兩個問題1.最大承載力——許用應力[σ]？2.最大允許變形——許用應變[ε]？試驗方法2023/2/2巖石力學5巖石的變形特性（彈，塑，粘）一、巖石在單軸壓縮作用下的變形特性

（1）普通試驗機下的變形特性

（2）剛性試驗機下的單向壓縮的變形特性二巖石在三軸壓應力下的變形特性三、巖石的流變特性返回2023/2/2巖石力學6一、巖石的孔隙性：（一）孔隙比VV—孔隙體積(m3)

Vs

—巖石固體的體積(m3)（二）孔隙率V=VV+Vs返回——反映孔隙發(fā)育程度的指標V—包含孔隙在內的巖石體積(m3)2023/2/2巖石力學7二、巖石的水理性質（一）含水性1、含水量：巖石孔隙中含水量(WW)與巖石烘干重量(Ws)比值的百分率

w=Ww/Ws×100％2、吸水率：干燥巖石試樣在一個大氣壓和室溫條件下吸入水的重量與巖石烘干重量之比吸水率是一個間接反映巖石內孔隙多少的指標W0－烘干巖樣浸水48h后的濕重(kN)含水性膨脹性軟化性滲透性耐崩解性Ws：在105-110°C溫度下烘干24小時的重量(kN)

2023/2/2巖石力學8（二）滲透性滲透性：在一定的水壓作用下，巖石的孔隙和裂隙透過水的能力，可用滲透系數(shù)來衡量。滲透系數(shù)是介質對某種特定流體的滲透能力，取決于巖體物理特性和結構特征，如孔隙和裂隙大小，開閉程度以及連通情況等大多滲透性可用達西（Darcy）定律描述：——水頭變化率；qx——沿x方向水的流量，m3/s

；h——水頭高度，m；A——垂直x方向的截面面積，m2；k——滲透系數(shù)，m/s。2023/2/2巖石力學9(四)軟化系數(shù)Rcw——飽和單軸抗壓強度；

Rc——干燥單軸抗壓強度；η

（η≤1）越小，表示巖石受水的影響越大(見表2-2）。軸向自由膨脹（%）

H——試件高度

徑向自由膨脹（%）

D——直徑

（三）巖石的膨脹性自由膨脹率：無約束條件下，浸水后膨脹變形與原尺寸之比2023/2/2巖石力學10巖石力學112023/2/2(五)耐崩解性試驗時，將烘干的試塊，約500g，分成10份，放入帶有篩孔(2mm)的圓筒內，使圓筒在水槽中以20r／min速度連續(xù)轉10分鐘，然后將留在圓筒內的石塊取出烘干稱重。如此反復進行兩次，按下式計算耐崩解性指數(shù)：殘留在筒內的試件烘干質量mR試驗前的試件烘干質量(mS)耐崩解性指數(shù)是通過對巖石試件進行烘干，浸水循環(huán)試驗所得的指標。返回巖石力學122023/2/2三、巖石的抗凍性抗凍性:巖石抵抗凍（脹）融破壞的性能，通常用抗凍系數(shù)表示。返回巖石的抗凍系數(shù)是指巖樣在±25℃的溫度區(qū)間內，反復降溫、凍結、升溫、融解，其抗壓強度有所下降，巖樣抗壓強度的下降值與凍融前的抗壓強度之比：Cf—巖石的抗凍系數(shù)；Rcf—巖石凍融后的抗壓強度(kPa)2023/2/2巖石力學13密度比重1、巖石的密度：單位體積內巖石的質量。四、巖石的質量指標（1）天然密度：自然狀態(tài)下，單位體積質量

M——巖石總質量，kg；V——總體積，m3。（2）干密度：巖塊中的孔隙水全部蒸發(fā)后的單位體積質量（108℃烘24h）

Ms——巖石烘干后的質量，kg。2023/2/2巖石力學142、巖石的比重：巖石固體烘干重量（WS）與4℃時同體積純水的重量比

VC——巖石實體部分(不包含孔隙）的體積；——一個大氣壓下4℃時水的重度

返回（3）飽和密度：巖石中的孔隙被水充填時的單位體積質量（水中浸48小時）VV——孔隙體積ρW:一個大氣壓下4℃時水的密度(kg/m3)測定方法及適用條件：量積法、水中稱重法、蠟封法。2023/2/2巖石力學15一巖石的單軸抗壓強度1.定義：指巖石試件在單軸壓力作用下（無圍壓，只受軸向壓力）所能承受的最大壓應力，也即是巖石在達到破壞時承受的最大軸向荷載P除以試件的橫截面積A。2.試驗方法：圓柱形試件：Ф4.8－5.2cm，高H=（2－2.5)Ф長方體試件：邊長L=4.8－5.2cm,高H=（2－2.5)L兩端面垂直于軸線±0.25o試件兩端不平度0.05mm；試件標準：試驗裝置：2023/2/2巖石力學162023/2/2巖石力學173.單向壓縮試件的常見破壞形態(tài)（1）單斜面剪切破壞：最常見的破壞方式（2）圓錐形破壞

原因：壓板兩端存在摩擦力，箍作用（又稱端部效應），在工程中也會出現(xiàn)。（3）柱狀劈裂破壞巖石單向壓縮破壞的真實反映（消除了端部效應）

產(chǎn)生的是張拉破壞（∵巖石的抗拉強度遠小于抗壓強度）

消除端部約束方法：磨平端部、潤滑試件端部（如墊云母片；涂黃油在端部）、加長試件2023/2/2巖石力學184.單軸抗壓強度的主要影響因素巖石自身的因素：

礦物成分、結晶程度、顆粒大小及膠結情況、風化程度、含水情況和周圍環(huán)境（溫度、濕度）

層理和裂隙的特性和方向等；

含水量：含水量越大強度越低，巖石越軟越明顯；

溫度：180℃以下不明顯；大于180℃，溫度越高強度越小。

（跟巖性有關，深部巖體力學）2023/2/2巖石力學19（1）試件

形狀：圓形試件不易產(chǎn)生應力集中，好加工尺寸：寬度大于礦物顆粒的10倍（Ф50的依據(jù)），長度

不宜太長或太短，高徑比

h/d≥(2－2.5)較合理(受力均勻）（2）承壓板端部摩擦力試驗機剛度（3）加載速率

加載速率越大，表現(xiàn)強度越高(見圖2－5)(機理研究熱點）

我國規(guī)定加載速度為0.5－1.0MPa/s實驗方法上的因素：2023/2/2巖石力學20返回2023/2/2巖石力學21二巖石的三軸抗壓強度指在三向壓縮荷載作用下巖石所能承受的最大壓應力。

2.三向壓縮試驗簡介（1）真三軸（2）常規(guī)三軸1.定義2023/2/2巖石力學222023/2/2巖石力學233.三軸壓縮試驗的破壞類型2023/2/2巖石力學24具體破壞形式的多樣化2023/2/2巖石力學254.巖石三向壓縮強度的影響因素（1）側壓力的影響圍壓越大，軸向壓力越大2023/2/2巖石力學26（2）加載途徑對巖石三向壓縮強度影響

A、B、C三條虛線是三個不同的加載途徑，加載途徑對巖石的最終三軸壓縮強度影響不大（？）。2023/2/2巖石力學27（3）孔隙水壓力對巖石三向壓縮強度的影響孔隙水壓力使有效應力（圍壓）減小強度降低返回2023/2/2巖石力學28三巖石的抗剪強度1.定義

在剪切荷載作用下達到破壞前所能承受的最大剪應力2.常用試驗方法直接剪切試驗角模壓剪試驗巖石力學292023/2/2直接剪切試驗A—試樣的剪切面面積。

給定不同的σ(或P）進行多次試驗，求出不同的τ，近似直線得：

tanφ－巖石抗剪切內摩擦系數(shù)；（φ－內摩擦角）

c－巖石的粘聚力1.2.2023/2/2巖石力學30角模壓剪試驗fPQNαQNPα其中，P——壓力機的總壓力

α——試件傾角

f——圓柱形滾子與上下壓板的摩擦系數(shù)

①試驗裝置:楔形剪切儀②荷載計算公式③剪切破壞面上的正應力σ和剪應力τ：其中，A剪切面面積2023/2/2巖石力學31巖石的抗剪斷σ－τ曲線（強度曲線）

tanφ－巖石抗剪切內摩擦系數(shù)

c－巖石的粘聚力返回做一組（大于5次）不同α的試驗，記錄所得的σ,τ值；由該組值作曲線,近似直線得方程改變夾具傾角α：30度～70度2023/2/2巖石力學32四巖石的抗拉強度定義：在單軸拉力作用下巖石試件抵抗破壞的極限能力，在數(shù)值上等于破壞時的最大拉應力。直接拉伸法間接拉伸法2.

拉伸試驗方法拉伸試驗方法巴西劈裂法點荷載法計算公式不同（不易成功）2023/2/2巖石力學33直接拉伸試驗方法應力集中兩端破壞（強度)夾持力，聯(lián)結力不足從中拔出應力集中兩者變形？高強度水泥高強度樹脂兩者膠結力變形是否協(xié)調2023/2/2巖石力學34巴西劈裂法（對稱徑向壓裂法）

由巴西人Hondros提出實驗思想：徑向壓縮導致劈裂,注意：接觸并非單線接觸，有一定接觸面積（弧高≤1/20D）試件：實心圓柱Φ50mm;δ25mm換圖蔡拉伸破壞研究熱點：平臺加載加載速度

σt:試件中心的最大拉應力，即RtD:試件的直徑t:試件的厚度δ試驗要求:①沿平行于軸線的一條邊緣線均勻加載②破壞面必須通過試件直徑2023/2/2巖石力學35點荷載試驗法

是上世紀發(fā)展起來的一種簡便的現(xiàn)場試驗方法。試件：任何形狀（優(yōu)點），尺寸大致50mm，不做任何加工。試驗：直接放到現(xiàn)場的點荷載儀上，加載劈裂破壞。計算：I——點荷載強度指標P——試件破壞時的極限荷載y

——加載點試件的厚度統(tǒng)計公式：要求:由于離散性大，每組15個，取均值

建議：用Ф50mm的鉆孔巖芯為試件。返回巖石力學362023/2/2第三節(jié)巖石的變形特性彈性：物體受外力作用瞬間即產(chǎn)生全部變形，卸載后立即恢復原有形狀和尺寸的性質塑性：物體受力后產(chǎn)生變形，在卸載后變形不能完全恢復的性質粘性：物體受力后變形不能瞬時完成，且應變速率隨應力增加而增加的性質，又稱為流變性（蠕變，松弛，彈性后效）。屈服極限1.基本概念：η：粘性系數(shù)2023/2/2巖石力學372.

基本力學模型：

1、彈性模型

2、理想塑性

3、粘性模型

η—粘性系數(shù)（poise；poise=0.1N·S/m2）變形與時間無關卸載后是否有殘余變形變形與時間有關無有變形特性(σ0

：屈服應力)2023/2/2巖石力學383.

基本元件2023/2/2巖石力學392023/2/2巖石力學40η牛頓粘性系數(shù)；單位:泊。1posie=0.1N·s/m2返回2023/2/2巖石力學41一、巖石在單軸壓應力作用下的變形特性1、典型的巖石應力-應變曲線（一）普通試驗機下的變形特性特點：①σ1－ε1曲線，應變率隨應力增加而減??；②塑性變形（變形不可恢復）原因：微裂隙閉合（壓密）a.分三個階段:1）原生微裂隙壓密階段（OA）特點：①σ1－ε1

曲線是直線；②彈性模量，E為常數(shù)（變形可恢復）原因：巖石固體部分變形，B點開始屈服，B點對應的σB應力為屈服極限，超過B點卸載有塑性變形。2）彈性變形階段（AB）3）彈塑性（非線性）變形階段（BC）特點：①σ1－ε1

曲線；②有塑性變形產(chǎn)生，變形不可恢復；③應變速率不斷增大。原因：新裂紋產(chǎn)生，原生裂隙擴展。脆性：應力超出屈服應力后，并不呈現(xiàn)出明顯的塑性變形而破壞，即為脆性破壞。巖石越硬，BC段越短，脆性行為越明顯。注意：半程壓縮曲線2023/2/2巖石力學421.直線或近似直線（彈性體）2.曲線向下彎曲（彈塑性體）3.初向上彎曲后直線（塑-彈性體）4.曲線似S型（塑-彈-塑性體）5.初小段直線后進入非彈性的曲線部分（彈-粘性體）b.實際應力-應變曲線可分成五類:2023/2/2巖石力學43c.彈性常數(shù)的確定

彈性模量國際巖石力學學會（ISRM）建議三種方法

切線模量

()

割線模量()

變形模量

()

2023/2/2巖石力學442、巖石加、卸載特性2023/2/2巖石力學453、循環(huán)加卸載曲線特點：①多次反復加、卸載，變形曲線與單調加載曲線上升總趨勢保持一致（巖石的“變形記憶功能”）。②卸載應力(超過屈服點）越大，塑性滯回環(huán)越大（原因：裂隙的擴大，能量的消耗）；2023/2/2巖石力學46等荷載循環(huán)加、卸載時的應力-應變曲線特點：①隨著循環(huán)次數(shù)增多，塑性滯回環(huán)愈來愈窄，直到?jīng)]有塑性變形為止。②當循環(huán)應力峰值低于某一臨界應力時，多次循環(huán)不會導致試件破壞；③當超過臨界應力時，會發(fā)生疲勞破壞。—（疲勞強度）返回巖石力學472023/2/21）剛性試驗機工作原理壓力機加壓（貯存彈性能）巖石試件達峰值強度（釋放應變能）導致試件崩潰。AA′O2O1面積——峰值點后，巖塊產(chǎn)生微小位移所需的能。ABO2O1——峰值點后，普通機釋放的能（貯存的能）。ACO2O1面積——峰值點后，剛體機釋放的能（貯存的能）。（二）剛性試驗機下巖石單向壓縮變形特性普通試驗機得到峰值前的變形特性，多數(shù)巖石在峰值后工作。巖石力學482023/2/22）應力－應變全過程曲線形態(tài)

分四個階段：前3階段同普通試驗機，第4階段為應變軟化階段

第4階段特點：①CD段：破裂巖塊相互咬合成整體狀而承載，原生和新生裂隙相互交叉、聯(lián)合形成宏觀斷裂面，承載力隨應變增加而減少（軟化現(xiàn)象）。

②到達D點以后，靠碎塊間的摩擦力承載，稱為殘余應力。全程壓縮曲線2023/2/2巖石力學49③C點后有殘余應變，反復加卸載時，隨變形增加，塑性滯環(huán)的斜率降低。④

C點后，可能會出現(xiàn)壓應力下的體積增大現(xiàn)象，稱此為擴容現(xiàn)象.2023/2/2巖石力學50巖石的體積應變特性在壓力作用下，巖石發(fā)生非線性體積變形可分為三個階段：1體積減小階段：彈性階段內，體積變形呈線性變化。2體積不變階段：巖石體積雖有變形，但應變增量接近于零，即巖石體積大小幾乎沒變化。3擴容階段：在塑性段及峰后區(qū)，主要是由于裂隙產(chǎn)生、貫穿、滑移、錯動、甚至張開造成。一般巖石：μ=0.15-0.35，當μ>0.5時，就是擴容。2023/2/2巖石力學51獲取全程試驗曲線的處理方法增加試驗機剛度

使用剛性試驗機，就沒有大量的應變能貯存在試驗機內，巖石在超過峰值強度破壞后就不會產(chǎn)生突發(fā)性破壞，這樣就能獲得峰后的變形、強度特征．為了減少在試驗過程中軟性(soft)試驗機的彈性變形及貯存在其中的變形能，就必須增加試驗機（鋼構件、液壓柱）的剛度，為此出現(xiàn)了剛性試驗機(stifftestingmachine)．2023/2/2巖石力學52

采用液壓伺服系統(tǒng)伺服系統(tǒng)能根據(jù)巖石破壞和變形情況控制變形速度，使變形速度保持為恒定值。伺服系統(tǒng)有一個反饋信號系統(tǒng)：檢查當前施加的荷載是否保持事先確定的變形速度，否則會自動地調整施加的荷載，以保持變形速度的恒定。反饋信號響應的時間為2-3μs,這個速度遠大于裂隙傳播速度，因而即使出現(xiàn)過量荷載，裂隙還未來得及傳播，荷載就被減小了，巖石破壞得到有效控制。注意：對于特別堅硬的巖石，除采用帶有伺服系統(tǒng)的剛性試驗機外，施加一定的圍壓是必要的，可以使破壞后的巖石變形得到有效控制。2023/2/2巖石力學53（1）巖石的屈服應力、抗壓強度、峰值時的極限應變量、殘余強度值顯著增大；（2）隨圍壓增大，巖石的力學性質發(fā)生轉變：彈脆性→彈塑性→應變硬化（見下頁）；二、巖石在三向壓應力下的變形特性常規(guī)三軸壓縮試驗表明：有圍壓作用時，巖石的變形性質與單軸壓縮時不盡相同。在三軸壓縮下，隨著圍壓的提高：2023/2/2巖石力學541）圍壓為零或較低：—脆性狀態(tài)

2）圍壓50MPa：—塑性狀態(tài)3)圍壓68.5MPa—塑性流動4）圍壓165MPa

—應變硬化現(xiàn)象

實例2023/2/2巖石力學55三、巖石的流變特性

蠕變：應力恒定，巖石應變隨時間增大所發(fā)生的變形（又稱為流變）。松馳：應變恒定，巖石中的應力隨時間減少，這種現(xiàn)象稱“松馳”。彈性后效：卸載時彈性應變滯后于應力的現(xiàn)象。巖石變形蠕變松弛彈性（可恢復）

塑性（不可恢復）與時間無關

與時間有關—流變2023/2/2巖石力學56Ⅱ特點：①應變率為常量；②卸載：有瞬時彈性恢復，彈后，有不可恢復的永久變形。Ⅲ特點：①劇烈增加；②曲線；③一般此階段比較短暫。Ⅰ、初始蠕變階段（AB減速蠕變階段）Ⅱ、穩(wěn)定蠕變階段（BC等速蠕變階段）Ⅲ、非穩(wěn)定蠕變階段（蠕變破壞階段）Ⅰ特點：①有瞬時應變（OA）；②，隨時間增長而減??；③卸載后，有部分瞬時彈性變形（PQ）恢復，接著產(chǎn)生彈性后效，變形逐漸恢復。（一）巖石的蠕變性質1、典型的蠕變曲線（分三階段）2023/2/2巖石力學572、長期強度的的確定方法(σ,ε,t)方法二方法一巖石強度隨外荷載作用時間延長而降低(相對于瞬時強度)，通常把作用時間t→∞的強度稱為巖石的長期強度長期強度的確定方法①由破壞σ-t關系曲線的水平漸近線獲t∞的強度

②由蠕變試驗作等時(σ-ε)曲線獲t∞的強度長時恒載蠕變破壞試驗曲線2023/2/2巖石力學58(1)立即松弛——變形保持恒定后，應力立即消失到零，這時松弛曲線與σ軸重合，如曲線ε6。(2)完全松弛——變形保持恒定后，應力逐漸消失，直到應力為零，如曲線ε5、ε4。(3)不完全松弛——變形保持恒定后，應力逐漸松弛，但最終不能完全消失，而趨于某一定值，如曲線ε3、ε2。(4)此外，還有一種極端情況：變形保持恒定后應力始終不變，即不松弛，松弛曲線平行于t軸，如曲線ε1。（二）巖石的松弛性質松弛特性可劃分為三種類型：返回2023/2/2巖石力學59第四節(jié)巖石的強度理論一、莫爾強度理論（Mohr1900年提出，莫爾強度準則）（一）基本思想①以脆性材料（

鑄鐵）試驗數(shù)據(jù)（單、三）統(tǒng)計分析為基礎②由于剪應力達到τf（取決于正應力和材料特性）使巖石產(chǎn)生剪切破壞

莫爾極限應力圓包絡線

（二）強度曲線—莫爾包絡線表達式：σ1σ32023/2/2巖石力學60材料破壞判別用莫爾包絡線判別材料的破壞2023/2/2巖石力學61①莫爾包絡線向應力增大的方向開放，說明三向等壓應力狀態(tài)下巖石不破壞；②受拉區(qū)閉合，說明受三向等拉應力時巖石破壞；③單向抗拉區(qū)小于單向抗壓區(qū)；特點莫爾包絡線（多種形式）④沒有考慮中間主應力σ2對巖石強度的影響；2023/2/2巖石力學62（2）破壞機理：（基本思想不一樣）材料屬于壓剪破壞，剪切破壞力的一部分用來克服與正應力無關的粘聚力，使材料顆粒間脫離聯(lián)系；另一部分剪切破壞力用來克服與正應力成正比的摩擦力，使面內錯動而最終破壞。（3）數(shù)學表達式：

——內摩擦系數(shù)（1）實驗基礎：巖土材料壓剪或三軸試驗。c——粘聚力（三）庫倫·莫爾強度理論（C·A·Coulomb準則,1773年）庫侖·莫爾強度條件是莫爾準則的一特例（擬合成直線）——簡潔、應用簡便intrinsic2023/2/2巖石力學63破壞方向角θ破壞判定：

θσ1σ1n力的分解2θ2023/2/2巖石力學64（4）主應力表示

（2-42）

由式（2-42）推出：（2-43）令稱為塑性指數(shù)；當時，；（5）缺點：忽略了中間主應力的影響（中主應力對強度影響在15%左右）所以則2023/2/2巖石力學65三、格里菲斯準則（Griffth1921）斷裂力學21年提出，70年代應用于巖石力學領域（1）實驗基礎：玻璃材料中的微裂紋張拉擴展，連接，貫通，最后導致材料破壞試驗。（2）基本思想：在脆性材料的內部存在許多隨機分布的裂紋，在外力作用下，裂紋周圍、特別是裂紋尖端會產(chǎn)生應力集中現(xiàn)象，其中有一個方向最有利于裂紋擴展，當超過材料的抗拉強度時，裂紋首先在該方向產(chǎn)生張拉擴展。2023/2/2巖石力學66兩個關鍵點：1.最大應力集中點（危險點）；2.最容易破壞的裂隙方向。在壓應力條件下裂隙開裂及擴展方向帶橢圓孔薄板的孔邊應力集中問題示意圖2023/2/2巖石力學67①數(shù)學式

③Griffth準則幾何表示

②最有利破裂的方向角（3）Griffth（張拉）準則在坐標下當時，，即壓拉強度比為8。①②③④①②③2023/2/2巖石力學68Griffh準則是針對玻璃等脆性材料提出來的，材料的破壞機理是拉伸破壞，因而只適用于脆性巖石的破壞，對于一般巖石材料，莫爾－庫侖準則更適用。另外，在巖石力學中，還會遇到Drucker-Prager準則、Hoek-Brown準則和Mises準則。返回2023/2/2巖石力學69【作業(yè)】：1.測得某巖石中一點的最大主應力σ1=61.2MPa，最小主應力σ3=-9.1MPa，并且已知巖體的單軸抗拉強度為σt=-8.7MPa，內聚力c＝50MPa，內摩擦角φ＝57°，試分別基于莫爾強度和格里菲斯強度準則判斷巖體破壞與否？2023/2/2巖石力學701、在巖石單向抗壓強度試驗中，巖石試件高與直徑的比值h/d和試件端面與承壓板之間的磨擦力在下列哪種組合下，最容易使試件呈現(xiàn)錐形破裂。（ B）（A）h/d較大，磨擦力很?。˙）h/d較小，磨擦力很大（C）h/d的值和磨擦力的值都較大（D）h/d的值和磨擦力的值都較小選擇題2023/2/2巖石力學712、巖石的彈性模量一般指（D）。（A）彈性變形曲線的斜率（B）割線模量（C）切線模量（D）割線模量、切線模量及平均模量中的任一種3、巖石的割線模量和切線模量計算時的應力水平為（B）。（A）(B)（C）(D）2023/2/2巖石力學724、由于巖石的抗壓強度遠大于它的抗拉強度，所以巖石屬于（D）。（A）脆性材料（B）延性材料（C）堅硬材料（D）脆性材料，但圍壓較大時，會呈現(xiàn)延性特征5、剪脹（或擴容）表示（D）。（A）巖石體積不斷減少的現(xiàn)象（B）裂隙逐漸閉合的一種現(xiàn)象（C）裂隙逐漸漲開的一種現(xiàn)象（D）巖石的體積隨壓應力的增大逐漸增大的現(xiàn)象2023/2/2巖石力學736、剪脹（或擴容）發(fā)生的原因是由于（D）（A）巖石內部裂隙閉合引起的（B）壓應力過大引起的（C）巖石的強度大小引起的（D）巖石內部裂隙逐漸張開的貫通引起的7、巖石的抗壓強度隨著圍巖的增大（A）。（A）而增大（B）而減?。–）保持不變（D）會發(fā)生突變8、劈裂試驗得出的巖石強度表示巖石的（B）。（A）抗壓強度（B）抗拉強度（C）單軸抗拉強度（D）剪切強度2023/2/2巖石力學749、格里菲斯強度準則