畢業(yè)設(shè)計江蘇某四層教學(xué)樓建筑施工圖含計算書

3結(jié)構(gòu)設(shè)計說明3.1工程概況某中學(xué)教學(xué)樓，設(shè)計要求建筑面積約2000--4000m2，3-4層。經(jīng)多方論證，初步確定設(shè)為四層，結(jié)構(gòu)為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。3.2設(shè)計主要依據(jù)和資料設(shè)計依據(jù)a)國家及江蘇省現(xiàn)行的有關(guān)結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范、規(guī)程及規(guī)定。b)本工程各項批文及甲方單位要求。c)本工程的活載取值嚴(yán)格按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001）執(zhí)行。設(shè)計資料1房屋建筑學(xué)武漢工業(yè)大學(xué)出版社2混凝土結(jié)構(gòu)（上、下）武漢理工大學(xué)出版社3基礎(chǔ)工程同濟大學(xué)出版社4建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計東南大學(xué)出版社5結(jié)構(gòu)力學(xué)人民教育出版社6地基與基礎(chǔ)武漢工業(yè)大學(xué)出版社7工程結(jié)構(gòu)抗震中國建筑工業(yè)出版社8簡明建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊中國建筑工業(yè)出版社9土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計指導(dǎo)科學(xué)出版社10實用鋼筋混凝土構(gòu)造手冊中國建筑工業(yè)出版社11房屋建筑制圖統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（BG50001-2001）中國建筑工業(yè)出版社12建筑結(jié)構(gòu)制圖標(biāo)準(zhǔn)（BG50105-2001）中國建筑工業(yè)出版社13建筑設(shè)計防火規(guī)范（GBJ16—87）中國建筑工業(yè)出版社14民用建筑設(shè)計規(guī)范（GBJI0I8-7）中國建筑工業(yè)出版社15綜合醫(yī)院建筑設(shè)計規(guī)范（JGJ49-88）中國建筑工業(yè)出版社16建筑樓梯模數(shù)協(xié)調(diào)標(biāo)準(zhǔn)（GBJI0I-87）中國建筑工業(yè)出版社17建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB5009-2001）中國建筑工業(yè)出版社18建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（GB50068-2001）中國建筑工業(yè)出版社19混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010—2002）中國建筑工業(yè)出版社20地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB5007-2002）中國建筑工業(yè)出版社21建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GB50011—2001）中國建筑工業(yè)出版社22砌體結(jié)構(gòu)中國建筑工業(yè)出版社23簡明砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計施工資料集成中國電力出版社24土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計指南中國水利水電出版社25土建工程圖與AutoCAD科學(xué)出版社26簡明砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊機械工業(yè)出版社27砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊中國建筑工業(yè)出版社28砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010—2002）中國建筑工業(yè)出版社本工程采用框架結(jié)構(gòu)體系，抗震等級為四級。本工程耐火等級為二級，其建筑構(gòu)件的耐火極限及燃燒性能均按民用建筑設(shè)計規(guī)范（GBJI0I8-7）執(zhí)行.全部圖紙尺寸除標(biāo)高以米為單位外均以毫米為單位。本工程結(jié)構(gòu)圖中所注標(biāo)高均為結(jié)構(gòu)標(biāo)高。3.3結(jié)構(gòu)設(shè)計方案及布置鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)是由梁，柱通過節(jié)點連接組成的承受豎向荷載和水平荷載的結(jié)構(gòu)體系。墻體只給圍護和隔斷作用?？蚣芙Y(jié)構(gòu)具有建筑平面布置靈活，室內(nèi)空間大等優(yōu)點，廣泛應(yīng)用于電子、輕工、食品、化工等多層廠房和住宅、辦公、商業(yè)、旅館等民用建筑。因此這次設(shè)計的成集中學(xué)教學(xué)樓采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。按結(jié)構(gòu)布置不同，框架結(jié)構(gòu)可以分為橫向承重，縱向承重和縱橫向承重三種布置方案。本次設(shè)計的教學(xué)樓采用橫向承重方案，豎向荷載主要由橫向框架承擔(dān)，樓板為預(yù)制板時應(yīng)沿橫向布置，樓板為現(xiàn)澆板時，一般需設(shè)置次梁將荷載傳至橫向框架。橫向框架還要承受橫向的水平風(fēng)載和地震荷載。在房屋的縱向則設(shè)置連系梁與橫向框架連接，這些聯(lián)系梁與柱實際上形成了縱向框架，承受平行于房屋縱向的水平風(fēng)荷載和地震荷載。3.4變形縫的設(shè)置在結(jié)構(gòu)總體布置中，為了降低地基沉降、溫度變化和體型復(fù)雜對結(jié)構(gòu)的不利影響，可以設(shè)置沉降縫、伸縮縫和防震縫將結(jié)構(gòu)分成若干獨立的單元。當(dāng)房屋既需要設(shè)沉降縫，又需要設(shè)伸縮縫，沉降縫可以兼做伸縮縫，兩縫合并設(shè)置。對有抗震設(shè)防要求的的房屋，其沉降縫和伸縮縫均應(yīng)該符合防震縫的要求，并進可能做到三縫合一。3.5構(gòu)件初估柱截面尺寸的確定柱截面高度可以取，H為層高；柱截面寬度可以取為。選定柱截面尺寸為500mm×500mm梁尺寸確定框架梁截面高度取梁跨度的l/8~l/12。該工程框架為縱橫向承重，根據(jù)梁跨度可初步確定框架梁300mm×600mm樓板厚度樓板為現(xiàn)澆雙向板，根據(jù)經(jīng)驗板厚取130mm。3.6基本假定與計算簡圖基本假定第一：平面結(jié)構(gòu)假定：該工程平面為正交布置，可認(rèn)為每一方向的水平力只由該方向的抗側(cè)力結(jié)構(gòu)承擔(dān)，垂直于該方向的抗側(cè)力結(jié)構(gòu)不受力。第二：由于結(jié)構(gòu)體型規(guī)整，布置對稱均勻，結(jié)構(gòu)在水平荷載作用下不計扭轉(zhuǎn)影響。計算簡圖在橫向水平力作用下，連梁梁對墻產(chǎn)生約束彎矩，因此將結(jié)構(gòu)簡化為剛結(jié)計算體系，計算簡圖如后面所述。3.7荷載計算作用在框架結(jié)構(gòu)上的荷載通常為恒載和活載。恒載包括結(jié)構(gòu)自重、結(jié)構(gòu)表面的粉灰重、土壓力、預(yù)加應(yīng)力等?；詈奢d包括樓面和屋面活荷載、風(fēng)荷載、雪荷載、安裝荷載等。高層建筑水平力是起控制作用的荷載，包括地震作用和風(fēng)力。地震作用計算方法按《建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計規(guī)范》進行，對高度不超過40m以剪切為主且質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的結(jié)構(gòu)，可采用底部剪力法。豎向荷載主要是結(jié)構(gòu)自重（恒載）和使用荷載（活載）。結(jié)構(gòu)自重可由構(gòu)件截面尺寸直接計算，建筑材料單位體積重量按荷載規(guī)范取值。使用荷載（活荷載）按荷載規(guī)范取值，樓面活荷載折減系數(shù)按荷載規(guī)范取用。3.8側(cè)移計算及控制框架結(jié)構(gòu)的側(cè)移由梁柱桿件彎曲變形和柱的軸向變形產(chǎn)生的。在層數(shù)不多的框架中，柱軸向變形引起的側(cè)移很小，可以忽略不計。在近似計算中，一般只需計算由桿件彎曲引起的變形。當(dāng)一般裝修標(biāo)準(zhǔn)時，框架結(jié)構(gòu)在地震作用下層間位移和層高之比、頂點位移與總高之比分別為1：650，1：700。框架結(jié)構(gòu)在正常使用條件下的變形驗算要求各層的層間側(cè)移值與該層的層高之比不宜超過1/550的限值。3.9內(nèi)力計算及組合豎向荷載下的內(nèi)力計算豎向荷載下內(nèi)力計算首先根據(jù)樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置，將豎向荷載傳遞給每榀框架。框架結(jié)構(gòu)在豎向荷載下的內(nèi)力計算采用分層法計算各敞口單元的內(nèi)力，然后在將各敞口單元的內(nèi)力進行疊加；連梁考慮塑性內(nèi)力重分布而進行調(diào)幅，按兩端固定進行計算。水平荷載下的計算利用D值法計算出框架在水平荷載作用下的層間水平力，然后將作用在每一層上的水平力按照該榀框架各柱的剛度比進行分配，算出各柱的剪力，再求出柱端的彎矩，利用節(jié)點平衡求出梁端彎矩。內(nèi)力組合第一：荷載組合。荷載組合簡化如下：（1）恒荷載+活荷載、（2）恒荷載+風(fēng)荷載、（3）恒荷載+活荷載+風(fēng)荷載、（4）恒荷載+地震荷載+活荷載。第二：控制截面及不利內(nèi)力?？蚣芰褐鶓?yīng)進行組合的層一般為頂上二層，底層，混凝土強度、截面尺寸有改變層及體系反彎點所在層?？蚣芰嚎刂平孛婕安焕麅?nèi)力為：支座截面，－Mmax，Vmax，跨中截面，Mmax?？蚣苤刂平孛鏋槊繉由?、下截面，每截面組合：Mmax及相應(yīng)的N、V，Nmax及相應(yīng)M、V，Nmin及相應(yīng)M、V。3.10基礎(chǔ)設(shè)計在荷載作用下，建筑物的地基、基礎(chǔ)和上部結(jié)構(gòu)3部分彼此聯(lián)系、相互制約。設(shè)計時應(yīng)根據(jù)地質(zhì)資料，綜合考慮地基——基礎(chǔ)——上部結(jié)構(gòu)的相互作用與施工條件，通過經(jīng)濟條件比較，選取安全可靠、經(jīng)濟合理、技術(shù)先進和施工簡便的地基基礎(chǔ)方案。根據(jù)上部結(jié)構(gòu)、工程地質(zhì)、施工等因素，優(yōu)先選用整體性較好的獨立基礎(chǔ)。3.11施工材料第一：本工程中所采用的鋼筋箍筋為Ⅰ級鋼，fy=210N/m㎡,主筋為Ⅱ級鋼，fy=300N/m㎡。第二：柱梁鋼筋混凝土保護層為35mm,板為15mm。第三：鋼筋的錨固和搭接按國家現(xiàn)行規(guī)范執(zhí)行。第四：本工程所有混凝土強度等級均為C30。第五：墻體外墻及疏散樓梯間采用240厚蒸壓灰砂磚。第六：當(dāng)門窗洞寬≤1000mm時,應(yīng)采用鋼筋磚過梁,兩端伸入支座370并彎直鉤;門窗洞寬≥1000mm時,設(shè)置鋼筋混凝土過梁。3.12施工要求及其他設(shè)計說明第一：本工程上部樓板設(shè)計時未考慮較大施工堆載（均布），當(dāng)外荷載達到3.0Kn/m時，應(yīng)采取可靠措施予以保護。第二：本工程女兒墻壓頂圈梁為240mm×120mm，內(nèi)配4φ8，φ6@250，構(gòu)造柱為240mm×240mm，內(nèi)配4φ10，φ6@250，間隔不大于2000mm第三；施工縫接縫應(yīng)認(rèn)真處理，在混凝土澆筑前必須清除雜物，洗凈濕潤，在刷2度純水泥漿后，用高一級的水泥沙漿接頭，再澆筑混凝土。第四：未詳盡說明處，按相關(guān)規(guī)范執(zhí)行。4設(shè)計計算書4.1設(shè)計原始資料（1）.冬季主導(dǎo)風(fēng)向東北平均風(fēng)速2.6m/s，夏季主導(dǎo)風(fēng)向東南平均風(fēng)速2.6m/s，最大風(fēng)速23.7m/s。(2).常年地下水位低于-1.3m，水質(zhì)對混凝土沒有侵蝕作用。(3).最大積雪厚度0.32m，基本雪壓SO=0.4KN/M2,基本風(fēng)壓WO=0.4KN/M2,土壤最大凍結(jié)深度0.09m。(4).抗震設(shè)防烈度6度，設(shè)計地震分組第三組.(5).地質(zhì)條件序號巖石名稱厚度Fak(MPa)1耕土1.1---2黏土2.82503黏土9.41104.2結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖根據(jù)該房屋的使用功能及建筑設(shè)計的需求，進行了建筑平面、立面、及剖面設(shè)計其各層建筑平面剖面示意圖如建筑設(shè)計圖，主體結(jié)構(gòu)4層，層高均為3.9m。填充墻面采用240mm厚的灰砂磚砌筑，門為木門，窗為鋁合金窗，門窗洞口尺寸見門窗表。樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，樓板厚度取130mm，梁載面高度按梁跨度的1/12~1/8估算，由此估算的梁載面尺寸見表1，表中還給出柱板的砱強度等級。C30（fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2）表1梁截面尺寸層次砼強度橫梁（bh）縱梁(bh)AB跨BC跨CD跨1-4C30300600250500300600250500柱載面尺寸可根據(jù)式N=βFgEnAc≥N/[UN]fc估算表2查得該框架結(jié)構(gòu)在30m以下，撫震得級為三級，其軸壓比值[UN]=0.9表2抗震等級分類結(jié)構(gòu)類型烈度6789框架結(jié)構(gòu)高度/m≤30＞30≤30＞30≤30＞30≤25框架四三三二二一一劇場、體育等三二一一表3軸壓比限值結(jié)構(gòu)類型抗震等級一二三框架結(jié)構(gòu)0.70.80.9柱截面尺寸：柱截面高度可取h=（1/15-1/20）H，H為層高；柱截面高度可取b=（1-2/3）h，并按下述方法進行初步估算。a）框架柱承受豎向荷載為主時，可先按負(fù)荷面積估算出柱軸力，再按軸心受壓柱驗算?？紤]到彎矩影響，適當(dāng)將柱軸力乘以1.2-1.4的放大系數(shù)。b）對于有抗震設(shè)防要求的框架結(jié)構(gòu),為保證柱有足夠的延性,需要限制柱的軸壓比,柱截面面積應(yīng)滿足下列要求。c)框架柱截面高度不宜小于400mm,寬度不宜小于350mm。為避免發(fā)生剪切破壞，柱凈高與截面長邊之比不宜大于4。根據(jù)上述規(guī)定并綜合考慮其他因素，設(shè)計柱截面尺寸取值統(tǒng)一取500500mm?；A(chǔ)采用柱下條形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)+距離室外地平0.5，室內(nèi)外高差為0.45,框架結(jié)構(gòu)計算簡圖如圖所示，取頂層柱的形心線作為框架柱的軸線，梁軸線取至板底，2-4層柱高度即為層高3.9m，底層柱高度從基礎(chǔ)頂面取至一層板底，即h1=3.9+0.45+0.5=4.85m?？蚣苡嬎愫唸D見圖1。圖1框架計算簡圖4.3荷載計算恒載標(biāo)準(zhǔn)值計算屋面：剛性防水屋面(有保溫層)：蘇J01-200512/740厚C20細(xì)石砼內(nèi)配直徑4間距150雙向鋼筋0.8kN/m220厚1:3水泥砂漿找平0.02x20=0.4kN/m270厚水泥防水珍珠巖塊或瀝青珍珠巖保溫層0.07x10=0.7kN/m220厚1:3水泥砂漿找平層0.02x20=0.4kN/m2100厚結(jié)構(gòu)層0.1x25=2.5kN/m212厚板底抹灰0.012x20=2.5kN/m2合計 4.82kN/m2樓面：水磨石地面(10mm面層,20mm水泥砂漿打底，素水泥打底)0.65kN/m2130厚鋼筋砼板25×0.13=3.25kN/m212厚水泥沙漿0.012×20=2.5kN/m2合計4.14kN/m2梁自重：邊跨梁bXh=300×600mm梁自重25×0.3×(0.6-0.13)=3.75kN/m抹灰層：12厚水泥砂漿＜0.012×(0.6-0.13)×2+0.012×0.3＞×20＝0.312kN/m合計4.062kN/m2中間跨梁bXh=250×500mm梁自重25×0.25×(0.5-0.13)=3.00kN/m抹灰層：12厚水泥砂漿＜0.012×(0.5-0.13)×2+0.012×0.25＞×20＝0.26kN/m合計3.26kN/m2柱自重：bXh=500×500mm柱自重25×0.50×0.50=6.25kN/m抹灰層：12厚水泥砂漿0.012×0.50×4×20＝0.48kN/m合計6.73kN/m外縱墻自重：標(biāo)準(zhǔn)層：縱墻（240灰砂砂磚）18×(33.9-0..5-1.88)×0.224=6.448kN/mm鋁合金門窗0.355×1.8=0.633kN/m水泥粉刷外墻面0.366×(3.660-1.880)=0..756kNN/m水泥粉刷內(nèi)墻面00.36×((3.60--1.80))=0.7556kN/mm合計88.622kkN/m2底層：縱墻（240灰砂砂磚）18×(4.855-1.800-0.500-0.400)×0.224=9.2288kN//m鋁合金門窗0..35×1..8=0.663kN/mm釉面磚外墻面0.55×(4.335-1.880-0.550)=1..025kNN/m水泥粉刷內(nèi)墻面0.7556kN/mm合計111.70kkN/m內(nèi)縱墻自重：標(biāo)準(zhǔn)層：縱墻（240灰砂砂磚）18×((3.90--0.50))×0.244=14.6688kN//m水泥粉刷墻面0.36××(3.900-0.5))×2.000=2.4448kN/mm合計117.1366kN/m22底層：縱墻（240灰砂砂磚）18×(4.855-0.500-0.400)×0.224=17..06kN//m水泥粉刷墻面0.366×3.900×2=2..808kNN/m合計19.877kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算算第一：面和樓屋面面活荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值根據(jù)荷載規(guī)范查得得：上人屋面22.0樓面：教室22.0走道2.5第二：雪荷載0.4屋面活荷載與雪荷荷載不同時考考慮，兩者中中取大值。豎向荷載下框架受受荷總圖本次設(shè)計的教學(xué)樓樓縱向柱距為為4.50mm,橫梁跨度為6.90m，單區(qū)格板板為4.50mm×6.900m。L1/L22=1.5<<2所以按雙向向板傳遞荷載載，板上荷載載分配如圖２２所示。圖2板面荷載分分配圖圖3計算單元元的選取第一：A-B軸間間框架屋面板荷載：板傳至梁上的三三角形和梯形形荷載等效為為均布荷載恒載活載樓面板荷載：恒載活載梁自重A-B軸間框架梁梁均布荷載：：屋面梁恒載=梁自重+板傳荷載活載=板傳荷載樓面梁恒載=梁自重+板傳荷載活載=板傳荷載第二：B-C軸間間框架梁均布布荷載：屋面板傳荷載：：恒載活載樓面板荷載：恒載活載梁自重B-C軸間框架梁梁均布荷載：：屋面梁恒載=梁自重+板傳荷載活載=板傳荷載樓面梁恒載=梁自重+板傳荷載+墻自重活載=板傳荷載第三：C-D軸間間框架梁均布布板荷載同A-B軸第四：A柱縱向集集中荷載計算算頂層柱：女兒墻墻自重(做法:墻高900mmm,100mmm砼壓頂)頂層柱恒載=梁自自重+板傳荷載+板傳荷載標(biāo)準(zhǔn)層柱：標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=墻墻自重+梁自重+板傳荷載第五：B柱縱向集集中荷載計算算頂層柱：頂層柱恒載=梁自自重+板傳荷載標(biāo)準(zhǔn)層柱：標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=內(nèi)內(nèi)縱墻自重+梁自重+板傳荷載基礎(chǔ)頂面恒載=底底層內(nèi)總墻+基礎(chǔ)梁自重重結(jié)構(gòu)在進行行梁柱的布置置時柱軸線與與梁的軸線不不重合，因此此柱的豎向荷荷載對柱存在在偏心。框架架的豎向荷載載及偏心距如如圖4所示。圖4框架豎豎向荷載圖重力荷載代表值計計算結(jié)構(gòu)的重力荷載代代表值應(yīng)取結(jié)結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自自重標(biāo)準(zhǔn)值加加上各可變荷荷載組合值，即即其中可變荷載為雪雪荷載屋面活載樓面活載：教室走道屋面處的重力荷載載代表值的計計算女兒墻的計算屋面板結(jié)構(gòu)層及構(gòu)構(gòu)造層自重的的標(biāo)準(zhǔn)層頂層的墻重其余層樓面處重力力荷載代表值值計算底層樓面處重力荷荷載代表值計計算屋頂雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值值樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值值總重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值值4.4地震作作用計算橫向框架側(cè)移剛度度計算橫梁線剛度ib計計算過程見下下表4，柱線剛度度ic計算見表5。表4橫梁線剛度ib計計算表層次類別Ec/(N/mm2)b×h/mm2Io/mm4L/mmEcIo/L(N.mm)1.5EcIo//L2EcIo/L1-4AB跨3.0×104300×6005.4×10963002．57×10103.85×100105．14×1010BC跨3.0×104250×5002．6×10921003．71×10105．57×10107．43×1010表5柱線剛度ic計算算表層次hc/mmEc/(N/mmm2)b×h/mm2Ic/mm4EcIc/hc//(N.mmm)148503.0×104500×5003．22×10102-439003.0×104500×5004．00×1010取BC跨梁的相對線剛度度為1.0，則其他為為：AB跨BC跨11層柱2--4層柱相對剛度I00.6911.00..430.554框架梁柱的相對線線剛度如圖4，作為計算算各節(jié)點桿端端彎矩分配系系數(shù)的依據(jù)。圖5計算簡圖柱的側(cè)移剛度按式式D=αc計算，式由由系數(shù)αc為柱側(cè)移剛剛度修正系數(shù)數(shù)，由相關(guān)的的表可查，根根據(jù)梁柱線剛剛度比的不同同。例如，中中框架柱分中中柱和邊柱，邊邊柱梁分中柱柱和邊柱等，現(xiàn)現(xiàn)以第2層B-3柱的側(cè)移剛剛度計算為例例，其余見表表6表6框架柱側(cè)移剛度A,D軸中框架架邊柱層次線剛度(一般層)(一般層)根數(shù)(底層)(底層)13．22×10101．580.581954462-44．00×10101.270.388122456A-1,5、D--1,5軸邊框架邊邊柱層次αcDi根數(shù)13．22×10101.190.53870642-44．00×10100．950.32100994BC軸中框架中柱柱層次αcDi根數(shù)13．22×10104．360.7641255062-44．00×10103．140.611192786BC軸邊框架中柱柱層次αcDi根數(shù)13．22×10103．270.7151174542-44．00×10102．620.567178934把上述不同情況下下同層框架柱柱側(cè)移剛度相相加，即得框框架各層間側(cè)側(cè)移剛度∑Di見下表：橫向框架層間側(cè)移移剛度（N/mm）層次12345∑Di21443683058882300588230058823005882橫向自振周期計算算橫向地震震自振周期利利用頂點假想想側(cè)移計算，計計算過程見表表7表7結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)側(cè)移計算層次Gi/kNVi/kNΣDi(N/mm)Δμi(mm)μi/mm44139413930588213．5177．834884902330588229.5164．3248841390730588245．5134．8152331914021436889．389．3按式T1=1.7計算基本本周期T1，其中μT的量綱為m取=0.7則T11=1.7××0.7×==0.5022S橫向水平地震力計計算本工程中結(jié)構(gòu)不超超過40m質(zhì)量和剛度度沿度分布比比較均勻，變變形以剪切型型為主，故可可用底部剪力力法計算水平平地震作用，結(jié)結(jié)構(gòu)總水平地地震作用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值按式FEK=α1Gep計算即Gep=0.85ΣΣG1=0.85×199140=16269kNN由于該工程所在地地抗震設(shè)防烈烈度為6度，場地類類別為Ⅱ類，設(shè)計地地震分組為第第三組，則。，則（式中r----衰減指數(shù)，在在的區(qū)間取0.9,---阻尼調(diào)整系系數(shù),除有專門規(guī)規(guī)定外,建筑結(jié)構(gòu)的的阻尼比應(yīng)取取0.05,相應(yīng)的）因1.4Tg=1..4×0.445=0.663>T1=0.5002S，則取為0FI=（1-δn）各層橫向地震作用用及樓層地震震剪力計算見見表8表8各層橫向地震作用用及樓層地震震剪力層次hiHiGiGiHiFiVi43.916.554139685000.345202.07202.0733.912.65488461782.60.311182.15384.2223.98.754884427350.215125.93510.1514.854.855233253800.12874.97585.12各質(zhì)點水平地震作作用及樓層地地震剪力沿房房屋高度的分分布如圖5，6圖6水平地震作用分布布圖7層間剪力分分布水平地震作用下的的位移驗算水平地震作用下框框架結(jié)構(gòu)的層層間位移和頂頂點位移μi分別按式和μ(Δμ)k計算計算過程見表9，表表中還計算了了各層的層間間彈性位移角角=Δμi/hi表9橫向水平地震作用用下的位移驗驗算層次ViDi△μiμihiθe=4202.073058820.666.3239001/59093384.223058821.265.6639001/30952510.153058821.674.4039001/23351585.122143682.732.7348501/1777由表9可見，最大層間彈彈性位移角發(fā)發(fā)生在第1層，其值為1/59009＜1/550滿足式Δμe≤[θe]h的要求，其其中[Δμ/h]=11/550由表查得。水平地震作用下框框架內(nèi)力計算算水平地震作用下的的內(nèi)力采用改改進的反彎點點法?？蚣苤思舻都暗鹊染胤謩e按式式Vij=計算，其其中Dij取自表∑Dij取自表5，層間剪刀刀取自表7，各柱反彎彎點高度比y按式y(tǒng)=yn+y1+y2+y3確度，各修修正值見表10，各層柱剪剪力計算見表表9。表10柱剪力計算算層次A軸軸柱B軸柱C軸柱D軸柱第四層同A軸同B軸第三層同A軸同B軸層次A軸軸柱B軸柱C軸柱D軸柱第二層同A軸同B軸第一層同A軸同B軸表11各柱的反彎彎點高度層次A軸柱B軸柱C軸柱D軸柱第五層同A軸同B軸第四層同A軸同B軸第三層同A軸同B軸第二層同A軸同B軸層次A軸柱B軸柱C軸柱D軸柱第一層同A軸同B軸梁端彎矩剪力及柱柱軸力發(fā)別按按下式計算：：Vb=(Mb1+MMb2)/l，Ni=表12橫向水平地地震作用下A軸框架柱層號48．090．36420．0711．48315．380．4532．9926．99220．410．46442．6736．93126．10．58752．2874．31表13橫向水平平地震作用下下B軸框架柱層號413．260．4528．4423．27325．360．5049．4549．45230．670．5059．8159．81134．260．5574．7791．39結(jié)果如圖8，圖99，圖10圖8地震作用下下的框架彎矩矩圖圖9地震作用下下的框架剪力力圖圖10地震作作用下的框架架軸力圖4.5豎向荷荷載作用框架架內(nèi)力計算豎向荷載作用下的的內(nèi)力一般可可采用近似法法，有分層法法，彎矩二次次分配法和迭迭代法。當(dāng)框框架為少層少少跨時，采用用彎矩二次分分配法較為理理想。這里豎豎向荷載作用用下的內(nèi)力計計算采用分層層法。豎向荷載作用下,,框架的內(nèi)力力分析除活荷荷載較大的工工業(yè)與民用建建筑.可以不考慮慮活荷載的不不利布置,這樣求得的的框架內(nèi)力,梁跨中彎距距較考慮活載載不利布置法法求得的彎局局偏低,但當(dāng)活載占占總荷載的比比例較小時,其影響很小.若活荷載占占總荷載的比比例較大時,可在截面配配筋時,將跨中彎距距乘以1.1~11.2的較大系數(shù)數(shù)?？蚣軝M梁均布恒荷荷載、活荷載載可從前面荷荷載計算中查查得。具體數(shù)數(shù)值見圖10。其中框架架柱的相對線線剛度除底層層柱之外其于于各層乘以0.9。圖11橫向框架荷荷載作用圖由于柱縱向集中荷荷載的作用，對對柱產(chǎn)生偏心心。在恒荷載載和活荷載的的作用下的偏偏心矩如圖12，13所示。圖12豎向恒載載引起的偏心心彎矩圖13豎向活載載引起的偏心心彎矩梁柱端的彎矩計算算梁端柱端彎矩采用用彎矩分配法法計算。計算算步驟為：將原框架分為5個個敞口單元，除除底層柱外的的其于各層柱柱的相對線剛剛度乘以0.9。用彎矩分配法計算算每一個敞口口單元的桿端端彎矩，底層層柱的傳遞系系數(shù)為0.5，其余各層層柱的傳遞系系數(shù)為1/3。將分層法所得到的的彎矩圖疊加加，并將節(jié)點點不平衡彎矩矩進行再分配配。梁端固定彎矩計算算：恒載：屋面：樓面：活載：屋面：屋面：分層法計算見圖114、15、16。圖14頂層彎矩矩分配及彎矩矩圖圖15三-二層層彎矩分配及及彎矩圖圖16底層彎矩矩分配及彎矩矩圖豎向均布恒載作用用下的框架彎彎矩圖如圖17。圖17豎向均布恒恒載作用下的的框架彎矩圖圖豎向均布活荷載作作用下的框架架內(nèi)力計算方方法同上，結(jié)結(jié)果見圖18、19、20、21。圖18頂層彎矩分配及彎彎矩圖圖19三-二層彎矩分配及彎彎矩圖圖20底層彎矩分配及彎彎矩圖圖21活荷載作用下的彎彎矩圖對節(jié)點不平衡彎矩矩進行再次分分配，以恒荷荷載作用下五五層左上節(jié)點點為例：圖22彎矩二次分分配圖其余各節(jié)點彎矩分分配見圖中數(shù)數(shù)據(jù)?；詈奢d載作用下中間間節(jié)點彎矩相相差不大，不不在分配。本設(shè)計中梁梁端彎矩的調(diào)調(diào)幅系數(shù)取0.8。調(diào)幅結(jié)果果表14。表14梁端彎矩的的調(diào)幅AB跨BC跨CD跨調(diào)幅前調(diào)幅后調(diào)幅前調(diào)幅后恒載梁左梁右梁左梁右梁左梁右梁左梁右四層40．1172．4232．0957．9428．9128．9123．1338．224同AB跨三層75．02105．3860．0284．3027．5827．5822．0637．936二層75．62106．0560．5084．8427．1027．1021．6837．52一層67．41103．4353．9382．7429．7629．7623．8139．05活載四層13．8123．3611．0518．6910．8410．848．678．67三層19．7024．1515．7619．328．258．256．66．6二層19．0924．1515．2119．328．258．256．66．6一層17．2124．0813．7719．268．488．486．786．78梁端剪力和軸力計計算梁端端剪力柱軸軸力具體體計算結(jié)果見見表15,166,17,118,19,,20。表15恒載載作用下AB梁端剪力計計算層號423．046．372．586．6365．9579．21331．4966．399．215．4793．74104．68231．4966．399．215．6693．55104．87131．4966．399．216．1193．10104．32表16恒載載作用下BC梁端剪力計計算層號413．382．114．05014．0514．05323．092．124．24024．2424．24223．092．124．24024．2424．24123．092．124．24024．2424．24表17活載作作用下AB梁端剪力計計算層號47．886．324．822．1522．6726．9737．886．324．821．0923．7325．9127．886．324．821．1923．7325．9117．886．324．821．3223．7326．14表18活載作作用下BC梁端剪力計計算層號44．22．14．4104．414．4135．252．15．5105．515．5125．252．15．5105．515．5115．252．15．5105．515．51表19恒載作用下下的剪力和軸軸力層次總剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱465．9579．2114．05182．39208．63205．88232．12393．74104．6824．24422．95449．24433．17460．06293．55104．8724．24663．32628．61790．76817．05193．1105．3224．24903．24935．881148．201174．49表20活載作用用下的剪力和和軸力層次總剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱427．6726．974．4152．8766．18323．7325．915．51103．80133．30223．7325．915．51154．73200．42123．5026．145．51205．66267．774.6風(fēng)荷載載計算本設(shè)計地區(qū)區(qū)基本風(fēng)壓為為，所設(shè)計的的建筑地處農(nóng)農(nóng)村，風(fēng)壓高高度變化系數(shù)數(shù)按B類地區(qū)考慮慮風(fēng)壓體型系系數(shù)迎風(fēng)面為為0.8，背風(fēng)面為0.5。由于房屋屋的高度不大大，風(fēng)振系數(shù)數(shù)都取為1.0。B為6.3m。風(fēng)荷載作用下各層層的風(fēng)荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值及柱剪剪力如圖23所示圖23風(fēng)荷載作用位置各層作用風(fēng)荷載值值安下式計算算：計算結(jié)果見表211。表21各層的風(fēng)荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值離地高度（m）16．051.161.01.30.43.91．810．8312．151.061.01.30.43.93.913．54續(xù)表21離地高度8．251.01.01.30.43.93.912．774.351.01.01.30.44.353.913．514.7內(nèi)力組合荷載組合時考慮四四種荷載組合合形式：（1）恒荷載+活荷載、（2）恒荷載+活荷載、（3）恒荷載。具體組合見表：表22橫梁內(nèi)力力組合表層次位置內(nèi)力荷載類型內(nèi)力組合恒①活②地震③1.2①+1.44②1.35①+1..0②1.2（①+0..5②）±1.3④4AM-32.09-11.05-51.47-51.92-17.0569.23V65.9522.67110.88111.786.4699.02M-57.94-18.69-106.76-107.88-76.32-103.18V-79.12-26.97-132.81-133.90-104.95-117.51M-23.13-8.67-39.90-39.90-14.85-51.07V14.054.4123.0323.38-2.90241.92跨中66.8523.26112.78113.5187.85100.51-15.75-6.35-27.79-27.61-22.7122.713AM-60.02-15.76-91.49-94.12-36.34-122.12V93.7423.73145.71150.28114.47138.99M-84.30-19.32-132.25-136.81-81.28-149.92V-104.68-25.91-161.89-167.23-105.38-129.9M-22.06-6.60-35.71-36.3815.89-76.75續(xù)表22層次位置內(nèi)力荷載類型內(nèi)力組合恒①活②地震③1.2①+1.44②1.35①+1..0②1.2（①+0..5②）±1.3④V24.245.5136.8038.23-32.5686.55跨中84.1221.02130.37134.58109.27117.83-9.33-2.89-15.24-15.49-11.00-11.002AM-60.50-15.27-89.91-97.80-22.56-133.51V93.5523.73145.48150.02109.51143.49M-84.84-19.32-132.53-137.13-67.90-171.04V104.8725.91162.12167.48124.39158.38M-21.68-6.60-60.63-61.8038.76-142.18V-24.24-5.51-36.802-38.23-53.77-118.55跨中84.6521.26131.34135.54112.39116.29-8.95-3.70-15.92-15.78-12.96-12.961AM-53.93-13.77-85.58-88.15-6.31142.23V93.123.75144.62149.19103.71147.93M-82.74-19.26-131.82-136.35-43.84-186.56V-105.32-26.14-162.98-168.32-119.96-164.18M-23.81-6.78-41.41-38.9263.67-129.25V24.245.5136.8038.2386.85-151.63跨中86.0421.63133.53137.78114.54117.92-11.08-3.89-18.74-18.85-15.63-15.63表23框架柱內(nèi)內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類型內(nèi)力組合恒①活②地震③1.2①+1.44②1.35①+1..0②1.2（①+0..5②）±1.3④4A柱上M40.1113.8167.4767.9630.3382.51N182.3952.87292.89299.10244.31256.87A柱下M-42.85-11.50-65.26-67.13-41.58-71.43N208.6352.87324.37334.52275.8288.36B柱上M-43.51-14.58-72.62-73.32-23.99-97.93N205.8866.18339.71344.12270.63302.89B柱下M32.2710.3452.0052.5513.4873.98N232.1266.18371.20379.54301.72334.383A柱上M32.198.2149.0950．51-0.3685.41N422．95103．8652．86674．78551.28588.36A柱下M-40.30-11.32-62.88-64.83-19.57-89.75N449.24103.8684.41710.27582.83619.91B柱上M-46.53-11.87-72.33-74.601.39-127.19N433.77133.3707.14718.89539.28661.72B柱下M30.809.4050.1250.98-21.69106.89N460.06133.3738.70754.38570.83693.272A柱上M32.348.7850.2751.48-12.2698.68N663.32154.731012.611050.21853.29924.35A柱下M-46.66-11.59-66.24-68.44-9.77-105.79N689.61154.731044.151085.70884.84955.90B柱上M-46.35-11.86-72.22-74.4315.02-140.49N790.76200.431229.511267.96938.781199.56B柱下M35.199.6355.7157.14-29.75125.76N817.05200.431261.061303.45970.331231.11續(xù)表23層次位置內(nèi)力荷載類型內(nèi)力組合恒①活②地震③1.2①+1.44②1.35①+1..0②1.2（①+0..5②）±1.3④1A柱上M20.745.6232.7633.62-39.7096.22N903.24205.661371.811425.031149.641264.92A柱下M-11.56-3.18-18.79-23.0380.82-112.38N935.88205.661410.981469.101188.811304.09B柱上M-38.52-9.21-59.09-61.1945.47-148.93N1148.2267.711752.721817.841311.001766.01B柱下M20.734.6131.3332.60-96.28141.34N1174.49267.771784.31853.331342.541797.56注：表中M以左側(cè)側(cè)受拉為正，單單位為kN.m，N以受壓為正正，單位為kN。4．8截面設(shè)計根據(jù)橫粱控制截面面內(nèi)力設(shè)計值值，利用受彎彎構(gòu)件正截面面承載力和斜斜截面承載力力計算公式，算算出所需縱筋筋及箍筋并進進行配筋。基本數(shù)據(jù)：混凝土土C25fcc=11.99N/mm22鋼筋HPB2355ffy=2100N/mm22；HRB335fy=2110N/mmm2考慮抗振要求內(nèi)力力乘以承載力力抗振調(diào)整系系數(shù)，系數(shù)引引用見表24。表24承載力抗震震調(diào)整系數(shù)材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)鋼筋混凝土梁受彎0.75軸壓比小于0.115的柱偏壓0.75軸壓比不小于0..15的柱偏壓0.80抗震墻偏壓0.85各類構(gòu)件受剪，偏拉0.85框架梁的配筋計算算（僅以一層層梁為例說明明計算過程）正截面受彎承載力力計算粱AB（）一層：跨中截面，下部實配320(()，上部按構(gòu)構(gòu)造要求配筋筋。梁AB和梁BC各截面受彎承載力力配筋計算見見表25.表25框架梁正截截面強度計算算截面AAB跨B左B右BC跨-142.23137.78-186.56-129.2518.85-106.67103.34-139.92-96.9414.140.07790.07550.10220.1250.01830.0812〈0.0786〈0.1080〈0.134〈0.0347〈656635873745103468378468325263配筋320320320322220實配面積9429429421140760%0.56%0.56%0.56%0.98%0.65%注:斜截面受彎承載力力計算以支座A(一層))為例,,跨高比:滿足要求梁端箍筋加密區(qū)取取雙肢箍,取min,S==100mmm,加密區(qū)的長度max((1.5h,,500mmm),取900mmm非加密區(qū)箍筋配置置@1500驗算可否按構(gòu)造要要求配箍框架梁斜截面受剪剪承載力配筋筋計算見表26表26框架梁斜截截面強度計算算截面支座A支座B左支座B右147.93164.18151.63125.74139.55128.89484.77368.23368.23605.96460.28460.280.1610.5710.484<00.3920.289加密區(qū)實配箍筋28@10028@10028@100加密區(qū)長度900900900截面支座A支座B左支座B右實配1.011.011.01非加密區(qū)實配箍筋筋28@15028@15028@1500.2240.2240.2240.1770.1770.177框架柱配筋計算該框架的抗震等級級為四級（1）軸壓比驗算(B軸軸柱)底底層柱:軸軸壓比:則B軸軸柱滿足要求求。（2）正截面受彎承載力力計算柱的的同一截面分分別承受正反反彎矩,故采用對稱稱配筋B軸柱:一層:從柱的內(nèi)力組合表表可見,,為大偏心;選用M大N小的組合,最不利組合為查表得,,則柱計算長度所以因為為,所以按照構(gòu)造配筋,最最小總配筋率率根據(jù)《建筑筑抗震設(shè)計規(guī)規(guī)范》，，則每側(cè)實配3200，另兩側(cè)配配構(gòu)造筋316垂直于彎矩作用平平面的受壓載載力按軸心受受壓計算。一層：（4）斜截面受剪承載力力計算BB軸柱:一層:最不利內(nèi)力力組合:因為剪跨比因為,所以柱箍筋加密區(qū)的體體積配筋率為為:取復(fù)式箍48加密區(qū)箍筋最大間間距,箍筋最小直直徑為6mm,所以加密區(qū)區(qū)取復(fù)式箍48@100。柱上端加密區(qū)的長長度取，取700mm，柱根取1400mmm。非加密區(qū)取48@@150三層：最不組合內(nèi)內(nèi)力組合非加密區(qū)區(qū)取48@1500因為剪跨比因為,所以柱箍筋加密區(qū)的體體積配筋率為為:取復(fù)式箍48加密區(qū)箍筋最大間間距,箍筋最小直直徑為6mm,所以加密區(qū)區(qū)取復(fù)式箍448@100。柱上端加密區(qū)的長長度取，取600mm，柱根取1200mmm非加密區(qū)取48@@1504．8．3節(jié)點設(shè)計根據(jù)<<建筑結(jié)構(gòu)抗震規(guī)范范>>規(guī)定,對一,二級抗震等等級的框架節(jié)節(jié)點必須進行行受剪承載力力計算,而抗震等級級為三四級的的框架節(jié)點以以及各抗震等等級的頂層端端節(jié)點核心區(qū)區(qū)，,可不進行節(jié)節(jié)受剪承載力力計算，僅按按構(gòu)造要求配配箍即可。選擇底層B軸柱上上節(jié)點進行驗驗算，采用規(guī)規(guī)范上如下公公式，節(jié)點核核心區(qū)剪力設(shè)設(shè)計值：應(yīng)該滿足，驗算梁梁柱節(jié)點核心心區(qū)受剪能力力：故滿足要求。驗算梁柱節(jié)點抗震震受剪承載力力，采用公式式如下：滿足要求。4.9樓板設(shè)設(shè)計在肋形樓蓋中,四四邊支承板的的長邊與短邊邊之比時可按雙雙向板設(shè)計。所所以,BD區(qū)格板按雙雙向板計算，A，C區(qū)格板按單單向板計算。B，D區(qū)格板的計算第一,設(shè)計荷載恒載：水磨石地面00.65130mm厚結(jié)構(gòu)構(gòu)層3..2512厚水泥砂漿0.24活載：教室走道教室走走道第二,計算跨度的求解內(nèi)跨的計算跨度取取凈跨，邊跨跨的計算跨度度為凈跨加上上板厚的一半半，邊跨內(nèi)跨第三,彎矩的求解跨中最大彎矩發(fā)生生在活載為棋棋盤式布置時時，它可以簡簡化當(dāng)內(nèi)支座座為固定的作作用下的跨中中彎矩值與當(dāng)當(dāng)內(nèi)支座鉸支支時作用下的的跨中彎矩值值之和。支座最大負(fù)彎矩可可近似按活載載滿布求得，即即內(nèi)支座固定定時，作用支支座彎矩，所所有區(qū)格板可可分為A、B類，計算彎彎矩時考慮泊泊松比影響，取取。板的區(qū)格劃分見圖圖24。圖24板的區(qū)格劃劃分B區(qū)格板D區(qū)格板第四,截面設(shè)計截面的有效高度：：選用的鋼筋筋作為受力主主筋，則（短短跨）方向跨跨中的截面的的。（短跨）方方向跨中的截截面的。支座座截面處。截面彎矩設(shè)計：板板四周與梁整整澆，故彎矩矩設(shè)計值應(yīng)按按如下折減：：對于連續(xù)板的中間間區(qū)格，其跨跨中截面及中中間支座截面面的折減系數(shù)數(shù)為0.8。對于邊區(qū)格跨中截截面及第一內(nèi)內(nèi)支座截面“當(dāng)，折減系數(shù)為0..8當(dāng)，折減系數(shù)為0..9樓板的角區(qū)格不折折減。所以B區(qū)格跨中及DB支支座減小20%。D區(qū)格跨跨中及BD支座減小20%。板的配筋計算見表表27。表27板的的配筋計算截面（(mm)配筋實用跨中B區(qū)格方向111375φ10@200393方向103387φ10@200393D區(qū)格方向111349φ10@200393方向103347φ10@200393支座B-B111623φ10@100826B-D111623φ10@100826B邊支座111684φ10@100826D邊支座111630φ10@100826D邊支座111605φ10@100826表中4.9.2A,,C單向板計算:荷載計算同前雙向向板。計算跨度因因為板兩端都都與梁固接，故故板的計算跨跨度都取凈跨跨；中間跨截面內(nèi)力及配筋計計算：B=1000mm，hh=130mmm，板的受荷承載力及及配筋計算（取取1m寬的板帶帶計算）截面離端第二支座中間支座中間跨跨中離端第二跨中計算跨度（m）1．851．851．851．85彎矩系數(shù)M（kNm）2．59-1.851.621.62118847474配筋φ6@200φ6@200φ6@200φ6@200141141141141注：1.2.表中4.10樓梯梯設(shè)計（采用用平行雙跑樓樓梯）踏步尺寸采用1550mm×3300mm,,共需12個踏步，梯梯段長3300mmm，活荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值2.5kkN/m2，踏步面層層采用30mm水磨石，底底面為20mm厚混合砂漿漿抹灰。混凝凝土為C30，梁中受力力筋為Ⅱ級，其余鋼鋼筋采用Ⅰ級鋼。本工程采用現(xiàn)澆梁梁式樓梯，選選樓梯已進行行計算，開間間3.3m,進深7.8m，層高3.9m，梁式樓梯梯是由踏步又又稱梯段的斜斜板及欄桿組組成。圖25樓梯結(jié)構(gòu)構(gòu)平面布置圖圖踏步板計算荷載計算踏步板自重踏步抹灰灰重底面抹灰灰重恒載載1.3007kN/mm活載載22.50.33=0.755kN/m總荷載設(shè)計值所以取總荷載設(shè)計計植為2.6188KN/m進行計算。2.內(nèi)力計算由于踏步板兩端均均與斜邊梁相相整結(jié),踏步板計算算跨度跨中最大彎彎距設(shè)計值為為3.受彎承載力計算。踏步板截截面的折算高高度截面有效高度?。?；b=3000mm。踏步板應(yīng)按配筋筋,每米寬沿斜斜面配置的受受力鋼筋,（樓梯傾斜角角,得）為保證每個踏步至至少有2根鋼筋，選選用φ8@200，分布筋φ8@200斜梁設(shè)計第一,截面設(shè)計斜梁截面高度斜梁截面寬取第二,荷載計算恒載:欄桿自重kN/m踏步板傳傳來荷載kN//m斜梁自重重kN/m斜梁抹灰重重kN/mm合計7.9991kNN/m第三,內(nèi)力計算取平臺臺梁截面尺寸寸.則斜梁的水水平投影計算算跨度為m。斜梁跨跨中最大彎距距設(shè)計值kN/m斜梁端端部最大剪力力斜梁支支座反力第四,承載力計算踏步位位于斜梁上部部,且梯段兩側(cè)側(cè)都有斜邊梁梁,故斜梁按倒L形截面設(shè)計計翼緣計計算寬度翼緣高高度取踏步板板斜板厚度鑒別TT型截面類型型屬于第第一中T型截面,則選用22φ12,平臺板設(shè)計1)平臺板板取1m寬作為計計算單元,平臺板近似似按短跨方向向的簡支板計計算計算跨跨度平臺板板厚度t=60m圖26平臺板計算算簡圖2)荷載計算恒載載:平臺板自重kN/m30厚水磨石面面層1.2××25×0.003=00.90kkN/m板底抹灰重1.2××0.02×117×1==0.4008kN/mm合計3..108kkN/m活載載:1..4×2.55=3..5kN//mgg+q=3.1088+3..5=66.608kkN/m3)內(nèi)力計算跨中彎距距板端彎距距正截面受彎承載力力計算選選用φ8@1300,斜截面受剪承載力力計算按構(gòu)構(gòu)造配筋,選雙肢箍φ8@2000平臺梁的設(shè)計1)平臺梁截面尺寸取取h=4000mm,b==200mm2)平臺梁荷載計算恒載:由平臺板傳來的均均布恒載由平臺板傳來的均均布恒載平臺梁自重平臺梁抹灰重均布荷載設(shè)設(shè)計值10..427kkN/m由斜梁傳來的集中中荷載設(shè)計值值GG+Q=kN/m3)平臺梁內(nèi)力計算計算跨度支座反力RR為kN圖27平臺梁計計算簡圖平臺梁跨中最大彎彎距設(shè)計值梁端截面剪力V由于靠近樓梯間墻墻的梯段斜梁梁距支座過近近,剪跨過小,故其荷載將將直接傳至支支座,所以計算斜斜截面宜取在在斜梁內(nèi)側(cè),此處剪力為4)截面設(shè)計①正截面受彎承載力力計算選用3φ114,②皆截面受剪承載力力計算,所以只需按構(gòu)造配配置箍筋,,選用雙肢φ8@20005)吊筋計算采用附加箍箍筋承受梯段段斜梁傳來的的集中力.設(shè)附加箍筋筋為雙肢φ8,則所需箍筋筋總數(shù)為在梯段斜梁兩側(cè)各各配置兩個雙雙肢φ8箍筋。4.11基礎(chǔ)設(shè)計計矩形和梯形聯(lián)合基基礎(chǔ)一般用于于柱距較小時時的情況，這這樣可以避免免造成板的厚厚度及配筋過過大。為使聯(lián)聯(lián)合基礎(chǔ)的基基底壓力分布布較為均勻，應(yīng)應(yīng)使基礎(chǔ)底面面形心盡可能能接近柱主要要荷載的合力力作用點。因為B，C軸間柱距較小，所所以B，C柱設(shè)計為聯(lián)聯(lián)合基礎(chǔ)。而而A，D軸設(shè)計成柱柱下獨立基礎(chǔ)礎(chǔ)?；A(chǔ)材料為：砼，鋼鋼筋HRB3335，。4．11．1獨立基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計以底層A柱基礎(chǔ)計計算為例a)荷載計算：：（以底層A柱基礎(chǔ)礎(chǔ)計算為例）由柱傳至基頂?shù)暮珊奢d：由柱的的內(nèi)力組合表表可查得第第一組：N=11304.009kNV==56.2kkN第第二組：M=23..03kN..mV=16..61kN由基礎(chǔ)梁梁傳至基頂?shù)牡暮奢d：（G）底底層外縱墻自自重11.700kN/m基基礎(chǔ)梁自重2.5kNN/mG=（11.700+2.5）×（6.9-00.50）=90.888kNG對基礎(chǔ)底面面中心的偏心心距為相相應(yīng)偏心彎矩矩為G.e=990.88××作用于基底的彎矩矩和相應(yīng)基頂頂?shù)妮S向力設(shè)設(shè)計值為：（假假定基礎(chǔ)高度度為1100mmm）第第一組：第第二組：圖28基礎(chǔ)高度度尺寸圖b)基底尺寸寸的確定第一：確定l和bb取l/b=11.5，解得：b=2.1m,ll=3.2mm驗驗算的條件：：第二：驗算另一組組荷載效應(yīng)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)組合時的的基底應(yīng)力：：第二組組：（可以）（可以）C)確定基基礎(chǔ)高度采用錐形杯杯口基礎(chǔ)，根根據(jù)構(gòu)造要求求，初步確定定基礎(chǔ)剖面尺尺寸如下圖所所示，由于上上階底面落在在柱邊破壞錐錐面之內(nèi)，故故該基礎(chǔ)只須須進行變階處處的抗沖切驗驗算。圖29基礎(chǔ)沖切面面圖圖30基礎(chǔ)基底反反力圖第一：組荷載設(shè)計計值作用下的的地基最大凈凈反力第一組：第二組：比較各組數(shù)據(jù)，取取大值，按第第一組荷載設(shè)設(shè)計值作用下下的地基凈反反力進行抗沖沖切承載力計計算。第二：在第一組荷荷載作用下的的沖切力沖切力近似按最大大地基凈反力力計算取，由于于基礎(chǔ)寬度b=2.11m，小于沖切切錐體底邊寬寬度時，沖切切力作用面積積為矩形第三：變階處的抗抗沖切力由由于基礎(chǔ)寬度度小于沖切錐錐體底邊寬度度，故，滿足要求。因此，上圖所示的的基礎(chǔ)剖面尺尺寸可以d)基底配筋包括沿長邊和短邊邊兩個方向的的配筋計算，沿沿長邊的配筋筋計算應(yīng)按第第一組荷載設(shè)設(shè)計值作用下下的地基凈反反力進行，而而沿短邊方向向，由于其為為軸心受壓，其其鋼筋用量應(yīng)應(yīng)該按照第二二組荷載設(shè)計計值作用下的的平均地基凈凈反力進行計計算。第一：沿長邊方向向的配筋計算算在第一組荷載設(shè)計計值作用下，前前面已經(jīng)算得得，相應(yīng)于柱柱邊及變階處處的凈反力為為：則選用2412（12@1000）第二：沿短邊方向向的配筋計算算在第二組荷荷載設(shè)計值作作用下，均勻勻分布的土壤壤凈反力為：：選用15φ8（φ8@200）,（可以）圖31基礎(chǔ)配筋圖圖4．11．2聯(lián)合基礎(chǔ)設(shè)計典型的雙柱聯(lián)合基基礎(chǔ)可以分為為三種類型，即即矩形聯(lián)合基基礎(chǔ)，梯形聯(lián)聯(lián)合基礎(chǔ)和連連梁聯(lián)合基礎(chǔ)礎(chǔ)。根據(jù)其受受力特點，選選擇用矩形聯(lián)聯(lián)合基礎(chǔ)。荷載計算由柱傳至基頂?shù)暮珊奢d：由柱的的內(nèi)力組合表表可查得N=17797.566KNV=660.90KKN由基礎(chǔ)梁傳至基頂頂?shù)暮奢d：（G）底底層外縱墻自自重11.770KN/mm基基礎(chǔ)梁自重2.50KKN/mG=（8.71++2.5）×（6.9-00.5）=90.888KNG對基礎(chǔ)底面面中心的偏心心距為相相應(yīng)偏心彎矩矩為G.e=990.88××作用于基底的彎矩矩和相應(yīng)基頂頂?shù)妮S向力設(shè)設(shè)計值為：（假假定基礎(chǔ)高度度為1100mmm）基底尺寸的確定因為結(jié)構(gòu)的對稱性性,所以主要荷荷載的合力作作用點和基礎(chǔ)礎(chǔ)底面形心重重合,無需計算主主要荷載的合合力作用點位位置來確定基基礎(chǔ)長度。取l/b=11.5，由l/b=11.5和A=l.bb=20解得：b=3.6m,ll=1.5××2.5=55.4mc）計算基礎(chǔ)內(nèi)力凈反反力設(shè)計值由剪力力和彎矩的計計算結(jié)果繪出出V，M圖。圖32二柱矩形形聯(lián)合基礎(chǔ)計計算簡圖及V，M圖d）基礎(chǔ)高度計算取h==1000mmm,。長邊方向：受沖切承載力驗算算取B柱進行驗算受剪承載力驗算取柱B沖切破壞錐體地面面邊緣處截面面（截面Ι-Ι）為計算截截面，該截面面的剪力設(shè)計計值為：短邊方向：1）受沖切承載力驗驗算2）受剪承載力驗算算取柱B沖切破壞錐體地面面邊緣處截面面為計算截面面，該截面的的剪力設(shè)計值值為：e)配筋計算算1)縱向鋼筋(采用HRB3335級鋼筋)最最大正彎矩取取:,所需鋼筋面面積為:基礎(chǔ)底面（柱B、C的下方）配配2016()，其中1/2（10根）通長布布置。2）橫向鋼筋（采用HHRB3355級鋼筋)柱B處處等效梁寬為為：折成每每米板內(nèi)寬度度的配筋面積積為，實配12@@90()。柱C計計算同B柱。聯(lián)合基礎(chǔ)的配筋圖圖見圖33。聯(lián)合基礎(chǔ)配筋圖3334.12縱向向連續(xù)梁設(shè)計計縱向連續(xù)梁的截面面尺寸為250mmm×500mmm，混凝土強強度等級為，鋼鋼筋采用，采用軸線四層連續(xù)續(xù)梁為例進行行計算。荷載計算恒載計算：總計活載計算：計算簡圖縱向連續(xù)梁，橫梁梁中間跨由于連續(xù)梁與橫向向框架整澆，則則邊跨計算跨跨度也取凈跨跨左邊跨右邊跨邊跨與中間跨的計計算跨度相差差，所以不可可以按等跨連連續(xù)梁計算。計算簡圖如圖344所示圖34連續(xù)梁計算算簡圖內(nèi)力計算縱向連續(xù)梁計算時時考慮梁中塑塑性鉸的形成成是梁內(nèi)發(fā)生生塑性內(nèi)力重重分布的有利利影響，采用用塑性內(nèi)力重重分布的方法法計算連續(xù)梁梁。各跨跨中及支座截截面的彎矩設(shè)設(shè)計值按下面面的公式計算算：計算結(jié)果見表288表29連續(xù)梁彎矩矩計算表截面A1B2C3D4E彎矩系數(shù)5．7755．7755．7756．36．36．96．93.3753.375-33.7457.84-73.6160.23-68.8372.25-105.0919.75-11.52均布荷載作用下連連續(xù)梁的剪力力按下面公式式計算：計算結(jié)果見表300表30連續(xù)梁的的剪力計算截面AE剪力系數(shù)0.500.550.550.550.550.550.505.6255.6256.36.96.93.2253.22568.2975.1284.1392.1492.1443.0739.15配筋計算縱向連續(xù)續(xù)梁跨中按T形計算，其其翼緣的寬度度取二者的較較小值：所以取取判斷跨跨中截面屬于于哪一類T形截面，取則所以以屬于第一類類T形截面支座座截面按矩形形截面設(shè)計，連續(xù)續(xù)梁正截面計計算見表30。連續(xù)續(xù)梁斜截面計計算見表31。表30連續(xù)梁正截面計算算截面A1B2C3D4EM-33.7457.84-73.6160.23-68.8372.25-105.0919.75-11.520.0440.07480.09520.07790.08900.09350.13600.02550.014900.045〈0.0779〈0.1000〈0.0812〈0928〈0.0983〈0.1467<0.0260〈0.0150〈25043255445051454581314483799660799660799660799660799配筋實配面積8047638047638047631206763804注:表31連續(xù)梁斜截面計算算截面AEV68.2975.1284.1392.1492.1443.0739.15606〉V606〉V606〉V606〉V606〉V606〉V606>V169.7〉V169.7〉V169.7〉V169.7〉V169.7〉V169.7〉V169.7〉V箍筋φ8@200φ8@200φ8@200φ8@200φ8@200φ8@200φ8@2005．電算部分|TTAT結(jié)構(gòu)控制參參數(shù)、各