鋼構(gòu)柱塔吊塔基專項施工方案

目錄TOC第一章工程概況 0第二章編制依據(jù) 1第三章塔機基礎(chǔ)設(shè)計概況 2第四章塔機基礎(chǔ)持力層的選擇 3第五章選用塔吊的主要性能 5第六章塔吊格構(gòu)柱做法 7第七章遇結(jié)構(gòu)部位處理方法 8第八章鋼平臺制作 8第九章質(zhì)量保證措施 8第一節(jié)鉆孔灌注樁質(zhì)量保證措施 8第二節(jié)承臺施工質(zhì)量保證措施 9第三節(jié)格構(gòu)柱施工質(zhì)量控制 9第十章安全保證措施 10第十一章日常維護和保養(yǎng) 11第十二章QTZ80（ZJ5710）塔機基礎(chǔ)的設(shè)計計算 12第一節(jié)1#塔吊基礎(chǔ)計算 12第二節(jié)2#塔吊基礎(chǔ)計算 17第三節(jié)3#塔吊基礎(chǔ)計算 22第四節(jié)4#塔吊基礎(chǔ)計算 27第五節(jié)5#塔吊基礎(chǔ)計算 31第六節(jié)6#塔吊基礎(chǔ)計算 36第七節(jié)樁式基礎(chǔ)格構(gòu)柱計算 41第十三章附圖 45QTZ80（ZJ5710）塔吊基礎(chǔ)施工方案第一章工程概況**************************************（東）巨州路/（南）規(guī)劃河道/（西）十字港河道/（北）杭印路。*********************A、B兩個標(biāo)段，總建筑面積為154575平方米（包括地下室與半地下室建筑面積42665.0平方米），本工程設(shè)滿鋪地下室，合計地下室面積：39564.5平方米（不含6#、7#、8#、9#樓地下夾層）。整個工程共設(shè)六個人防人員掩蔽單元，合計人防面積：11263.5平方米。自行車庫設(shè)于3#、4#、5#、12#樓地下，面積共計：3720.0平方米。其中B標(biāo)段包括4棟排屋、1棟22層、1棟21層及2棟16層住宅樓，建筑高度最高74.2米（位于5#樓），總建筑面積為72257.6平方米。本工程耐火等級：二級，屋面防水等級：II級；防水層耐用年限15年。地下室底板以結(jié)構(gòu)自防水為主，底板、頂板、側(cè)墻附加防水層，背水面增設(shè)1：2水泥砂漿面層工程設(shè)計±0.00標(biāo)高相當(dāng)于絕對標(biāo)高6.400m。結(jié)構(gòu)形式為框剪結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)為預(yù)應(yīng)力管樁結(jié)合鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。基礎(chǔ)底板標(biāo)高-5.5本工程共采用6臺QTZ80（ZJ5710）塔吊,其中四棟高層各設(shè)置一臺，排屋部位設(shè)置一臺，12#樓南側(cè)地下室設(shè)置一臺，具體位置詳見附圖，均選用**********產(chǎn)的QTZ80（ZJ5710）自升塔式起重機；塔吊安拆由***********實行。第二章編制依據(jù)1、浙江省工程物探勘察院提供的《巖土工程勘察報告書》2、《塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》JGJ/T187-20093、《浙江省固定式塔式起重機基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)程》（DB33/T1053-2008）4、《塔式起重機安全規(guī)程》（GB5144-2006）5、《塔式起重機操作使用規(guī)程》（JG/T100-99）6、《起重吊運指揮信號》(GB5082-85）7、《建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程》（JGJ33-2001）（J119-2001）8、《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》（JGJ59--99）9、《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94--2008）10、《建筑地基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2002）11、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2002）12、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》GB50204-200213、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)14、《鋼筋焊接與驗收規(guī)程》JGJ18-200315、本工程施工組織設(shè)計16、建設(shè)部《塔式起重機拆裝管理暫行規(guī)定》17、《浙江省建設(shè)工程塔式起重機安裝拆卸管理暫行規(guī)定》第三章塔機基礎(chǔ)設(shè)計概況4#樓、5#樓、10#樓、11#樓及排屋部位、12#樓南側(cè)地下室各設(shè)置1臺QTZ80（ZJ5710）塔式起重機施工，塔吊設(shè)在地下室內(nèi)，采用四樁格構(gòu)式基礎(chǔ)，格構(gòu)柱與樁主筋焊接，焊縫10，格構(gòu)柱露出地下室底板面3.5m，穿越地下室底板處四周安裝止水鋼板防水。塔機安裝高度為1#塔吊為65.3m，2#塔吊68.3m，各設(shè)附墻二道；3#、4#塔吊安裝高度26.3m，不設(shè)附墻；5#塔吊安裝高度86.3米，6#塔吊安裝高度83.3米，各設(shè)附墻三道。1#樓塔機安置在D-N軸以北3.4m，10-17軸以西1.7m處；2#塔吊安置在11-G軸以北3.62m，D-12軸以西2.2m處；3#塔吊安置在D-K軸以北1.5m，D-21軸以西4.05m處；4#塔吊安置在D-E軸以南2.1m，6-1軸以西2.1m處；5#塔吊安置在7-G軸以北1.45m，D-17軸以西3.62m處；6#塔吊安置在4-G塔吊采用逆作法方法利用塔吊下鋼結(jié)構(gòu)柱傳遞塔式起重機的各種荷載至砼基礎(chǔ)最后到樁基礎(chǔ)，四樁承臺基礎(chǔ)，基礎(chǔ)平面尺寸3m×3m基礎(chǔ)承臺厚0.6米，砼采用C35。樁基礎(chǔ)采用φ700鉆孔灌注樁，樁間距：1600×1600mm，有效樁長進入=9\*GB3⑨-2土層不小于1.2米，樁基鋼筋統(tǒng)長：1218，箍筋：φ8＠200螺旋箍,灌注樁樁頂標(biāo)高與地下室墊層標(biāo)高平,底板承臺與地下室部分用格構(gòu)式型鋼立柱,立柱伸入灌注樁2.5米.鋼格構(gòu)柱主肢采用角鋼L140×140×10mm，規(guī)格400×400，覆綴板：350×250×10mm，間距：300mm。格構(gòu)柱切割水平后，焊接700×700×50mm大鋼板一塊，大鋼板與格構(gòu)柱主肢角鋼之間焊接加強筋板t10mm，按塔吊機標(biāo)準(zhǔn)節(jié)緊固螺栓孔位置割出螺栓孔，大鋼板下焊套。10#樓、11#樓兩棟主樓的塔吊設(shè)附墻二本工程塔吊處于地下室內(nèi)，穿地下室樓板處采取樓板混凝土后澆方式留出預(yù)留洞口，并在該部位樓板鋼筋按照設(shè)計及施工規(guī)范洞口加強筋要求布置洞口加強鋼筋，待塔機拆除后再封閉洞口，為減小此位置樓板的施工荷載，禁止在洞口周圍3m范圍內(nèi)堆放施工材料，并且該部位支模架待塔機拆除洞口封閉后再拆除。第四章塔機基礎(chǔ)持力層的選擇 ③層：淤泥質(zhì)粘土，灰色，流塑，含有機質(zhì)，偶夾半碳化植物碎屑和貝殼碎片，鉆探過程易縮頸，刀切面光滑，稍有光澤，韌性中等，干強度高。全場分布,層頂標(biāo)高-1.46～2.72m，層厚2.20～12④層：粉質(zhì)粘土，灰黃色、青灰色，軟塑-硬可塑。含少量鐵錳質(zhì)氧化斑，刀切面光滑，稍有光澤，干強度、韌性中等，局部夾粉土薄層。全場分布,層頂標(biāo)高-12.50～-1.67m，層厚2.20～10.20=5\*GB3⑤層：淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土，灰色，流塑-軟塑，含大量有機質(zhì)，偶夾半碳化植物碎屑，刀切面稍光滑，稍有光澤，干強度中等，韌性中等。全場分布，層頂高程為-17.51~-9.94米，層厚2.4~18.10米。=6\*GB3⑥層：粉質(zhì)粘土，青灰色、灰色，軟可塑-硬塑，厚層狀構(gòu)造，見少量鐵錳質(zhì)氧化斑、高嶺土紋斑。刀切面光滑，干強度中等，韌性中等。全場分布，層頂高程為-30.89~-16.42米，層厚1.7~14.60米。=6\*GB3⑥夾層：粉砂混粉質(zhì)粘土，淺灰色，濕，稍密-中密，級配中等，夾粘性土。局部分布于場地中部，層頂高程為-31.69~-20.55米，層厚0~5.2米。=7\*GB3⑦層：粘土，灰色，可塑-軟塑軟，刀切面光滑，油脂光澤，干強度、韌性高，局部含少量植物殘體。近全場分布，層頂高程為-34.59~-26.23米，層厚0~9.5米。=8\*GB3⑧-1層：粉質(zhì)粘土，灰黃色、青灰色，軟可塑-硬塑。見少量鐵錳質(zhì)氧化斑、高嶺土紋斑。刀切面光滑，稍有光澤，干強度中等，韌性中等，除場地東北部缺失外全場分布，層頂高程為-38.15~-30.26米，層厚0~14.00米。=8\*GB3⑧-2層：碎石混粘土，灰色、灰黃色，濕，中密-密實。碎石含量30%~60%不等，分選性、磨圓性差。其余為粘土，局部混大量礫砂。局部分布，層頂高程為-42.44~-34.29米，層厚0~5.00米。=9\*GB3⑨-1層：全風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖，紫紅色，中厚層狀，呈粘性土狀或粉土狀，有剩余結(jié)構(gòu)強度，遇水軟化快。主要分布于場地南部，層頂高程為-45.87~-39.27米，層厚0~2.5米。=9\*GB3⑨-2層：強風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖，紫紅色，泥質(zhì)粉砂結(jié)構(gòu)，中厚層狀，泥質(zhì)膠結(jié)，風(fēng)化強烈，巖石破碎呈碎塊狀，少量風(fēng)化呈粘性土狀，遇水易軟化，手用力可折斷。除場地北部缺失外，近全場分布，層頂高程為-46.77~-36.39米，層厚0~4.80米。=9\*GB3⑨-3層：中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖，紫紅色，泥質(zhì)粉砂結(jié)構(gòu)，中厚層狀，泥質(zhì)膠結(jié)，泥質(zhì)含量高，巖芯多呈5~30cm柱狀，錘擊易碎，有吸水反應(yīng)。據(jù)室內(nèi)巖樣試驗，飽和抗壓強度為0.49MPa，屬極軟巖，巖體較完整，巖體基本等級為=5\*ROMANV級。除除場地北部缺失外，全場分布，層頂高程為-49.64~-37.19米，最大控制層厚7.9米。根據(jù)地質(zhì)勘察報告顯示，=9\*GB3⑨-2層可做為塔吊樁基礎(chǔ)持力層。塔吊編號1#2#3#4#5#6#塔吊型號QTZ80（ZJ5710）生產(chǎn)廠商浙江建機集團樁徑/有效樁長mΦ700/43.34Φ700/43.05Φ700/44.89Φ700/44.98Φ700/44.Φ700/43.82樁頂標(biāo)高-7.50-6.85-6.85-6.45-6.85-6.45承臺尺寸3000×3000×600鋼平臺標(biāo)高m-3.95-3.30-3.30-2.90-3.30-2.90承臺底標(biāo)高m-7.55-6.90-6.90-6.50-6.90-6.50承臺面標(biāo)高m-6.95-6.30-6.30-5.90-6.30-5.90承臺配筋20＠183雙層雙向塔吊安裝高度m668.226.88格構(gòu)柱L140*140*10格構(gòu)柱長度6.0米（伸入樁內(nèi)2.5米）格構(gòu)樁頂標(biāo)高-4.00-3.35-3.35-2.95-3.35-2.95鋼筋籠長度全樁長全樁長全樁長全樁長全樁長全樁長鋼筋籠配筋1218鋼筋籠箍筋φ8@200（加密區(qū)100）相對應(yīng)孔號Z17Z21Z56Z73Z81Z88注：安裝高度是指吊臂的安裝高度（從建筑物地下室底板面開始計算）第五章選用塔吊的主要性能選用浙江建機集團生產(chǎn)的QTZ80（ZJ5710）型塔吊，QTZ80（ZJ5710）塔式起重機為水平臂架、小車變幅、上回轉(zhuǎn)自升式多用途塔機，采用臂長3#塔吊為45米，6#塔吊為55米，其余塔吊為50（1）上部采用液壓頂升來實現(xiàn)增加或減少塔身標(biāo)準(zhǔn)節(jié)，使塔機能隨著建筑物高度變化而升高或降低，同時塔機的起重能力不因塔機的升高而降低。（2）起重機構(gòu)采用遠(yuǎn)級比的三速電機驅(qū)動，液力推桿制動器和ZQ型減速箱，能實現(xiàn)重載低速，輕載高速。最高速度可達80m/min。小車牽引機構(gòu)牽引小車在水平臂上變幅，具有良好的安裝就位性能；回轉(zhuǎn)機構(gòu)采用行星減速機，配置液力偶合器。采用先進的變頻調(diào)速方案，承載能力高，制動平穩(wěn)，工作可靠。（3）通過更換或增減一些部件及輔助裝置，塔吊可以獲得固定、附著于建筑物兩種工作方式，已滿足不同的使用要求，附著式的最大起升高度可達121.5米。附著式塔機的附著裝置可直接安裝在建筑物上或建筑物附近的混凝土基礎(chǔ)上。為了減少塔身計算長度已保持其設(shè)計能力，設(shè)有四套附著裝置。1#塔吊第一附著裝置距離基礎(chǔ)面30.62米（標(biāo)高24.72米），第二附著裝置距離基礎(chǔ)面50.92米（標(biāo)高45.02米）。2#塔吊第一附著裝置距離基礎(chǔ)面30.62米（標(biāo)高24.72米），第二附著裝置距離基礎(chǔ)面50.92米（標(biāo)高45.02米）。3#、4#塔吊安裝高度26.3m，不設(shè)附墻。5#塔吊第一附著裝置距離基礎(chǔ)面30.97米（標(biāo)高25.07米），第二附著裝置距離塔機技術(shù)性能表：塔機工作級別A4塔機利用等級U4塔機載荷狀態(tài)Q2機構(gòu)工作級別起升機構(gòu)M5回轉(zhuǎn)機構(gòu)M4牽引機構(gòu)M3起升高度m倍率獨立式附著式a=240.5121.5a=440.560最大起重量t6工作幅度m最小幅度2.5最大幅度57起升機構(gòu)倍率24起重量t1.533366速度m/min80408.540204.3電機功率KW24/24/5.4回轉(zhuǎn)機構(gòu)回轉(zhuǎn)速度r/min0.6電機功率KW2×2.2牽引機構(gòu)牽引速度m/min40/20電機功率KW3.3/2.2頂升機構(gòu)頂升速度m/min0.6電機功率KW5.5工作壓力MPa20總功率KW31.7（不含頂升機構(gòu)電機）平衡重重量起重臂長m575552504745重量t13.3212.5212.311.511.0210.22工作溫度°C-20~50設(shè)計風(fēng)壓Pa頂升工況工作狀況非工作狀況最高處100最高處2500~20m80020~100m1100大于100m1300說明：安裝附著架前，塔機最大工作高度40m,超過此高度必須安裝附著架。塔機固定在基礎(chǔ)上，在塔機未采用附著裝置前，對基礎(chǔ)產(chǎn)生的載荷值。在這種情況下，基礎(chǔ)所受的載荷最大。Fv基礎(chǔ)所受到的垂直載荷KNFh基礎(chǔ)所受到的水平載荷KNM1,M2基礎(chǔ)所受到的傾翻力矩KN.MMk基礎(chǔ)所受的扭矩KN.M工況Fv（KN）Fh（KN）M1（KN.m）M2（KN.m）Mk（KN.m）非工作44971166800工作509311039875270上面表為獨立高度（40.5m）塔機固定在混凝土基礎(chǔ)上，塔身未采用附著裝置，塔機工作狀況以及非工作狀況受到的垂直載荷，基礎(chǔ)受到的載荷值。塔機附著到最大高度120m，工作工況時基礎(chǔ)上平面以上的垂直載荷為785KN（每節(jié)標(biāo)準(zhǔn)節(jié)和螺栓重8KN，共需再增加27節(jié)標(biāo)準(zhǔn)節(jié)重量，以及四套附著裝置60KN和吊重60KN）；回轉(zhuǎn)扭矩270KN.m。第六章塔吊格構(gòu)柱做法1、格構(gòu)柱制作時必須要保證焊縫的質(zhì)量、長度及按設(shè)計圖紙加工，采用工廠定制。2、待格構(gòu)柱運至現(xiàn)場后放置平穩(wěn),要求不能引起格構(gòu)柱的變形。3、鉆孔樁澆筑前將格構(gòu)柱吊入鉆孔內(nèi),與鉆孔樁一起澆筑,確保錨固長度。4、安裝前必須保證露出土面的獨立格構(gòu)柱小于1米,格構(gòu)柱間∠140*10角鋼連接,采用三面圍焊,具體連接做法見附圖,焊接連接時要保證焊縫質(zhì)量,要達到三級鋼結(jié)構(gòu)焊縫的施工標(biāo)準(zhǔn)。5、塔吊在基礎(chǔ)階段(即地下室結(jié)構(gòu)施工頂板前)一般只安裝五個標(biāo)準(zhǔn)節(jié)和二個加強件,即塔吊臂至塔吊基礎(chǔ)底板高度≤26米，且最大不得超過塔吊允許的獨立安裝高度。6、塔吊安裝完成后,土方每開挖1.8米,必須進行四個格構(gòu)柱兩兩相連,具體連接做法見附圖,格構(gòu)柱未相連之前嚴(yán)禁超挖。格構(gòu)柱使用∠140*10角鋼連接,采用三面圍焊,具體連接做法見附圖,焊接連接時要保證焊縫質(zhì)量,要達到一級鋼結(jié)構(gòu)焊縫的施工標(biāo)準(zhǔn).同時嚴(yán)禁挖機靠近格構(gòu)柱,以免碰傷格構(gòu)柱,格構(gòu)柱周邊2米7、在土方開挖至坑底時,格構(gòu)柱連接構(gòu)件與鉆孔樁頂距離不大于50cm.開挖后鑿除格構(gòu)柱上的混凝土?xí)r,不得使用機械碰撞格構(gòu)柱,使用氣泵破碎混凝土?xí)r,氣泵不得直接與格構(gòu)柱接觸。鑿除完成后應(yīng)立即施工基礎(chǔ)承臺。8、在澆筑基礎(chǔ)底板時,格構(gòu)柱與連接構(gòu)件澆筑在基礎(chǔ)底板內(nèi),鋼筋穿越格構(gòu)柱時,格構(gòu)柱的截面削弱不得超過相應(yīng)角鋼的5%,否則需繞過相應(yīng)格構(gòu)柱。9、在地下室頂板澆筑完成后方可進行加節(jié)升高,并按要求設(shè)置附墻支撐。10、在塔吊使用階段,定期(每半月一次)檢查格構(gòu)柱焊縫的質(zhì)量，有無松動，如出現(xiàn)問題停止塔吊使用，待修復(fù)后方可重新投入使用。第七章遇結(jié)構(gòu)部位處理方法1、格構(gòu)柱與基礎(chǔ)底板、頂板交接部位采用不留施工縫澆筑，為防止?jié)B水，在底板、頂板中部部位埋設(shè)5厚鋼板止水片。2、格構(gòu)柱頂面及標(biāo)準(zhǔn)件底面要用水準(zhǔn)儀校水平，在砼澆筑過程中注意不得用振動器直接碰觸上述部件，澆搗保證預(yù)埋標(biāo)準(zhǔn)件四角的傾斜度誤差不超過1／500.3、由于該塔吊位于地下室基礎(chǔ)內(nèi)，為盡可能縮小對結(jié)構(gòu)的影響，底板砼采取一次性澆筑，同時為確?；A(chǔ)底板不漏水，基礎(chǔ)底板的格構(gòu)柱四周滿焊5cm寬、厚5㎜的鋼板止水片，格構(gòu)柱拆除時直接割除格構(gòu)柱，鋼板止水片設(shè)置詳見附圖。4、因塔吊高度高于建筑物高度，故塔吊設(shè)置防雷接地，在土層中預(yù)埋兩根2米長的,25鋼筋，塔機接地線、塔吊主弦桿、鋼筋連接成整體作為防雷接地裝置。第八章鋼平臺制作格構(gòu)柱鋼平臺采用700*700*50鋼板，鋼板與格構(gòu)柱主肢采用焊接連接。塔吊第一節(jié)加強標(biāo)準(zhǔn)節(jié)螺栓中心對準(zhǔn)鋼平臺的鋼構(gòu)柱中心，經(jīng)過構(gòu)造加固，能滿足剛度及抗扭要求。施工中鋼板與角鋼的焊縫長度及厚度保證。焊接質(zhì)量、格構(gòu)柱及鋼平臺的尺寸在施工前進行書面交底，確保質(zhì)量。對鋼平臺與塔身的連接嚴(yán)格按塔吊廠家的要求去實施，確保連接牢固，具體作法詳見附圖。第九章質(zhì)量保證措施第一節(jié)鉆孔灌注樁質(zhì)量保證措施1、做好施工前的技術(shù)交底工作，要求每一位施工人員在掌握施工方法、質(zhì)量保證措施和施工要求的同時，還必須有足夠質(zhì)量意識。認(rèn)真執(zhí)行單樁質(zhì)量自檢、互檢、交接驗收制度。2、鉆孔灌注樁施工要求：（1）、在鉆孔過程中必須經(jīng)常測定護壁泥漿比重，含沙率、粘度、PH值，合理控制泥漿的性質(zhì)，以保證在孔壁穩(wěn)定的情況下泥皮厚度最薄。（2）、在灌注水下砼時，應(yīng)進行清孔，塔吊樁孔底沉渣≤50㎜。（3）、在距孔底0.5M深度范圍內(nèi)的泥漿比重不得大于1.20，并應(yīng)控制含沙率及粘度，清孔符合要求后半小時內(nèi)必須灌注混泥土，灌注必須連續(xù)，直至成樁完畢。（4）、樁身灌注充盈系數(shù)應(yīng)控制在大于1.10，樁身混凝土超灌高度工程樁為1.0m（5）、混凝土初灌量滿足導(dǎo)管埋深1.0米以上。3、鋼筋籠的制作、運送與安放(1)鋼筋和焊條必須有出廠質(zhì)保單；焊工須持證上崗；鋼筋及焊接件經(jīng)試驗合格后，方可制作鋼筋籠；銹蝕嚴(yán)重的鋼材不得使用。(2)鋼筋籠應(yīng)嚴(yán)格按圖紙要求分節(jié)制作各項偏差應(yīng)符合規(guī)范；主筋與箍筋、加強箍間，采用點焊連接；在同一截面的接頭數(shù)量須≤50%；錯開長度≥35d且不小于500mm；按設(shè)計要求控制保護層厚度不小于50mm；籠間搭接單面焊縫長度為10d。(3)加工成型并經(jīng)監(jiān)理檢驗合格的鋼筋籠均需掛牌。(4)鋼筋籠在制作、運送和安放過程中，不允許產(chǎn)生不可恢復(fù)的變形。吊放鋼筋籠時，要對準(zhǔn)樁孔中心垂直緩緩下沉；籠間搭接焊畢，經(jīng)監(jiān)理檢驗合格后，才能下入孔內(nèi)；鋼筋籠下放到設(shè)計位置后，確保在孔內(nèi)居中的前提下，用吊筋立即固定于機臺上。4、鋼筋籠制作允許偏差：鋼筋籠長度：±100㎜鋼筋籠直徑：±10㎜主筋間距：±10㎜箍間距筋：±20㎜5、樁鋼筋籠主筋錨入承臺700㎜。第二節(jié)承臺施工質(zhì)量保證措施承臺底標(biāo)高、尺寸嚴(yán)格按照設(shè)計標(biāo)高放樣確定；砼澆搗前對鋼筋進行隱蔽驗收；承臺砼標(biāo)號同地下室底板砼標(biāo)號。并留置同條件試塊。第三節(jié)格構(gòu)柱施工質(zhì)量控制1、焊接質(zhì)量的要求1.1焊接前應(yīng)將焊縫表面的鐵銹、水分、油污、灰塵、氧化皮、焊渣等清理干凈；1.2不允許隨意引弧損傷母材，必須在其它鋼材或在焊縫中進行；1.3焊應(yīng)注意焊道的引弧點、熄弧點及焊道的接頭不產(chǎn)生焊接缺陷，手工多層多道焊時焊接接頭應(yīng)錯開；1.4焊接后要進行自檢、互檢，并做好焊接施工記錄。對接焊縫的余高為2~3㎜，必要時用砂輪磨光機磨平；焊縫要求與母材表面光順過渡，同一焊縫的焊腳高度要一致；焊縫表面不得有電弧傷、裂紋、氣孔及凹坑；主要對接焊縫的咬邊不超過0.5mm，次要受力焊縫的咬邊不允許超過1mm。2、焊接檢驗和返修2.1焊縫外觀應(yīng)均勻、致密，不應(yīng)有裂紋、焊瘤氣孔、夾渣、咬邊弧坑、未焊滿等缺陷。無損探傷須在焊縫外觀檢查合格。2.2返修前日需將缺陷清除干凈打磨出白后按返修工藝要求進行返修。焊縫返修部位應(yīng)開好寬度均勻、表面平整、過渡光順、便于施焊的凹槽，且兩端有約為1：5的坡度。當(dāng)挖基坑時，隨挖隨加焊接斜腹桿及水平腹桿；腹桿與綴板均作防銹處理，表面采用鋼絲刷砂皮除銹，底漆為鐵紅防銹漆二道，面漆采用銀粉漆一道作為保護層；焊接由專業(yè)人員焊接，各種構(gòu)件的連接均采用滿焊，焊縫高度為10mm；綴板與腹桿的連接做法為以腹桿外邊線與綴板滿焊；綴板與三角鋼的連接做法為以綴板的外邊與三角鋼滿焊；綴板、腹桿及三角鋼材料的選擇按附圖三做法選用材料，采用Q235-A；3、格構(gòu)柱穿地下室底板處需作好防水措施。第十章安全保證措施1、由于本工程塔吊處于地下室內(nèi)，須預(yù)留孔洞，孔洞的圍護采用鋼管搭設(shè)進行臨邊圍護，需對預(yù)留洞口處鋼筋做加強處理，并做好防水措施。2、定期對塔吊基礎(chǔ)進行沉降觀測和傾斜測量。3、如施工工期較長，需根據(jù)實際情況定期對格構(gòu)柱進行防銹處理。4、塔吊安拆方案由具有相應(yīng)資質(zhì)的專業(yè)施工單位編制并負(fù)責(zé)實施。5、基坑挖土期間對塔吊基礎(chǔ)的保護措施a、由于塔吊格構(gòu)柱設(shè)置在-4.00m、-3.350m、b、鉆孔灌注樁周邊應(yīng)保證對稱、均勻開挖。c、格構(gòu)柱中間采用人工修整周邊土方及泥漿，避免挖機對格構(gòu)柱及鉆孔灌注樁的碰撞。第十一章日常維護和保養(yǎng)1、機械設(shè)備維護與保養(yǎng)機械的制動器應(yīng)經(jīng)常進行檢查和調(diào)整制動瓦和制動輪的間隙，以保證制動的靈活可靠，其間隙在0.5-1mm之間，在摩擦面上不應(yīng)有污物存在，遇有污物即用汽油洗凈。減速箱、變速箱、外嚙合齒輪等部分的潤滑按照潤滑指標(biāo)進行添加或更換。要注意檢查各部鋼絲繩有無斷絲和松股現(xiàn)象，如超過有關(guān)規(guī)定，必須立即換新。經(jīng)常檢查各部的聯(lián)結(jié)情況，如有松動，應(yīng)予擰緊，塔身聯(lián)結(jié)螺栓應(yīng)在塔身受壓時檢查緊松度，所有聯(lián)結(jié)銷軸必須帶有開口銷，并需張開。安裝、拆卸和調(diào)整回轉(zhuǎn)機構(gòu)時，要注意保證回轉(zhuǎn)機構(gòu)與行星減速器的中心線與回轉(zhuǎn)大齒輪圈的中心線平行，回轉(zhuǎn)小齒輪與大齒輪圈的嚙合面不小于70%，嚙合間隙要合適。2、金屬結(jié)構(gòu)的維護與保養(yǎng)在運輸中盡量設(shè)法防止構(gòu)件變形及碰撞損壞。在使用期間，必須定期檢修和保養(yǎng)，以防銹蝕。經(jīng)常檢查結(jié)構(gòu)聯(lián)接螺栓，焊縫以及構(gòu)件是否損壞、變形和松動。3、塔吊的沉降、垂直度測定及偏差校正3.1、塔吊沉降、垂直度監(jiān)測①塔吊的沉降、垂直度觀測由安全員江福良負(fù)責(zé)組織，由韋凌輝、吳樟鋒負(fù)責(zé)觀測和記錄。②塔機沉降觀測應(yīng)定期進行，一般為半月一次，垂直度的測定當(dāng)塔機在獨立高度以內(nèi)時應(yīng)半月一次，當(dāng)安裝附墻后，應(yīng)每月觀測一次。③當(dāng)沉降和垂直度出現(xiàn)明顯異常時應(yīng)立即停止塔吊，并對塔身、塔吊基礎(chǔ)及基坑周邊地面進行仔細(xì)檢查。④塔基應(yīng)保持排水通暢，防止積水。3.2、當(dāng)塔機出現(xiàn)沉降不均，垂直度偏差超過塔高的1/1000時，應(yīng)對塔機進行偏差校正，在附墻未設(shè)之前，在最低節(jié)與塔機基腳螺栓間加墊鋼片校正，校正過程中，用高噸位的千斤頂頂起塔身，為保證安全，塔身用大纜繩四面、纜緊，且不能將基腳螺栓拆下來，只能松動螺栓上的螺母，具體長度根據(jù)加墊鋼片的厚度確定，塔機的垂直度校正，在保證安全的前提下，可通過調(diào)節(jié)附墻拉桿的長度來實現(xiàn)。第十二章QTZ80（ZJ5710）塔機基礎(chǔ)的設(shè)計計算第一節(jié)1#塔吊基礎(chǔ)計算一.參數(shù)信息塔吊型號:QTZ80自重(包括壓重):F1=449.00kN最大起重荷載:F2=60.00kN塔吊傾覆力距:M=1710.60kN.m，塔吊起重高度:H=65.30m，塔身寬度:B=1.60m，樁混凝土等級:C35，承臺混凝土等級:C35，保護層厚度:50mm矩形承臺邊長:3.00m，承臺厚度:Hc=0.600m，承臺箍筋間距:S=183mm承臺鋼筋級別:Ⅱ級，承臺預(yù)埋件埋深:h=0.00m，承臺頂面埋深:D=0.000m樁直徑:d=0.700m，樁間距:a=1.600m，樁鋼筋級別:Ⅱ樁入土深度:43.34m，樁型與工藝:泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁二.塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力與彎矩計算1.塔吊自重(包括壓重)F1=449.000kN2.塔吊最大起重荷載F2=60.000kN作用于樁基承臺頂面的豎向力F=F1+F2=509.000kN塔吊的傾覆力矩M=1.4×1710.600=2394.840kN.m三.矩形承臺彎矩的計算計算簡圖：圖中x軸的方向是隨機變化的，設(shè)計計算時應(yīng)按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。1.樁頂豎向力的計算(依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》JGJ94-2008的第5.1.1條)其中n──單樁個數(shù)，n=4；Fk──作用于承臺頂面的豎向力，F(xiàn)k=509.000kN；Gk──樁基承臺和承臺上土自重標(biāo)準(zhǔn)值，Gk=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=135.000kN；Mxk,Myk──荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的x、y軸的力矩xi,yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)；Nik──荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復(fù)合基樁的豎向力(kN)。經(jīng)計算得到:樁頂豎向力設(shè)計值:最大壓力：N=1.2×(509.000+135.000)/4+2394.840×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=1251.740kN最大拔力：N=1.2×(509.000+135.000)/4-2394.840×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=-865.34kN樁頂豎向力標(biāo)準(zhǔn)值:最大壓力：N=(509.000+135.000)/4+1710.600×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=917.100kN最大拔力：N=(509.000+135.000)/4-1710.600×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=-595.100kN2.矩形承臺彎矩的計算(依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》JGJ94-2008的第5.9.2條)其中Mx,My──分別為繞X軸和繞Y軸方向計算截面處的彎矩設(shè)計值(kN.m)；xi,yi──垂直Y軸和X軸方向自樁軸線到相應(yīng)計算截面的距離(m)；Ni──在荷載效應(yīng)基本組合下的第i基樁凈反力，Ni=Ni-G/n。經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值：壓力產(chǎn)生的承臺彎矩：N=1.2×(509.000+135.000)/4+2394.840×(1.600/2)/[4×(1.600/2)2]=941.588kNMx1=My1=2×941.588×(0.800-0.800)=0.000kN.m拔力產(chǎn)生的承臺彎矩：N=(509.000+135.000)/4-2394.840×(1.600/2)/[4×(1.600/2)2]=-587.388kNMx2=My2=-2×587.388×(0.800-0.800)=0.000kN.m四.矩形承臺截面主筋的計算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。式中1──系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定；fc──混凝土抗壓強度設(shè)計值；h0──承臺的計算高度。fy──鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/mm2。承臺底面配筋:s=0.000×106/(1.000×1.570×3000.000×550.0002)=0.0000=1-(1-2×0.0000)0.5=0.0000s=1-0.0000/2=1.0000Asx=Asy=0.000×106/(1.0000×550.000×300.000)=0.000mm2承臺頂面配筋:s=0×106/(1.000×1.570×3000.000×550.0002)=0.0000=1-(1-2×0.0000)0.5=0.0000s=1-0.0000/2=1.0000Asx=Asy=0×106/(1.0000×550.000×300.000)=0.000mm2。滿足頂面和底面配筋要求的同時還應(yīng)該滿足構(gòu)造要求!五.矩形承臺截面抗剪切計算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)的第5.9.14條。根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為V=2503.479kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：其中──計算截面的剪跨比,=1.500ft──混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，ft=1.570N/mm2；b──承臺計算截面處的計算寬度，b=3000mm；h0──承臺計算截面處的計算高度，h0=550mm；fy──鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300.000N/mm2；S──箍筋的間距，S=183mm。經(jīng)過計算得:箍筋的最小配筋面積Asv=(2503.479×1000-0.700×1.570×3000×550)×183/(300.000×550)=765.416mm2六.樁身承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)的第5.8.2條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1251.74kN樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式：其中c──基樁成樁工藝系數(shù)，取0.750fc──混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=16.700N/mm2；Aps──樁身截面面積，Aps=0.3847m經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求,受壓鋼筋只需構(gòu)造配筋!樁身受拉計算，依據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94-2008第5.8.7條受拉承載力計算，最大拉力N=865.34kN經(jīng)過計算得到受拉鋼筋截面面積As=2884.47mm2綜上所述,全部縱向鋼筋采用12B18計算截面面積3055mm2>2884.47七.樁抗壓承載力計算樁承載力計算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)的第5.2.5和5.3.5條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力標(biāo)準(zhǔn)值，取其中最大值N=917.10kN樁豎向極限承載力驗算應(yīng)滿足下面的公式：最大壓力:其中R──基樁豎向承載力特征值；Ra──單樁豎向承載力特征值；K──安全系數(shù)，取1.0；fak──承臺下土的地基承載力特征值加權(quán)平均值；c──承臺效應(yīng)系數(shù)qsk──樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值，按下表取值；qpk──極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，按下表取值；u──樁身的周長，u=2.198mAp──樁端面積,取Ap=0.3847mAc──計算樁基所對應(yīng)的承臺凈面積，去Ac=1.865mli──第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表如下:序號土層厚度(m)側(cè)阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名稱=3\*GB3③5.2470淤泥質(zhì)粘土=4\*GB3④4.1220粉質(zhì)粘土=5\*GB3⑤11.7100淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土=6\*GB3⑥8280粉質(zhì)粘土=7\*GB3⑦5180粘土=8\*GB3⑧-16.3320粉質(zhì)粘土=8\*GB3⑧-21.4350碎石混粘土=9\*GB3⑨-21.6401800強風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖由于樁的入土深度為43.34m,所以樁端是在=9\*GB3⑨-2土層。最大壓力驗算:Ra=2.198×(5.24×7+4.1×22+11.7×10+8×28+5×18+6.3×32+1.4×35+1.6×40)+1800.000×0.3847=2610.16kN上式計算的R值大于最大壓力917.100kN,所以滿足要求!八.樁抗拔承載力計算樁抗拔承載力計算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)的第5.4.5條樁抗拔承載力應(yīng)滿足下列要求:其中:式中Tuk──基樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值；i──抗拔系數(shù)；解得:Tgk=9.2×(0.700×5.24×7+0.700×4.1×22+0.700×11.7×10+0.700×8×28+0.700×5×18+0.700×6.3×32+0.700×1.4×35+0.700×1.6×40)/4=1404.69kNGgp=9.2×43.34×22/4=2193.00kNTuk=2.198×(0.700×5.24×7+0.700×4.1×22+0.700×11.7×10+0.700×8×28+0.700×5×18+0.700×6.3×32+0.700×1.4×35+0.700×1.6×40)=1342.40kNGp=0.3847×43.34×15=250.1kN由于:1404.69/1.0+2193.004=595.1滿足要求!由于:1342.40/1.0+250.100>=595.1滿足要求!第二節(jié)2#塔吊基礎(chǔ)計算一.參數(shù)信息塔吊型號:QTZ80，自重(包括壓重):F1=449.00kN，最大起重荷載:F2=60.00kN塔吊傾覆力距:M=1710.60kN.m，塔吊起重高度:H=68.30m，塔身寬度:B=1.60m，樁混凝土等級:C35，承臺混凝土等級:C35，保護層厚度:50mm矩形承臺邊長:3.00m，承臺厚度:Hc=0.600m，承臺箍筋間距:S=183mm承臺鋼筋級別:Ⅱ級，承臺預(yù)埋件埋深:h=0.00m，承臺頂面埋深:D=0.000m樁直徑:d=0.700m，樁間距:a=1.600m，樁鋼筋級別:Ⅱ樁入土深度:43.05，樁型與工藝:泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁二.塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力與彎矩計算1.塔吊自重(包括壓重)F1=449.000kN2.塔吊最大起重荷載F2=60.000kN作用于樁基承臺頂面的豎向力F=F1+F2=509.000kN塔吊的傾覆力矩M=1.4×1710.600=2394.840kN.m三.矩形承臺彎矩的計算計算簡圖：圖中x軸的方向是隨機變化的，設(shè)計計算時應(yīng)按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。1.樁頂豎向力的計算(依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》JGJ94-2008的第5.1.1條)其中n──單樁個數(shù)，n=4；Fk──作用于承臺頂面的豎向力，F(xiàn)k=509.000kN；Gk──樁基承臺和承臺上土自重標(biāo)準(zhǔn)值，Gk=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=135.000kN；Mxk,Myk──荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的x、y軸的力矩xi,yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)；Nik──荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復(fù)合基樁的豎向力(kN)。經(jīng)計算得到:樁頂豎向力設(shè)計值:最大壓力：N=1.2×(509.000+135.000)/4+2394.840×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=1251.740kN最大拔力：N=1.2×(509.000+135.000)/4-2394.840×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=-865.34kN樁頂豎向力標(biāo)準(zhǔn)值:最大壓力：N=(509.000+135.000)/4+1710.600×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=917.100kN最大拔力：N=(509.000+135.000)/4-1710.600×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=-595.100kN2.矩形承臺彎矩的計算(依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》JGJ94-2008的第5.9.2條)其中Mx,My──分別為繞X軸和繞Y軸方向計算截面處的彎矩設(shè)計值(kN.m)；xi,yi──垂直Y軸和X軸方向自樁軸線到相應(yīng)計算截面的距離(m)；Ni──在荷載效應(yīng)基本組合下的第i基樁凈反力，Ni=Ni-G/n。經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值：壓力產(chǎn)生的承臺彎矩：N=1.2×(509.000+135.000)/4+2394.840×(1.600/2)/[4×(1.600/2)2]=941.588kNMx1=My1=2×941.588×(0.800-0.800)=0.000kN.m拔力產(chǎn)生的承臺彎矩：N=(509.000+135.000)/4-2394.840×(1.600/2)/[4×(1.600/2)2]=-587.388kNMx2=My2=-2×587.388×(0.800-0.800)=0.000kN.m四.矩形承臺截面主筋的計算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。式中1──系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定；fc──混凝土抗壓強度設(shè)計值；h0──承臺的計算高度。fy──鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/mm2。承臺底面配筋:s=0.000×106/(1.000×1.570×3000.000×550.0002)=0.0000=1-(1-2×0.0000)0.5=0.0000s=1-0.0000/2=1.0000Asx=Asy=0.000×106/(1.0000×550.000×300.000)=0.000mm2承臺頂面配筋:s=0×106/(1.000×1.570×3000.000×550.0002)=0.0000=1-(1-2×0.0000)0.5=0.0000s=1-0.0000/2=1.0000Asx=Asy=0×106/(1.0000×550.000×300.000)=0.000mm2。滿足頂面和底面配筋要求的同時還應(yīng)該滿足構(gòu)造要求!五.矩形承臺截面抗剪切計算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)的第5.9.14條。根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為V=2503.479kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：其中──計算截面的剪跨比,=1.500ft──混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，ft=1.570N/mm2；b──承臺計算截面處的計算寬度，b=3000mm；h0──承臺計算截面處的計算高度，h0=550mm；fy──鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300.000N/mm2；S──箍筋的間距，S=183mm。經(jīng)過計算得:箍筋的最小配筋面積Asv=(2503.479×1000-0.700×1.570×3000×550)×183/(300.000×550)=765.416mm2六.樁身承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)的第5.8.2條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1251.740kN樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式：其中c──基樁成樁工藝系數(shù)，取0.750fc──混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=16.700N/mm2；Aps──樁身截面面積，Aps=0.3847m經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求,受壓鋼筋只需構(gòu)造配筋!樁身受拉計算，依據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94-2008第5.8.7條受拉承載力計算，最大拉力N=865.34kN經(jīng)過計算得到受拉鋼筋截面面積As=2884.46mm2綜上所述,全部縱向鋼筋采用12B18計算截面面積3055mm2>2884.46滿足要求七.樁抗壓承載力計算樁承載力計算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)的第5.2.5和5.3.5條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力標(biāo)準(zhǔn)值，取其中最大值N=917.10kN樁豎向極限承載力驗算應(yīng)滿足下面的公式：最大壓力:其中R──基樁豎向承載力特征值；Ra──單樁豎向承載力特征值；K──安全系數(shù)，取1.0；fak──承臺下土的地基承載力特征值加權(quán)平均值；c──承臺效應(yīng)系數(shù)qsk──樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值，按下表取值；qpk──極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，按下表取值；u──樁身的周長，u=2.198mAp──樁端面積,取Ap=0.385Ac──計算樁基所對應(yīng)的承臺凈面積，去Ac=1.865mli──第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表如下:序號土層厚度(m)側(cè)阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名稱=3\*GB3③12.0570淤泥質(zhì)粘土=4\*GB3④3.2220粉質(zhì)粘土=5\*GB3⑤7.8100淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土=6\*GB3⑥5.3280粉質(zhì)粘土=7\*GB3⑦5.6180粘土=8\*GB3⑧-17.2320粉質(zhì)粘土=8\*GB3⑧-20.5350碎石混粘土=9\*GB3⑨-20.6401800強風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖、=9\*GB3⑨-30.8503200中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖、由于樁的入土深度為43.05m,所以樁端是在第9-3層中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖最大壓力驗算:Ra=2.198×(12.05×7+3.2×22+7.8×10+5.3×28+5.6×18+7.2×32+0.5×35+0.6×40+0.8×50)+3200.000×0.3847=2975.92kN上式計算的R值大于等于最大壓力917.100kN,所以滿足要求!八.樁抗拔承載力計算樁抗拔承載力計算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)的第5.4.5條樁抗拔承載力應(yīng)滿足下列要求:其中:式中Tuk──基樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值；i──抗拔系數(shù)；解得:Tgk=9.2×(0.700×12.05×7+0.700×3.2×22+0.700×7.8×10+0.700×5.3×28+0.700×5.6×18+0.700×7.2×32+0.700×.5×40+0.700×.6×40+0.700×0.8×40)/4=1278.10kNGgp=9.2×43.05×22/4=2178.33kNTuk=2.198×(0.700×12.05×7+0.700×3.2×22+0.700×7.8×10+0.700×5.3×28+0.700×5.6×18+0.700×7.2×32+0.700×.5×40+0.700×.6×40+0.700×0.8×40)=1212.42kNGp=0.3847×43.05×15=248.42kN由于:1278.10/1.0+2178.33>=595.1滿足要求!由于:1212.42/1.0+248.420>=595.1滿足要求!第三節(jié)3#塔吊基礎(chǔ)計算一.參數(shù)信息塔吊型號:QTZ80，自重(包括壓重):F1=449.00kN，最大起重荷載:F2=60.00kN塔吊傾覆力距:M=1710.60kN.m，塔吊起重高度:H=26.3m，塔身寬度:B=1.60m，樁混凝土等級:C35，承臺混凝土等級:C35，保護層厚度:50mm矩形承臺邊長:3.00m，承臺厚度:Hc=0.600m，承臺箍筋間距:S=183mm承臺鋼筋級別:Ⅱ級，承臺預(yù)埋件埋深:h=0.00m，承臺頂面埋深:D=0.000m樁直徑:d=0.700m，樁間距:a=1.600m，樁鋼筋級別:Ⅱ級，樁入土深度:44.89，樁型與工藝:泥漿護壁鉆(沖二.塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力與彎矩計算1.塔吊自重(包括壓重)F1=449.000kN2.塔吊最大起重荷載F2=60.000kN作用于樁基承臺頂面的豎向力F=F1+F2=509.000kN塔吊的傾覆力矩M=1.4×1710.600=2394.840kN.m三.矩形承臺彎矩的計算計算簡圖：圖中x軸的方向是隨機變化的，設(shè)計計算時應(yīng)按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。1.樁頂豎向力的計算(依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》JGJ94-2008的第5.1.1條)其中n──單樁個數(shù)，n=4；Fk──作用于承臺頂面的豎向力，F(xiàn)k=509.000kN；Gk──樁基承臺和承臺上土自重標(biāo)準(zhǔn)值，Gk=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=135.000kN；Mxk,Myk──荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的x、y軸的力矩xi,yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)；Nik──荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復(fù)合基樁的豎向力(kN)。經(jīng)計算得到:樁頂豎向力設(shè)計值:最大壓力：N=1.2×(509.000+135.000)/4+2394.840×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=1251.740kN最大拔力：N=1.2×(509.000+135.000)/4-2394.840×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=-865.34kN樁頂豎向力標(biāo)準(zhǔn)值:最大壓力：N=(509.000+135.000)/4+1710.600×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=917.100kN最大拔力：N=(509.000+135.000)/4-1710.600×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=-595.100kN2.矩形承臺彎矩的計算(依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》JGJ94-2008的第5.9.2條)其中Mx,My──分別為繞X軸和繞Y軸方向計算截面處的彎矩設(shè)計值(kN.m)；xi,yi──垂直Y軸和X軸方向自樁軸線到相應(yīng)計算截面的距離(m)；Ni──在荷載效應(yīng)基本組合下的第i基樁凈反力，Ni=Ni-G/n。經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值：壓力產(chǎn)生的承臺彎矩：N=1.2×(509.000+135.000)/4+2394.840×(1.600/2)/[4×(1.600/2)2]=941.588kNMx1=My1=2×941.588×(0.800-0.800)=0.000kN.m拔力產(chǎn)生的承臺彎矩：N=(509.000+135.000)/4-2394.840×(1.600/2)/[4×(1.600/2)2]=-587.388kNMx2=My2=-2×587.388×(0.800-0.800)=0.000kN.m四.矩形承臺截面主筋的計算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。式中1──系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定；fc──混凝土抗壓強度設(shè)計值；h0──承臺的計算高度。fy──鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/mm2。承臺底面配筋:s=0.000×106/(1.000×1.570×3000.000×550.0002)=0.0000=1-(1-2×0.0000)0.5=0.0000s=1-0.0000/2=1.0000Asx=Asy=0.000×106/(1.0000×550.000×300.000)=0.000mm2承臺頂面配筋:s=0×106/(1.000×1.570×3000.000×550.0002)=0.0000=1-(1-2×0.0000)0.5=0.0000s=1-0.0000/2=1.0000Asx=Asy=0×106/(1.0000×550.000×300.000)=0.000mm2。滿足頂面和底面配筋要求的同時還應(yīng)該滿足構(gòu)造要求!五.矩形承臺截面抗剪切計算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)的第5.9.14條。根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為V=2503.479kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：其中──計算截面的剪跨比,=1.500ft──混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，ft=1.570N/mm2；b──承臺計算截面處的計算寬度，b=3000mm；h0──承臺計算截面處的計算高度，h0=550mm；fy──鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300.000N/mm2；S──箍筋的間距，S=183mm。經(jīng)過計算得:箍筋的最小配筋面積Asv=(2503.479×1000-0.700×1.570×3000×550)×183/(300.000×550)=765.416mm2六.樁身承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)的第5.8.2條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1251.740kN樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式：其中c──基樁成樁工藝系數(shù)，取0.750fc──混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=16.700N/mm2；Aps──樁身截面面積，Aps=0.3847m經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求,受壓鋼筋只需構(gòu)造配筋!樁身受拉計算，依據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94-2008第5.8.7條受拉承載力計算，最大拉力N=865.34kN經(jīng)過計算得到受拉鋼筋截面面積As=2884.47mm2綜上所述,全部縱向鋼筋采用12B18計算截面面積3055mm2>2644.46滿足要求七.樁抗壓承載力計算樁承載力計算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)的第5.2.5和5.3.5條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力標(biāo)準(zhǔn)值，取其中最大值N=917.100kN樁豎向極限承載力驗算應(yīng)滿足下面的公式：最大壓力:其中R──基樁豎向承載力特征值；Ra──單樁豎向承載力特征值；K──安全系數(shù)，取1.0；fak──承臺下土的地基承載力特征值加權(quán)平均值；c──承臺效應(yīng)系數(shù)qsk──樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值，按下表取值；qpk──極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，按下表取值；u──樁身的周長，u=2.198mAp──樁端面積,取Ap=0.3847mAc──計算樁基所對應(yīng)的承臺凈面積，去Ac=1.865mli──第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表如下:序號土層厚度(m)側(cè)阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名稱=3\*GB3③6.3970淤泥質(zhì)粘土=4\*GB3④5.2220粉質(zhì)粘土=5\*GB3⑤6100淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土=6\*GB3⑥11.7280粉質(zhì)粘土=7\*GB3⑦4.8180粘土=8\*GB3⑧-19.4320粉質(zhì)粘土=9\*GB3⑨-20.6401800強風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖=9\*GB3⑨-30.8503200中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖由于樁的入土深度為44.89m,所以樁端是在第=9\*GB3⑨-3最大壓力驗算:Ra=2.198×(6.39×7+5.2×22+6×10+11.7×28+4.8×18+9.4×32+0.6×40+0.8×50)+3200.000×0.3847=2220.97kN上式計算的R值大于等于最大壓力917.100kN,所以滿足要求!八.樁抗拔承載力計算樁抗拔承載力計算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)的第5.4.5條樁抗拔承載力應(yīng)滿足下列要求:其中:式中Tuk──基樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值；i──抗拔系數(shù)；解得:Tgk=9.2×(0.700×6.39×7+0.700×5.2×22+0.700×6×10+0.700×11.7×28+0.700×4.8×18+0.700×9.4×32+0.700×.6×40+0.700×0.8×50)/4=1593.79kNGgp=9.2×44.89×22/4=2271.43kNTuk=2.198×(0.700×6.39×7+0.700×5.2×22+0.700×6×10+0.700×11.7×28+0.700×4.8×18+0.700×9.4×32+0.700×0.6×40+0.700×0.8×50)=1523.1kNGp=0.3847×44.89×15=259.04kN由于:1593.79/1.0+2271.43>=595.1滿足要求!由于:1523.10/1.0+259.04>=595.1滿足要求!第四節(jié)4#塔吊基礎(chǔ)計算一.參數(shù)信息塔吊型號:QTZ80，自重(包括壓重):F1=449.00kN，最大起重荷載:F2=60.00kN塔吊傾覆力距:M=1710.60kN.m，塔吊起重高度:H=26.3m，塔身寬度:B=1.60m，樁混凝土等級:C35，承臺混凝土等級:C35，保護層厚度:50mm矩形承臺邊長:3.00m，承臺厚度:Hc=0.600m，承臺箍筋間距:S=183mm承臺鋼筋級別:Ⅱ級，承臺預(yù)埋件埋深:h=0.00m，承臺頂面埋深:D=0.000m樁直徑:d=0.700m，樁間距:a=1.600m，樁鋼筋級別:Ⅱ樁入土深度:44.98樁型與工藝:泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁二.塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力與彎矩計算1.塔吊自重(包括壓重)F1=449.000kN2.塔吊最大起重荷載F2=60.000kN作用于樁基承臺頂面的豎向力F=F1+F2=509.000kN塔吊的傾覆力矩M=1.4×1710.600=2394.840kN.m三.矩形承臺彎矩的計算計算簡圖：圖中x軸的方向是隨機變化的，設(shè)計計算時應(yīng)按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。1.樁頂豎向力的計算(依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》JGJ94-2008的第5.1.1條)最大拔力：N=(509.000+135.000)/4-1710.600×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=-595.100kN其中n──單樁個數(shù)，n=4；Fk──作用于承臺頂面的豎向力，F(xiàn)k=509.000kN；Gk──樁基承臺和承臺上土自重標(biāo)準(zhǔn)值，Gk=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=135.000kN；Mxk,Myk──荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的x、y軸的力矩xi,yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)；Nik──荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復(fù)合基樁的豎向力(kN)。經(jīng)計算得到:樁頂豎向力設(shè)計值:最大壓力：N=1.2×(509.000+135.000)/4+2394.840×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=1251.740kN最大拔力：N=1.2×(509.000+135.000)