第三章及總結(jié)

擴(kuò)散的表象理論擴(kuò)散的熱力學(xué)擴(kuò)散的原子理論影響擴(kuò)散的因素反應(yīng)擴(kuò)散擴(kuò)散在冶金方面的應(yīng)用舉例本章的主要內(nèi)容擴(kuò)散：物質(zhì)中原子（或分子）的遷移現(xiàn)象。是一個(gè)不行逆過(guò)程，也是體系熵增過(guò)程。固體金屬中同樣存在擴(kuò)散，且擴(kuò)散是固體中物質(zhì)傳遞的唯一方式。擴(kuò)散與金屬的加工、運(yùn)用性能之間存在親密的關(guān)系，例：鑄造合金消退枝晶偏析的勻整化退火；鋼在加熱和冷卻時(shí)的一些相變；金屬塑變后的回復(fù)與再結(jié)晶；鋼的化學(xué)熱處理；金屬的氧化、脫碳；粉末合金的燒結(jié)等。擴(kuò)散類型（金屬中）：自擴(kuò)散：純金屬中的擴(kuò)散，如：α-Fe→γ-Fe，由于原子自身擴(kuò)散引起晶格類型的變更。異擴(kuò)散：溶質(zhì)原子在溶劑金屬中的擴(kuò)散。互擴(kuò)散：溶質(zhì)原子和溶劑原子的相互擴(kuò)散。探討擴(kuò)散一般有兩種方法：表象理論：依據(jù)所測(cè)量的參數(shù)描述物質(zhì)傳輸?shù)乃俾屎蛿?shù)量等；原子理論：擴(kuò)散過(guò)程中原子是如何遷移的。第一節(jié)表象理論主要內(nèi)容擴(kuò)散第確定律擴(kuò)散其次定律擴(kuò)散其次定律的應(yīng)用置換固溶體中的擴(kuò)散一.擴(kuò)散第確定律（Fike第確定律）菲克定律是1855年菲克在探討固態(tài)原子從高濃度向低濃度擴(kuò)散時(shí)給出的擴(kuò)散通量和濃度梯度的關(guān)系。擴(kuò)散第確定律：在單位時(shí)間內(nèi)通過(guò)垂直于擴(kuò)散方向的單位截面積的擴(kuò)散物質(zhì)質(zhì)量(擴(kuò)散通量)與該截面處的濃度梯度成正比。其數(shù)學(xué)表達(dá)式又稱作擴(kuò)散第一方程。C1C2dxJ(C1>C2)J：擴(kuò)散通量，單位為Kg/(m2·s)；D：擴(kuò)散系數(shù)，是反映擴(kuò)散實(shí)力和確定擴(kuò)散過(guò)程的物理量，是單位濃度梯度時(shí)的擴(kuò)散通量，單位為cm2／s；C：體積濃度，即單位體積物質(zhì)中擴(kuò)散物質(zhì)的質(zhì)量或原子數(shù)。單位為g/cm3，Kg/m3。dC/dx：沿X軸的濃度梯度，方向指向濃度增加的方向。負(fù)號(hào)：由于擴(kuò)散方向與濃度梯度方向相反，負(fù)號(hào)表示擴(kuò)散由高濃度處向低濃度的方向進(jìn)行。適用范圍：穩(wěn)態(tài)擴(kuò)散，即在確定區(qū)域內(nèi)，濃度不隨時(shí)間變更（）。為了表示X、Y、Z三個(gè)方向的擴(kuò)散，擴(kuò)散第確定律的普遍式為：二.擴(kuò)散其次定律（Fike其次定律）對(duì)于非穩(wěn)態(tài)擴(kuò)散（dc/dt0）：在體積元（Adx）內(nèi)：積存速率＝流入速率流出速率－體積元內(nèi)累積速率可表示為體積濃度隨時(shí)間的變更率：兩種方式表示的累積速率相等：推廣為三維空間普遍式：菲克其次定律若D與濃度無(wú)關(guān)菲克其次定律描述了：固體中由于存在濃度梯度時(shí)而引起的擴(kuò)散，稱為化學(xué)擴(kuò)散。另一方面：當(dāng)擴(kuò)散不依靠于濃度梯度，僅由熱振動(dòng)而引起時(shí)，稱為自擴(kuò)散。三.擴(kuò)散其次定律的應(yīng)用擴(kuò)散其次定律是以濃度C為因變量，以距離X和時(shí)間t為自變量的偏微分方程，此方程的解給出C=C（X，t）的解析式。對(duì)于非穩(wěn)態(tài)擴(kuò)散過(guò)程，須要對(duì)擴(kuò)散其次定律按所探討的問(wèn)題的初始條件和邊界條件求解出不同的解。1.無(wú)限長(zhǎng)物體中的擴(kuò)散（兩端成分不受擴(kuò)散影響的擴(kuò)散偶）設(shè)有兩根很長(zhǎng)且截面相同的固溶體合金棒對(duì)焊連接，形成擴(kuò)散偶。A棒的溶質(zhì)濃度為C2，B棒的溶質(zhì)濃度為C1。當(dāng)擴(kuò)散偶經(jīng)加熱保溫不同時(shí)間后，對(duì)焊面旁邊的濃度將發(fā)生明顯變更，但其兩端仍保持各自濃度。邊界條件：初始條件：無(wú)限長(zhǎng)等截面擴(kuò)散偶的擴(kuò)散其次方程解為：erf稱為誤差函數(shù)，故該解又稱為誤差函數(shù)解。據(jù)此可確定不同時(shí)間和距界面不同距離處的濃度：當(dāng)X=0時(shí)，β=0，erf（β）=0，當(dāng)C1=0時(shí)，2.半無(wú)限長(zhǎng)物體中的擴(kuò)散（一端成分不受擴(kuò)散影響的擴(kuò)散偶）鋼鐵材料的滲碳：把含碳量較低的鋼或不含碳的純鐵工件放入滲碳介質(zhì)中，加熱到確定溫度，保溫確定時(shí)間，使工件表層含碳量增高的操作。設(shè)一根純鐵棒，其一端在加熱保溫過(guò)程中進(jìn)行滲碳——碳原子沿試棒X軸向一端單向擴(kuò)散。邊界條件：初始條件：擴(kuò)散其次方程的解：實(shí)際滲碳時(shí)，滲碳層深度X通常規(guī)定從表面測(cè)量到某一碳濃度處（如0.4％C）為止，此時(shí)：生產(chǎn)中多以低碳鋼（小于0.25％碳含量）作為滲碳工件，故當(dāng)試棒存在原始濃度的狀況下，擴(kuò)散方程的解變更為：滲碳層深度與擴(kuò)散時(shí)間的關(guān)系3.成分偏析的勻整化固溶體合金在非平衡結(jié)晶時(shí)會(huì)出現(xiàn)枝晶偏析。即合金以樹(shù)枝狀結(jié)晶，先結(jié)晶的枝干含高熔點(diǎn)組元多，后結(jié)晶的枝晶間含低熔點(diǎn)組元多的現(xiàn)象。消退方法：擴(kuò)散退火（勻整化退火）。擴(kuò)散退火過(guò)程中組元濃度的變更可用菲克其次定律來(lái)描述：欲達(dá)到完全勻整化(C=C0)和偏析峰值的衰減程度趨于零，事實(shí)上是不行能的，使成分偏析的振幅降到偏析峰值的1％()所需的退火時(shí)間t為：D：擴(kuò)散系數(shù)；λ：二次枝晶軸間距的一半，即溶質(zhì)濃度最高點(diǎn)與最低點(diǎn)的距離?？梢?jiàn)：（1）在給定溫度下勻整化退火所須要的時(shí)間與λ的平方成正比。減小原始組織中晶粒尺寸或枝晶間的距離，如加快速凝固和形變加工等，可以縮短勻整化的擴(kuò)散時(shí)間。（2）勻整化退火所須要的時(shí)間與擴(kuò)散系數(shù)成反比，退火溫度上升，D增大，勻整化退火所須要的時(shí)間大大縮短。（3）只有時(shí)間趨近于無(wú)窮大時(shí)，偏析衰減程度才趨近于零，才會(huì)完全勻整化。四.置換固溶體中的擴(kuò)散同時(shí)考慮兩種原子的互擴(kuò)散問(wèn)題柯肯達(dá)爾效應(yīng)柯肯達(dá)爾最先于1947年發(fā)覺(jué)互擴(kuò)散：置換互溶的銅和鎳棒（原子直徑差別小）對(duì)焊構(gòu)成擴(kuò)散偶在其對(duì)焊面上嵌鉬絲作標(biāo)記高溫加熱和長(zhǎng)時(shí)間保溫銅、鎳原子分別越過(guò)界面對(duì)對(duì)方遷移標(biāo)記界面鉬絲向鎳棒側(cè)移動(dòng)了一段距離（銅側(cè)膨脹，鎳側(cè)則相應(yīng)發(fā)生收縮）柯肯達(dá)爾效應(yīng)：置換互溶組元所構(gòu)成的擴(kuò)散偶中，由于兩種原子以不同速度相對(duì)擴(kuò)散，擴(kuò)散通量不相等，造成標(biāo)記面漂移的現(xiàn)象。這種由置換互擴(kuò)散速度不同而引起標(biāo)記移動(dòng)的不均衡擴(kuò)散現(xiàn)象成為一種普遍規(guī)律。理論意義：主要是對(duì)置換擴(kuò)散空位機(jī)制的證明。其次節(jié)擴(kuò)散的熱力學(xué)分析依據(jù)熱力學(xué)分析，確定原子擴(kuò)散的驅(qū)動(dòng)力是化學(xué)位梯度而不是濃度梯度。濃度梯度與化學(xué)位梯度一樣，下坡擴(kuò)散，成分趨于勻整，如鑄錠勻整化。濃度梯度與化學(xué)位梯度不一樣，上坡擴(kuò)散，成分區(qū)域性不勻整，如共析分解。當(dāng)系統(tǒng)中組元的活度或濃度沿X方向存在差別時(shí)，則該組元的化學(xué)位隨X不同而發(fā)生變更。此時(shí)組元所受擴(kuò)散驅(qū)動(dòng)力為：負(fù)號(hào)說(shuō)明擴(kuò)散驅(qū)動(dòng)力與化學(xué)位下降方向相同，即擴(kuò)散原子向化學(xué)位減小方向進(jìn)行。其中其中由于M與D的正負(fù)號(hào)相同，當(dāng)時(shí)，J與方向相反當(dāng)時(shí)，J與方向相同下坡擴(kuò)散，上坡擴(kuò)散，與菲克定律一樣；與菲克定律不相符。晶體中原子的跳動(dòng)與擴(kuò)散擴(kuò)散機(jī)制擴(kuò)散系數(shù)公式第三節(jié)擴(kuò)散的原子理論一.晶體中原子的跳動(dòng)與擴(kuò)散晶體中原子的跳動(dòng)假設(shè)一個(gè)原子在其原始位置每次跳動(dòng)的距離均為r，在進(jìn)行n次跳動(dòng)過(guò)程中引起遷移的平均距離為R，依據(jù)統(tǒng)計(jì)學(xué)規(guī)律可存在令跳動(dòng)n次所須要時(shí)間為t，跳動(dòng)頻率為г（單位時(shí)間內(nèi)跳動(dòng)的次數(shù)），則例如，當(dāng)原子跳動(dòng)頻率г＝1010/S，每次跳動(dòng)距離r＝0.1nm，經(jīng)4小時(shí)后的平均遷移距離可按上式計(jì)算等于0.12cm，即體現(xiàn)了原子跳動(dòng)的明顯宏觀效果。原子的跳動(dòng)頻率與擴(kuò)散系數(shù)設(shè)晶面Ⅰ、Ⅱ（面積均為單位面積）分別含有n1、n2個(gè)溶質(zhì)原子（n1＞n2）。在確定溫度下其跳動(dòng)頻率為г，每個(gè)原子由Ⅰ→Ⅱ和由Ⅱ→Ⅰ隨意跳動(dòng)落到對(duì)面上的幾率P相同，則在△t時(shí)間間隔內(nèi)分別跳到Ⅰ、Ⅱ兩晶面上的溶質(zhì)原子數(shù)相應(yīng)為：晶面Ⅱ上凈增加溶質(zhì)原子數(shù)相當(dāng)于△t時(shí)間內(nèi)的擴(kuò)散通量，即設(shè)Ⅰ、Ⅱ面間距為a，面積均為1。則各自的溶質(zhì)原子體積濃度分別為C1＝n1／a；C2＝n2／a。若以溶質(zhì)原子沿X方向的濃度分布表示，則晶面Ⅱ上的濃度可確定為：與擴(kuò)散第一方程相對(duì)比：則表明：擴(kuò)散系數(shù)D同時(shí)與原子跳動(dòng)頻率以及每次跳動(dòng)距離的平方成正比。原子跳動(dòng)頻率取決于原子本性與溫度，每次跳動(dòng)距離和P與晶體結(jié)構(gòu)有關(guān)，所以在影響擴(kuò)散系數(shù)的諸因素中溫度條件和晶體結(jié)構(gòu)具有重要作用。二.擴(kuò)散機(jī)制晶體中原子的擴(kuò)散途徑1—表面擴(kuò)散；2—晶界擴(kuò)散；3—位錯(cuò)擴(kuò)散；4—體積擴(kuò)散。體積擴(kuò)散過(guò)程的微觀機(jī)制依據(jù)單原子的跳動(dòng)方式主要有：間隙擴(kuò)散和空位擴(kuò)散兩種機(jī)制。4561231－干脆交換2－環(huán)形交換3－空位4－間隙5－推填6－擠列間隙擴(kuò)散機(jī)制定義：擴(kuò)散原子在點(diǎn)陣間隙位置之間的躍遷而導(dǎo)致的擴(kuò)散。面心立方點(diǎn)陣中間隙擴(kuò)散如圖所示。實(shí)現(xiàn)間隙擴(kuò)散的條件：結(jié)構(gòu)條件：擴(kuò)散原子四周具備幾何間隙位置。能量條件：借以克服跳動(dòng)時(shí)四周陣點(diǎn)原子的阻力。間隙擴(kuò)散時(shí)擴(kuò)散系數(shù)間隙擴(kuò)散機(jī)制的激活能：間隙擴(kuò)散時(shí)，間隙溶質(zhì)原子從一個(gè)間隙跳動(dòng)到另一個(gè)間隙所需的額外內(nèi)能。激活能值取決于：物質(zhì)本性、晶體點(diǎn)陣類型、激活原子種類?？瘴粩U(kuò)散機(jī)制置換固溶體中的擴(kuò)散模型：干脆交換：所需能量較大而難以實(shí)現(xiàn)。環(huán)形換位：必定使通過(guò)界面流入和流出的原子數(shù)目相等而無(wú)法說(shuō)明柯肯達(dá)爾效應(yīng)。空位擴(kuò)散機(jī)制：通過(guò)擴(kuò)散原子與空位交換位置來(lái)實(shí)現(xiàn)物質(zhì)宏觀遷移的機(jī)制。基于柯肯達(dá)爾效應(yīng)以及實(shí)際晶體結(jié)構(gòu)中存在著確定數(shù)量點(diǎn)陣空位的事實(shí)，空位擴(kuò)散機(jī)制可能成為置換固溶體互擴(kuò)散和純金屬自擴(kuò)散唯一實(shí)行的方式。空位擴(kuò)散條件：結(jié)構(gòu)條件：擴(kuò)散原子四周存在點(diǎn)陣空位。能量條件：擴(kuò)散原子應(yīng)具有可以超越能壘的自由能。銅的自擴(kuò)散激活能按三種機(jī)制計(jì)算的理論值如下所示：試驗(yàn)值為：Q=1.93×105J/mlo，與空位機(jī)制的激活能基本相等?？瘴粩U(kuò)散激活能：由原子跳動(dòng)激活能△E與空位形成能△Ev兩部分組成?？梢?jiàn)，置換擴(kuò)散激活能（）大于間隙擴(kuò)散激活能（）?？瘴粩U(kuò)散時(shí)擴(kuò)散系數(shù)三.擴(kuò)散系數(shù)公式

擴(kuò)散系數(shù)公式：式中：D0稱為擴(kuò)散常數(shù)；Q稱為擴(kuò)散激活能，代表每摩爾原子的激活能；R為氣體常數(shù)，其值為8.314J/mol.K；T為確定溫度。一般認(rèn)為，D0和Q的大小與溫度無(wú)關(guān)，只是與擴(kuò)散機(jī)制和材料相關(guān)。溫度固溶體類型晶體結(jié)構(gòu)晶體缺陷化學(xué)成分第四節(jié)影響擴(kuò)散的因素溫度——最主要的因素溫度越高，擴(kuò)散系數(shù)越大。緣由：隨著溫度的上升，由于具有跳動(dòng)條件的原子幾率增大；隨著溫度的上升，空位濃度相應(yīng)增加，因而有利于擴(kuò)散。一.溫度例如，碳在γ鐵中擴(kuò)散時(shí)：Q間隙<Q置換；D間隙>D置換例如：

C、N等溶質(zhì)原子在鐵中的間隙擴(kuò)散激活能比Cr、A1等溶質(zhì)原于在鐵中的空位擴(kuò)散激活能要小得多，因此鋼中滲C、滲N較滲Cr、滲Al等金屬易于進(jìn)行。二.固溶體類型具有同素異構(gòu)性的金屬全部元素在α-Fe中的擴(kuò)散系數(shù)大于在γ-Fe中的擴(kuò)散系數(shù)。Dα—Fe>Dγ—Fe緣由：在密積累點(diǎn)陣中的擴(kuò)散比在非密積累點(diǎn)陣中的慢。原子排列密度大的點(diǎn)陣，原子移動(dòng)須要克服的原子結(jié)合力大，所須要的擴(kuò)散激活能大，擴(kuò)散系數(shù)小。例如：三.晶體結(jié)構(gòu)晶體的各向異性的影響一般，晶體的對(duì)稱性越低，擴(kuò)散各向異性越顯著。立方晶系，由于三個(gè)晶軸方向的原子排列狀況相同（如＜100＞晶向族），故其擴(kuò)散系數(shù)基本一樣。異向性較大的六方晶系，特殊是菱方結(jié)構(gòu)，其擴(kuò)散的各向異性則尤為明顯。六方晶系沿平行于[0001]方向上的擴(kuò)散系數(shù)小于垂直于此方向的擴(kuò)散系數(shù)。因?yàn)槠叫杏赱0001]方向上的擴(kuò)散，原子要通過(guò)原子排列最密排的（0001）面。擴(kuò)散的范圍：晶內(nèi)、外表面、晶界、相界及位錯(cuò)線。表面擴(kuò)散最快，晶界次之，亞晶界又次之，晶內(nèi)擴(kuò)散最慢。外表面、晶界、晶內(nèi)擴(kuò)散系數(shù)的相對(duì)差別與溫度有關(guān)，溫度越低，差別越大。因此當(dāng)溫度較低時(shí)，晶界擴(kuò)散起著重要作用。在位錯(cuò)、空位等缺陷處比完整晶格處擴(kuò)散簡(jiǎn)潔得多。特殊在溫度較低時(shí)（晶內(nèi)擴(kuò)散很難進(jìn)行時(shí)），沿位錯(cuò)擴(kuò)散是重要過(guò)程。四.晶體缺陷沿晶界擴(kuò)散比晶內(nèi)快的緣由晶界處的晶格畸變較大，能量較高，原子易于跳動(dòng)，擴(kuò)散激活能比晶內(nèi)小，原子易于擴(kuò)散遷移。沿位錯(cuò)擴(kuò)散比在完整晶格處簡(jiǎn)潔的緣由位錯(cuò)線是晶格畸變的管道，原子沿位錯(cuò)擴(kuò)散的激活能不到沿晶格擴(kuò)散激活能的一半。冷變形增加金屬的界面和位錯(cuò)密度，可加速擴(kuò)散。元素性質(zhì)與溶劑金屬熔點(diǎn)、原子尺寸、在周期表中的位置差別越大的元素，擴(kuò)散系數(shù)越大。（或溶解度越小的溶質(zhì)元素?cái)U(kuò)散越易進(jìn)行。）緣由：與溶劑金屬性質(zhì)差別大的元素溶入溶劑后造成的點(diǎn)陣畸變大，降低原子躍遷的能壘，促進(jìn)擴(kuò)散的進(jìn)行。但是也有相反狀況，目前尚缺乏完整普遍的理論。五.化學(xué)成分某些金屬的自擴(kuò)散激活能與熔點(diǎn)有關(guān)：溶質(zhì)元素的熔點(diǎn)越高，其激活能越大，擴(kuò)散越不易進(jìn)行。緣由：金屬熔點(diǎn)越高，原子間結(jié)合力越大，原子越不易離開(kāi)其平衡位置，自擴(kuò)散激活能越大。擴(kuò)散組元濃度大多數(shù)固溶體中，溶質(zhì)的擴(kuò)散系數(shù)隨濃度的增加而增大。碳在奧氏體中的擴(kuò)散系數(shù)：隨含碳量的增加，擴(kuò)散系數(shù)增大。但在Au—Ni固溶體合金中：隨Ni含量的增加，擴(kuò)散系數(shù)減小。緣由：隨溶質(zhì)增加，提高熔化溫度的，使擴(kuò)散激活能增加，擴(kuò)散系數(shù)減小。否則相反。第三組元的影響（影響比較困難）合金元素對(duì)碳在γ-Fe中擴(kuò)散系數(shù)影響：形成碳化物的元素：如W、Mo、Cr等，由于和碳的親和力較大，能猛烈阻擋碳的擴(kuò)散，所以降低碳的擴(kuò)散系數(shù)。不能形成穩(wěn)定碳化物，但易于溶解于碳化物中的元素：如Mn，對(duì)碳的擴(kuò)散系數(shù)影響不大。非碳化物形成元素：如Ni、Co，由于它們加入引起晶格畸變，降低碳原子擴(kuò)散的能壘，減小擴(kuò)散激活能，而本身不參與和碳的結(jié)合，所以提高碳的擴(kuò)散系數(shù)；如Si，減小擴(kuò)散系數(shù)，且同時(shí)影響擴(kuò)散方向，發(fā)生“上坡擴(kuò)散”。緣由：Si的存在提高了C在Fe中的化學(xué)位，使C從高化學(xué)位的一端向低化學(xué)位一端擴(kuò)散，以達(dá)到化學(xué)位的平衡。在含碳量基本相同的兩根棒之間仍舊發(fā)生碳原子的擴(kuò)散；且在界面上的擴(kuò)散是朝著高濃度梯度方向進(jìn)行（不含Si一端，含碳量由略低變?yōu)轱@著偏高；含Si一端，含碳量由略高變?yōu)轱@著偏低）?？梢?jiàn)擴(kuò)散的真正驅(qū)動(dòng)力是化學(xué)位梯度而不是濃度梯度。例：把Fe-0.441％C的合金棒和Fe-0.478％C-3.8％Si的合金棒對(duì)焊形成擴(kuò)散偶。在1050℃擴(kuò)散13天后，測(cè)鋼中碳分布。反應(yīng)擴(kuò)散定義：通過(guò)擴(kuò)散使固溶體內(nèi)溶質(zhì)組元超過(guò)固溶度極限而不斷形成新相的過(guò)程，也稱為相變擴(kuò)散。反應(yīng)擴(kuò)散的實(shí)例鐵的氮化滲氮利用反應(yīng)擴(kuò)散使工件表面產(chǎn)生一些氮化物，增加耐磨性或抗疲憊性。第五節(jié)反應(yīng)擴(kuò)散在二元合金經(jīng)反應(yīng)擴(kuò)散的滲層組織中，不存在兩相混合區(qū)，而且其相界面上的濃度是突變的（與該相在確定溫度下的極限溶解度相對(duì)應(yīng)）。產(chǎn)生緣由：主要與熱力學(xué)平衡條件有關(guān)。假如滲層組織中出現(xiàn)兩相共存區(qū)，則該兩平衡相的化學(xué)位必定相等，即化學(xué)位梯度等于零，明顯擴(kuò)散是不行能進(jìn)行的。同理，三元系合金在反應(yīng)擴(kuò)散過(guò)程中，不行能出現(xiàn)三相共存區(qū)。鐵在氧化介質(zhì)中的氧化：由表到里：Fe2O3Fe3O4FeO鋼在加熱時(shí)的脫碳金屬的粘接鍛件的去氫退火第六節(jié)擴(kuò)散在冶金方面的其它應(yīng)用一.鋼在加熱時(shí)的脫碳脫碳：鋼鐵材料在加熱中，表層碳與加熱介質(zhì)中的脫碳?xì)怏w（O2、H2、CO2、H2O）相互作用而燒損，造成表面含碳量下降的現(xiàn)象。鋼加熱脫碳后，含碳量分布：表面脫碳到零：表面脫碳到C1：二.金屬的粘接工業(yè)粘接金屬的方法：焊接、電鍍、包金屬、浸鍍等要使金屬粘接，必需發(fā)生擴(kuò)散，否則就不能粘接堅(jiān)固。釬焊方法：搭接放釬料加熱到稍高于釬料熔點(diǎn)的溫度釬料熔化并填滿母材間隙釬料冷卻，將零件堅(jiān)固地連接起來(lái)。釬料和母材不但液態(tài)時(shí)能互溶，固態(tài)時(shí)也必需互溶，依靠它們的相互擴(kuò)散形成堅(jiān)固的金屬結(jié)合。假如兩種金屬在固態(tài)、液態(tài)不互溶：這兩種金屬不行焊；利用此鉛浴：由于鉛不溶于鐵，將鉛熔化加熱到確定溫度，加熱鋼鐵材料。三.鍛件的去氫退火目的：消退白點(diǎn)由于Dα-Fe>Dγ-Fe，氫在α相中的擴(kuò)散速度大于在γ相中的擴(kuò)散速度，氫在α相中的溶解度小于在γ相中的溶解度