江蘇省科技計(jì)劃項(xiàng)目

江蘇省科技計(jì)劃

項(xiàng)目(省產(chǎn)學(xué)研前瞻性聯(lián)合研究項(xiàng)目）超仿棉滌錦噴變形混關(guān)鍵技術(shù)及品研發(fā)項(xiàng)目

總結(jié)報(bào)蘇州大

學(xué)二0一八年六月三日

一項(xiàng)概及景我國(guó)化纖產(chǎn)業(yè)發(fā)展迅速，其生產(chǎn)技術(shù)已基本上達(dá)到了國(guó)際先進(jìn)水平，雖然在功能和新產(chǎn)品方面也有較大發(fā)展，但和國(guó)外相關(guān)技術(shù)領(lǐng)域的高科技化纖產(chǎn)品相比仍存在很大差距，尤其是在化纖的高性能、功能化、舒適性和仿天然纖維、差別化高附加值等功能新產(chǎn)品研發(fā)與技術(shù)創(chuàng)新嚴(yán)重不足，產(chǎn)品結(jié)構(gòu)不合理，造成滌綸行業(yè)產(chǎn)能過(guò)剩，庫(kù)存增加，經(jīng)濟(jì)效益下滑，仍面臨著巨大的挑戰(zhàn)和亟需解決的瓶頸難題。目前,國(guó)滌綸產(chǎn)品的差別化率還達(dá)不到0，遠(yuǎn)低于發(fā)達(dá)國(guó)家同類產(chǎn)品的50~6０%,遠(yuǎn)遠(yuǎn)不能夠滿足廣大消費(fèi)者的需求。但從化纖發(fā)展現(xiàn)狀和長(zhǎng)遠(yuǎn)發(fā)展前景看，因此，如何解決滌綸新材料高性能、功能化、復(fù)合型、舒適性等方向的發(fā)展難,加快高仿真、差別化、低成本高性能等新纖維產(chǎn)品加工技術(shù)研究，產(chǎn)業(yè)化開(kāi)發(fā)出具有完全自主知識(shí)產(chǎn)權(quán)的高技術(shù)含量、高附加值和市場(chǎng)前景好的可持續(xù)發(fā)展的新產(chǎn)品就成了當(dāng)前國(guó)內(nèi)滌綸行業(yè)新品開(kāi)發(fā)的研究重點(diǎn)和當(dāng)務(wù)之急本項(xiàng)目研究的超仿棉滌錦空噴變形混纖絲是一種新型的功能型差別化滌綸,它不僅強(qiáng)調(diào)在纖維表面形態(tài)和面料風(fēng)格上追求接近棉織物,更重要的是面料制品在性能及功能上要達(dá)到超仿棉效果.此外，超仿棉技術(shù)更加重視多種差別化、功能性技術(shù)的整合發(fā),強(qiáng)調(diào)聚合、紡絲、織造、染整技術(shù)的相互融.在此項(xiàng)技術(shù)上，歐美、日本、韓國(guó)及臺(tái)灣地區(qū)發(fā)展迅速，從2０年起,歐美和日本開(kāi)發(fā)了能夠改善纖維和織物外觀的所謂“聚酯仿棉流行面料”產(chǎn)品，如日本東洋紡開(kāi)發(fā)成功的滌綸面料，東國(guó)貿(mào)易株式會(huì)社研發(fā)的系列纖維，得到看上去好（1），外觀優(yōu),感覺(jué)好（），以及以高細(xì)纖維為主體，多功能組合的高仿真乃至高仿真新合纖面料制品研發(fā)的新階段。就國(guó)內(nèi)而言聚酯超仿棉纖維及產(chǎn)品已成為中國(guó)紡織工業(yè)聯(lián)合會(huì)要重點(diǎn)攻關(guān)和推廣的紡織原料科技項(xiàng)目，其目標(biāo)正是把化纖原料中產(chǎn)量最大、用途最廣的滌綸纖維，通過(guò)物理和化學(xué)的改性，改造成穿著舒適、性能接近甚至超過(guò)天然棉纖維的紡織原料,進(jìn)而從根本上改善化纖原料的服用性能，提高紡織品的高性能、功能化、高附加值解決棉花供應(yīng)不足的問(wèn)題，其目標(biāo)是實(shí)現(xiàn)仿棉纖維產(chǎn)品關(guān)鍵共性技術(shù)的突破，最終用超仿棉混纖絲替代天然棉纖維.目前，國(guó)內(nèi)外通常采用的聚酯仿棉加工技術(shù)主要是通過(guò)采用單一差別化技術(shù)或單一功能性的物理改性如超細(xì)旦、中空微孔、異形截面、混纖復(fù)合和化學(xué)改性如親水性基團(tuán)接枝共聚和親水性化合物涂層處理方法得以實(shí)施，賦予纖維某種仿

棉的功能。然,這種加工法存在加工工序復(fù),產(chǎn)成本高，效率低、產(chǎn)品品質(zhì)差及功能單一等諸多缺點(diǎn)，該加工方法制成的織物染色不均勻、吸濕透氣及保濕性,產(chǎn)品質(zhì)量不穩(wěn)定。因此，在聚酯仿棉產(chǎn)品制備方法以及工藝技術(shù)上亟需解決上述問(wèn)題。本項(xiàng)目研究針對(duì)現(xiàn)有聚酯仿棉纖維產(chǎn)品制備方法以及工藝設(shè)備上存在的不足及缺陷，對(duì)市場(chǎng)需求、發(fā)展前景進(jìn)行了充分的分析認(rèn)證，提出了研究制備超仿棉滌錦空噴變形混纖絲關(guān)鍵技術(shù)及產(chǎn)品的研究?jī)?nèi)容、試驗(yàn)方法、工藝技術(shù)路線和可行性方案的總體構(gòu)思及目標(biāo),即通過(guò)采用共混熔融紡絲成形制成不同規(guī)格、不同品種、不同性能的超仿棉滌錦空噴變形原絲“改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸絲”，然后在同一臺(tái)機(jī)器上將上述制成的“改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸絲”分別以不同速率超喂方式同時(shí)輸入雙向三維渦流空噴變形組合裝置，經(jīng)雙向三維渦流空氣噴射，使進(jìn)入空噴噴嘴紊流室中的絲束被形成的三維渦流空噴紊流氣流吹擊，發(fā)生分離,并形成無(wú)規(guī)則纏繞交絡(luò)混纖而形成相互纏結(jié)的帶絲圈，制得超仿棉滌錦空噴變形混纖絲.本項(xiàng)目研究與現(xiàn)有技術(shù)相比，具有工藝流程短、生產(chǎn)效率高、低成本高功效、節(jié)能減排、清潔生產(chǎn)加工技術(shù)和產(chǎn)品結(jié)構(gòu)多元化、柔性化設(shè)計(jì)等特征技術(shù)，制備獲得的超仿棉滌錦空噴變形混纖絲及產(chǎn)品性能具有與天然棉纖維相似的外觀、蓬松性和良好的回彈性以及吸濕導(dǎo)濕透氣舒適性好等優(yōu)點(diǎn)，同時(shí)還具備技術(shù)含量和附加值高，質(zhì)量好，性價(jià)比優(yōu)勢(shì)明顯的特點(diǎn)產(chǎn)品廣泛應(yīng)用于床上用品等相關(guān)的睡眠保健類、服裝及裝飾用品等中高端市場(chǎng)消費(fèi)領(lǐng)域。目前本項(xiàng)目對(duì)于超仿棉滌錦空噴變形混纖關(guān)鍵技術(shù)及其產(chǎn)品的研究，取得了超仿棉滌錦空噴變形混纖關(guān)鍵技術(shù)及產(chǎn)品研發(fā)的突破，完成了項(xiàng)目研究提出的超仿棉滌錦空噴變形混纖絲產(chǎn)品的前瞻性研究總體目標(biāo)。本項(xiàng)目通過(guò)物理和化學(xué)的改性試驗(yàn)研究,進(jìn)而從根本上改善化纖穿著吸濕導(dǎo)濕透氣舒適性好等服用性能，接近甚至超過(guò)天然棉纖維的服用性,提高紡織品的高性能、功能化、高附加值，解決棉花供應(yīng)不足的問(wèn)題,最終實(shí)現(xiàn)用仿棉滌錦空噴變形混纖絲及其產(chǎn)品替代天然棉纖維及其產(chǎn)品。二、項(xiàng)目究關(guān)鍵技術(shù)難點(diǎn)本項(xiàng)目針對(duì)現(xiàn)有聚酯仿棉產(chǎn)品制備方法和工藝設(shè)備上存在的不足缺陷以及市場(chǎng)需求發(fā)展前,提出了研究制備超仿棉滌錦空噴變形混纖絲關(guān)鍵技術(shù)及產(chǎn)品的研究?jī)?nèi)容、試驗(yàn)方法、工藝技術(shù)路線和可行性方案的總體思路及目標(biāo),研究采用

共混熔融紡絲成型制成不同規(guī)格、不同品種、不同性能的超仿棉滌錦空噴變形原絲“改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸絲”，然后在同一臺(tái)機(jī)器上將上述制成的“改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸６長(zhǎng)絲”分別以不同速率超喂方式同時(shí)輸入雙向三維渦流空噴變形組合裝置，經(jīng)雙向三維渦流空氣噴射,使進(jìn)入空噴噴嘴紊流室中的絲束被形成的三維渦流空噴紊流氣流吹擊,發(fā)生分離，并形成無(wú)規(guī)則纏繞交絡(luò)混纖而形成相互纏結(jié)的帶絲圈，制得超仿棉滌錦空噴變形混纖絲的試驗(yàn)方法及工藝技術(shù)路線，實(shí)現(xiàn)超仿棉滌錦空噴變形混纖關(guān)鍵技術(shù)及產(chǎn)品研發(fā)的突破，賦予超仿棉滌錦空噴變形混纖絲產(chǎn)品具有與天然棉纖維相似的外觀、蓬松性和良好的回彈性以及吸濕導(dǎo)濕透氣性好等優(yōu)點(diǎn)，甚至在某些性能方面超越天然棉纖維的性能及功效?，F(xiàn)將本項(xiàng)目研究總體方案中所述的試驗(yàn)方法、工藝技術(shù)路線和研究開(kāi)發(fā)內(nèi)容以及要重點(diǎn)解決的關(guān)鍵技術(shù)問(wèn)題歸納如下：驗(yàn)方法工藝技路線本項(xiàng)目試驗(yàn)采用共混熔融紡絲、熔體噴絲板微孔中擠出、冷卻成形、拉伸熱定型、上油、卷繞成型制成不同規(guī)格、不同品種、不同性能的符合適用于制備超仿棉滌錦空噴變形混纖絲原絲要求的“改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸絲",然后在同一臺(tái)機(jī)器上將上述制成的“改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸６長(zhǎng)絲”分別以不同速率超喂方式同時(shí)輸入雙向三維渦流空噴變形組合裝置,雙向三維渦流空噴變形、交絡(luò)混纖、上油和卷繞成型制成超仿棉滌錦空噴變形混纖絲及產(chǎn)品的試驗(yàn)方法及工藝技術(shù)路線，使制成的超仿棉滌錦空噴變形混纖絲產(chǎn)品具有與天然棉纖維相似的外觀、蓬松性和良好的回彈性以及吸濕導(dǎo)濕透氣性好等優(yōu)點(diǎn)，甚至在某些性能方面超越天然棉纖維的性能及功能。要研究發(fā)內(nèi)容本研究采用共混熔融紡絲成形制成不同規(guī)格、不同品種、不同性能的“改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸長(zhǎng)絲”，然后將改性滌綸長(zhǎng)絲絲束和錦綸6絲絲束分別以不同超喂速率同時(shí)輸入雙向三維渦流空噴變形組合裝置，經(jīng)雙向三維渦流空氣噴射、分離、相互交纏交絡(luò)混纖制成超仿棉滌錦空噴變形混纖絲的試驗(yàn)方法、加工工序、工藝技術(shù)路線和研究試驗(yàn)實(shí)施過(guò)程中主要研究?jī)?nèi)容以及所需解決的關(guān)鍵技術(shù)及難點(diǎn)有如下幾個(gè)方面：①。研究采用熔融紡絲成形制成符合適用于滌錦空噴變形混纖原絲要求的不同規(guī)格、不同品種、不同性能的改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸６長(zhǎng)絲的制備方法及工藝技

術(shù).②．研究在同一臺(tái)機(jī)器上將改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸６長(zhǎng)絲進(jìn)行滌錦空噴變形混纖工序和雙向三維渦流空噴變形組合裝置以及不同速率超喂導(dǎo)絲絲路的柔性化改造技術(shù).③.研究將改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸６長(zhǎng)絲放在同一臺(tái)機(jī)器上進(jìn)行雙向三維渦流空噴變形混纖制成超仿棉滌錦空噴變形混纖絲工藝流程、加工工序及工藝等關(guān)鍵技術(shù).④．研究雙向三維渦流空噴變形混纖工藝技術(shù)與超仿棉滌錦空噴變形混纖絲產(chǎn)品的形態(tài)結(jié)構(gòu)和性能之間的構(gòu)效關(guān)系。）要重點(diǎn)解的關(guān)鍵術(shù)：①。研究在同一臺(tái)機(jī)器上進(jìn)行滌錦空噴變形混纖加工工序、不同速率超喂導(dǎo)絲絲路設(shè)置、雙向三維渦流空噴變形裝置等特性的柔性化技術(shù)改造。②．研究改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸６長(zhǎng)絲的不同超喂速率、空噴噴嘴環(huán)形縫隙間距、噴嘴空噴壓力、空噴變形速度等參數(shù)的生產(chǎn)工藝及關(guān)鍵技術(shù)③．研究雙向三維渦流空噴變形混纖生產(chǎn)工藝及及設(shè)備對(duì)該超仿棉滌錦空噴變形混纖絲的絲圈形態(tài)、吸濕性能、放濕或?qū)裥阅芤约皬?qiáng)伸度性能的影響。因此,基于上述本研究提出的采用熔融紡絲成形制成適用于滌錦空噴變形混纖原絲的不同規(guī)格、不同品種、不同性能的改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸長(zhǎng)絲，然后將改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸長(zhǎng)絲同一臺(tái)機(jī)器上分別以不同速率超喂方式同時(shí)輸入雙向三維渦流空噴變形組合裝置進(jìn)行雙向三維渦流空噴變形混纖、上油和卷繞成型制成超仿棉滌錦空噴變形混纖絲的試驗(yàn)方法、加工工序及技術(shù)路線的總體方案，實(shí)現(xiàn)了現(xiàn)有技術(shù)上還不能將不同規(guī)格、不同品種、不同性能的改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸絲在同一臺(tái)機(jī)器上進(jìn)行雙向三維渦流空噴變形混纖加工生產(chǎn)制備超仿棉滌錦空噴變形混纖絲加工工藝及關(guān)鍵技術(shù)的突破，賦予產(chǎn)品具有與天然棉纖維相似的外觀、蓬松性和良好的回彈性以及吸濕導(dǎo)濕透氣性好等優(yōu)點(diǎn),甚至在某些性能方面超越天然纖維的性能及功能。本研究工藝技術(shù)及產(chǎn)品與目前國(guó)內(nèi)外現(xiàn)有聚酯仿棉纖維技術(shù)及產(chǎn)品相比，具有工藝流程短、生產(chǎn)效率高、能耗低、成本低、產(chǎn)品質(zhì)量好以及性價(jià)比優(yōu)勢(shì)明顯等優(yōu)點(diǎn),至在某些性能方面超越天然纖維的性能，符合國(guó)家化纖發(fā)展現(xiàn)狀和長(zhǎng)遠(yuǎn)發(fā)展前景現(xiàn)代產(chǎn)業(yè)體系的相關(guān)政策要求和可持續(xù)發(fā)展方.前對(duì)于采用雙向三維渦流空噴變形混纖研發(fā)生產(chǎn)超仿棉滌錦空噴

變形混纖絲關(guān)鍵技術(shù)及其產(chǎn)品制備方法的研究，未見(jiàn)相關(guān)的介紹和資料報(bào)道，項(xiàng)目屬國(guó)內(nèi)首創(chuàng)，本項(xiàng)目產(chǎn)品具有明顯增效降本、投資經(jīng)濟(jì)性好和可持續(xù)發(fā)展前景.三、項(xiàng)目究實(shí)施及完情況3超仿棉滌空噴變形混原絲制工藝技術(shù)基于本項(xiàng)目研究提出的上述試驗(yàn)總體方案，試驗(yàn)采用熔融紡絲成形制成符合和適用于生產(chǎn)超仿棉滌錦空噴變形混纖絲所需原絲不同規(guī)格、不同品種、不同性能要求的改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸長(zhǎng)絲，然后將改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸６長(zhǎng)絲在同一臺(tái)機(jī)器上分別以不同速率超喂方式同時(shí)輸入雙向三維渦流空噴變形組合裝置進(jìn)行雙向三維渦流空噴變形混纖、上油和卷繞成型制成超仿棉滌錦空噴變形混纖絲。其中超仿棉滌錦空噴變形混纖絲所需原絲的試驗(yàn)方法、工藝技術(shù)以及要重點(diǎn)解決的關(guān)鍵技術(shù)問(wèn)題歸納如下：3.1改性滌綸絲制備藝技術(shù)3。1。1。１

改性滌綸長(zhǎng)絲試驗(yàn)方法及工藝技術(shù)路線本研究試驗(yàn)采用在聚酯干切片中添加一定質(zhì)量分?jǐn)?shù)配比的干切片輸入螺桿擠出機(jī)進(jìn)行混合、熔融、擠壓輸送至紡絲箱體,經(jīng)量泵、紡絲組件，從噴絲板微孔中擠出，冷卻固化、拉伸熱定型、卷繞成型,制成符合適用于滌錦空噴變形混纖原絲性能要求的改性滌綸長(zhǎng)絲的加工方法和工藝技術(shù)路線。3．1．1．2試驗(yàn)原料及試驗(yàn)設(shè)備3．1.１．２．1主要原料及性能（１)片，特性粘度[η］:5Ｌ，熔點(diǎn)≥2５8±2℃，凝聚粒子（≥10μm)＜0.６個(gè),干切片含水率≤3０。（2)切片：特性黏度：１。，熔點(diǎn)８±2，凝聚粒子(≥１0μm）〈0．6個(gè),干切片含水率≤3０。３.1。1.２.2試驗(yàn)設(shè)備試驗(yàn)設(shè)備主要包括螺桿擠出機(jī)、靜態(tài)混合器、紡絲箱體、計(jì)量泵、紡絲組件、噴絲板、側(cè)吹風(fēng)冷卻裝置、噴嘴上油裝置以及紡絲甬道、拉伸熱定型裝置和卷繞裝置等。3.1.1．3

改性滌綸長(zhǎng)絲試制工藝本研究試驗(yàn)采用在聚酯干切片中添加一定質(zhì)量分?jǐn)?shù)配比的干切片輸入螺桿擠出機(jī)進(jìn)行混合、熔融、擠壓輸送至紡絲箱體，經(jīng)計(jì)量泵、紡絲組件，從噴絲板微

孔中擠出，冷卻固化、拉伸熱定型、卷繞成型的試驗(yàn)方法和工藝技術(shù)，制成符合適用于滌錦空噴變形混纖原絲性能要求的改性滌綸長(zhǎng)絲的試驗(yàn)工藝如表1-1所示，其性能指標(biāo)如表－２所.表１－1改性滌綸長(zhǎng)絲試制工藝項(xiàng)目纖度規(guī)格紡絲溫度組件組成始?jí)簜?cè)吹風(fēng)壓力側(cè)吹風(fēng)速度側(cè)吹風(fēng)溫度側(cè)吹風(fēng)濕度油劑濃度預(yù)網(wǎng)絡(luò)壓力第一拉伸輥速度第一拉伸輥溫度第二拉伸輥速度第二拉伸輥溫度卷繞速度

單位℃目℃%％℃℃

參數(shù)８3/7２282±２40～60/200~2１５0～１705０00．5０22±275±510～130。５0～1．00１500~1７0０８5～1００4２４0~４550１20~１35４２0０～4500表１－２項(xiàng)目產(chǎn)品規(guī)格線密度斷裂強(qiáng)度斷裂伸長(zhǎng)率

改性滌綸長(zhǎng)絲性能指標(biāo)設(shè)定值單位%

參數(shù)８3/７2≥３.80３0±5

3．１。1.4

改性滌綸長(zhǎng)絲制備關(guān)鍵技術(shù)采用熔融紡絲成形制成不同規(guī)格、不同品種、不同性能的改性滌綸長(zhǎng)絲作為制備超仿棉滌錦空噴變形混纖絲的原絲，其必須滿足符合和適用于生產(chǎn)超仿棉滌錦空噴變形混纖絲所需品種、規(guī)格、性能的要求。因此,在制備改性滌綸長(zhǎng)絲的試制中，需要解決的主要工藝及關(guān)鍵技術(shù)難點(diǎn)及其措施有如下幾個(gè)方面：3.1．1。4。１

紡絲組件結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)定由于制備改性滌綸長(zhǎng)絲試驗(yàn)所用切片與切片原料的特性黏度和熔點(diǎn)等特性差異較大以致二者熔體在紡絲成形流動(dòng)時(shí)產(chǎn)生不同的剪切速率及流變行為.此，在研究采用在聚酯干切片中添加一定質(zhì)量分?jǐn)?shù)配比的干切片進(jìn)行熔融改性紡絲工藝中，在設(shè)定紡絲組件結(jié)構(gòu)參數(shù)時(shí),必須兼顧組份與組份熔體流動(dòng)時(shí)形成不同的剪切速率及流變行為，由此可見(jiàn),紡絲組件過(guò)濾介質(zhì)及其配比等結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)定范圍或優(yōu)化是否合理，是本項(xiàng)目研究中要解決改性滌綸長(zhǎng)絲紡絲熔體獲得良好的流變性、可紡性和熔體細(xì)流強(qiáng)度以及均勻性的關(guān)鍵技術(shù)之一。試驗(yàn)表明，在制備改性滌綸長(zhǎng)絲過(guò)程中，試驗(yàn)選用具有不同粗細(xì)、不定形多孔構(gòu)造及孔隙率高、過(guò)濾比表面積大的金屬砂配比為目~６0目／200g２1０g紡絲組件壓力控制在１５0～１70的設(shè)定范圍較為合理，可達(dá)到強(qiáng)化改性滌綸熔體流動(dòng)時(shí)的混合混煉的流動(dòng)均勻性及勻化效,證紡絲狀況穩(wěn)定和產(chǎn)品質(zhì).3。體溫度設(shè)定

紡絲熔由于改性滌綸紡絲試驗(yàn)所用原料切片與切片的特性黏度和熔點(diǎn)等特性差異較大,因,在改性滌綸長(zhǎng)絲制備過(guò)程中紡絲熔體溫度設(shè)定,除了考慮所紡產(chǎn)品種類、纖度規(guī)格、紡絲組件結(jié)構(gòu)參數(shù)、噴絲板孔徑及分布排列等因素影響外,還要兼顧組份與組份改性紡絲熔體在噴絲板微孔孔道中流動(dòng)時(shí)的熔體粘度、和流變行為以及可紡,盡量減少熔體的不規(guī)則流動(dòng)，增加改性紡絲熔體擠出過(guò)程中的穩(wěn)態(tài)流動(dòng)及混合勻化效果。因此在紡制規(guī)格為ｆ改性滌綸長(zhǎng)絲的紡絲過(guò)程中，設(shè)定的紡絲熔體溫度不能過(guò)高或過(guò)低，如溫度設(shè)定過(guò)高易導(dǎo)致改性紡絲熔體粘度過(guò)低,易使熔體擠出時(shí)發(fā)生粘板現(xiàn),板周期明顯縮短，嚴(yán)重時(shí)可導(dǎo)致紡絲劣化,影響正常生產(chǎn)和成品質(zhì);紡絲溫度設(shè)定也不能太低，否則易使熔體粘度過(guò)高而導(dǎo)致熔體流動(dòng)性變差，紡絲熔體擠出時(shí)易產(chǎn)生注頭絲,使可紡性變,從而影響改性滌綸長(zhǎng)絲的后加工性能。試驗(yàn)認(rèn)為:在紡制規(guī)格為8372f改性滌綸長(zhǎng)

絲時(shí),當(dāng)設(shè)定的紡絲組件壓力為15０、過(guò)濾金屬砂配配比為40目~６０目/200ｇ~２10g時(shí)，其改性紡絲熔體溫度控制在２℃較好，可使改性紡絲熔體獲得具有較好的的流變性、可紡性和熔體細(xì)流強(qiáng)度及其均勻性，有利于紡絲成形。3．１.1．４．３冷卻成形工藝在改性紡絲熔體的冷卻成形過(guò)程中，由于改性紡絲熔體中含有組份與組份的存在，導(dǎo)致改性紡絲熔體本身存在一定的差異性及不均勻等因素，以致從噴絲板微孔擠出改性紡絲熔體的拉伸粘度和取向結(jié)晶化程度也存在一定差異及不均勻，從而影響冷卻成形過(guò)程中絲條的易散熱程度、冷卻速率、固化點(diǎn)位置、拉伸卷繞張力以及結(jié)構(gòu)性能的不均勻及不穩(wěn)定，特別是在噴絲板下０形變區(qū)內(nèi)，這種差異的影響就更加明顯。因,冷卻成形過(guò)程,改性紡絲熔體細(xì)流在紡絲線上的拉伸流變行為和冷卻工藝條件的設(shè)定和控制要求比普通聚酯紡絲熔體對(duì)冷卻條件設(shè)定和控制要求更為嚴(yán)格，要求側(cè)吹風(fēng)速度不能過(guò)大或過(guò)小或不穩(wěn)定，冷卻吹風(fēng)氣流保持呈層流狀態(tài)，盡量減弱室外氣流的干擾,避免造成側(cè)吹風(fēng)冷卻風(fēng)速流層紊亂和絲條的擾動(dòng),保冷卻吹風(fēng)氣流對(duì)改性紡絲熔體的冷卻均勻效果及穩(wěn)定性的控,改性紡絲熔體細(xì)流內(nèi)外層絲條冷卻更加均勻。因此，在紡制規(guī)格為8３7２ｆ改性滌綸長(zhǎng)絲的冷卻工藝條件設(shè)定的試驗(yàn)時(shí),采用適當(dāng)降低側(cè)吹風(fēng)冷卻速率，減緩延長(zhǎng)冷卻長(zhǎng)度和固化點(diǎn)位置,減小紡絲線上拉伸流動(dòng)形變區(qū)內(nèi)紡絲張力的措,效控制在拉伸形變區(qū)內(nèi)改性滌綸熔體拉伸粘度、拉伸應(yīng)變速率和取向結(jié)晶化程度提高側(cè)吹風(fēng)冷卻氣流的均勻一致性和分布穩(wěn)定性以及冷卻效果。試驗(yàn)認(rèn)為，當(dāng)紡制規(guī)格為８２ｆ改性滌綸長(zhǎng)絲的紡絲速度設(shè)定為和紡絲溫度為２82±2℃時(shí)，其設(shè)定的冷卻吹風(fēng)速度控制在．50m，吹風(fēng)溫度選擇在22±２℃之間，吹風(fēng)濕度控制在7５±5％比較合理，可獲得均勻、穩(wěn)定的側(cè)吹風(fēng)冷卻氣流分布和冷卻效果以及良好的改性滌綸長(zhǎng)絲的性能，表1所示給出了規(guī)格為8372f改性滌綸長(zhǎng)絲的冷卻成形工藝參數(shù)。表1-3改性滌綸長(zhǎng)絲冷卻成形工藝項(xiàng)目纖度規(guī)格紡絲溫度

單位℃

參數(shù)8３/722８2±2側(cè)吹風(fēng)

側(cè)吹風(fēng)壓力

55０

側(cè)吹風(fēng)風(fēng)溫側(cè)吹風(fēng)濕度側(cè)吹風(fēng)速度卷繞速度3.1．1.４。4拉伸熱定型工藝

℃％

２2±275±50.50４350在經(jīng)冷卻固化成形后的改性滌綸長(zhǎng)絲絲束的拉伸熱定型中，由于改性滌綸長(zhǎng)絲冷卻絲束中含有組份和組份存在，破壞了纖維原有結(jié)構(gòu)的規(guī)整性,使分子間的堆砌密度下降以及分子間的作用力減弱，在改性滌綸長(zhǎng)絲冷卻絲束內(nèi)部形成許多弱點(diǎn)和應(yīng)力分布的不均勻性,以使改性滌綸長(zhǎng)絲冷卻絲束拉伸性能要比普通滌綸長(zhǎng)絲冷卻絲束拉伸性能差。因此,在紡制改性滌綸長(zhǎng)絲絲束的拉伸熱定型過(guò)程中，拉伸速度、拉伸溫度是影響改性滌綸長(zhǎng)絲絲束結(jié)構(gòu)性能的主要因素，尤其是拉伸速度的提高，易導(dǎo)致其在紡絲線上拉伸過(guò)程中分子取向結(jié)晶化程度的相應(yīng)增加，使改性滌綸長(zhǎng)絲絲束產(chǎn)生較高的屈服應(yīng)力和較低的延伸度，影響改性滌綸長(zhǎng)絲絲束的后加工性能。研究表明，在設(shè)定紡制規(guī)格為改性滌綸長(zhǎng)絲的拉伸熱定型工藝參數(shù)時(shí)，第一拉伸輥速度不能過(guò)高而導(dǎo)致拉伸倍數(shù)太小和拉伸張力低，使絲條在拉伸輥表面跳動(dòng)及其拉伸穩(wěn)定性變差,最終使產(chǎn)品的條干均勻性和染色性能變差，但也不能過(guò)低,則易造成拉伸倍數(shù)過(guò),導(dǎo)致拉伸張力過(guò)高，造成產(chǎn)品出現(xiàn)毛絲或斷頭。其次，第一拉伸輥溫度也不能過(guò)高,導(dǎo)致拉伸形變速率較大，造成絲束抖動(dòng)增大，拉伸點(diǎn)不穩(wěn)定，拉伸均勻性變差，嚴(yán)重時(shí)易引起拉伸點(diǎn)上移而產(chǎn)生纏輥現(xiàn),尤其是過(guò)高或過(guò)低的第二拉伸輥速度及其溫度，易導(dǎo)致改性滌綸長(zhǎng)絲絲條拉伸形變阻力的過(guò)大或過(guò)小，造成改性滌綸長(zhǎng)絲性能的波動(dòng)以及不穩(wěn)定,對(duì)錦綸滌綸空噴變形混纖效果的影響更為明顯。試驗(yàn)認(rèn)為，在設(shè)定紡制規(guī)格為8372f改性滌綸長(zhǎng)絲的拉伸熱定型工藝參數(shù)時(shí)，當(dāng)卷繞速度選擇在4２０～4５０0m設(shè)定范圍內(nèi)時(shí),其第一拉伸輥速度一般選擇在０0ｍ~1700m間，其溫度控制在℃~95℃之;二拉伸輥速度選擇在4２40m~4５５0m其溫度控制在１℃～12５℃之間比較宜，其改性滌綸長(zhǎng)絲拉伸熱定型工藝如表1-4所示。表1-４改性滌綸長(zhǎng)絲拉伸熱定型工藝

項(xiàng)目纖度規(guī)格線密度主網(wǎng)絡(luò)壓力第一拉伸輥速度第一拉伸輥溫度

單位℃

參數(shù)８3/72８３±３3．0~4．0150０～1７０085～9５卷繞

第二拉伸輥速度

4２40～４55０第二拉伸輥溫度卷繞速度３．１.1．4。5改性滌綸長(zhǎng)絲卷繞速度

℃

1１5～1２5～4500研究表,在相同纖維規(guī)格一定噴絲頭拉伸比條件下，卷繞速度和噴絲頭拉伸比成正比關(guān)系，卷繞速度越高，噴絲頭的拉伸倍數(shù)越大,在紡絲線上拉伸流動(dòng)的應(yīng)力和拉伸流動(dòng)過(guò)程中分子取向結(jié)晶化也就相應(yīng)增加。因此，在試制規(guī)格為８改性滌綸長(zhǎng)絲卷繞成型,于在改性滌綸長(zhǎng)絲絲束中含組份和組,破壞了纖維原有結(jié)構(gòu)的規(guī)整性和分子間的堆砌密度以及分子間的作用力，使改性滌綸長(zhǎng)絲絲束內(nèi)部形成許多弱點(diǎn)和應(yīng)力分布的不均勻性,由此導(dǎo)致其改性紡絲熔體的流變性和噴絲頭拉伸性能要比普通聚酯熔體的流變性和噴絲頭拉伸性能差.由此可見(jiàn)，卷繞速度設(shè)定不能過(guò)高，否則易造成其在紡絲線上拉伸過(guò)程中分子取向結(jié)晶化也就相應(yīng)增加，導(dǎo)致改性滌綸長(zhǎng)絲產(chǎn)生較高的屈服應(yīng)力和較低的延伸度，造成卷繞筒子產(chǎn)生凸邊、螺旋邊、蜘網(wǎng)絲，使改性滌綸長(zhǎng)絲性能變差；但選擇的卷繞速度也不能過(guò)低，否則易導(dǎo)致絲條卷繞張力的過(guò)小或波動(dòng)，出現(xiàn)脫圈和塌邊以及成型不良現(xiàn)象,影響改性滌綸長(zhǎng)絲性能及卷繞成型質(zhì)量。表－4示給出了試制規(guī)格為8372f改性滌綸長(zhǎng)絲時(shí)，其卷繞速度設(shè)定應(yīng)控制在4200m～4５０0m范圍內(nèi)較為合理。3。1。1。５改性滌綸長(zhǎng)絲制備工藝及產(chǎn)品性能本研究生產(chǎn)的改性滌綸長(zhǎng)絲是在聚酯干切片中添加一定質(zhì)量分?jǐn)?shù)配比的干切片輸入螺桿擠出機(jī)進(jìn)行混合、熔融、擠壓輸送至紡絲箱體，經(jīng)計(jì)量泵、紡絲組件，從噴絲板微孔中擠出，冷卻固化、拉伸熱定型、卷繞成型，制成適用于上述研究提出的生產(chǎn)規(guī)格為18０12超仿棉滌綸錦綸空噴變形混纖原絲品種、規(guī)

格、性能要求的改性滌綸長(zhǎng)絲的試驗(yàn)方法和工藝技術(shù)如表1—5所示給出了采用共混熔融紡絲成形制備規(guī)格為8372ｆ改性滌綸長(zhǎng)絲的生產(chǎn)工藝，表１—６所示給出了規(guī)格為8372f改性滌綸長(zhǎng)絲產(chǎn)品性能參數(shù)值。項(xiàng)目

表1－5改性滌綸長(zhǎng)絲制備工藝單位

參數(shù)纖度規(guī)格紡絲溫度組件組成始?jí)簜?cè)吹風(fēng)壓力側(cè)吹風(fēng)速度側(cè)吹風(fēng)溫度側(cè)吹風(fēng)濕度油劑濃度主網(wǎng)絡(luò)壓力第一拉伸輥速度第一拉伸輥溫度第二拉伸輥速度第二拉伸輥溫度卷繞速度

℃目℃％%℃℃

83/７2２8２±24０~60／１5550０0.5022±2７5±5113.2１5409844０01304350項(xiàng)目產(chǎn)品規(guī)格線密度斷裂強(qiáng)度斷裂伸長(zhǎng)率

表1—６改性滌綸長(zhǎng)絲產(chǎn)品性能單位％

實(shí)測(cè)參數(shù)值83/72834．３０．23.1錦綸長(zhǎng)絲制備工技術(shù)

3.1。２．1

錦綸6長(zhǎng)絲試驗(yàn)方法及工藝技術(shù)路線研究采用將聚酰胺干切片入螺桿擠出機(jī)進(jìn)行混合、熔融、擠壓輸送至紡絲箱體經(jīng)計(jì)量泵、紡絲組件，從噴絲板微孔中擠,吸單裝置、側(cè)吹風(fēng)冷卻固化、拉伸熱定型、卷繞成型，制成符合上述研究提出生產(chǎn)規(guī)格為18０120f超仿棉滌綸錦綸空噴變形混纖原絲品種、規(guī)格、性能要求所需錦綸６長(zhǎng)絲的試驗(yàn)方法和工藝技術(shù).3。1．2.2試驗(yàn)原料及試驗(yàn)設(shè)備3．１．2。2。1主要原料及性能錦綸６干切片相對(duì)粘度：２。，熔點(diǎn)21℃０℃，含水率≤３00,單體及低聚體含量≤２．０％,凝聚粒子≥1０μm）＜0。6個(gè)。3。1。２．2。2

試驗(yàn)設(shè)備試驗(yàn)設(shè)備主要包括螺桿擠出機(jī)、靜態(tài)混合器、紡絲箱體、計(jì)量泵、紡絲組件、噴絲板、吸單裝置、側(cè)吹風(fēng)冷卻裝置、上油裝置、拉伸熱定型裝置和卷繞機(jī)構(gòu)等。3.１.２．3

錦綸6長(zhǎng)絲試制工藝本研究采用錦綸６干切片輸入螺桿擠出機(jī)中進(jìn)行混合、壓縮、熔融、勻化和計(jì)量輸送到紡絲箱體的熔體分配管，經(jīng)計(jì)量泵、紡絲組件，從噴絲板微孔中擠出、吸單裝置、側(cè)吹風(fēng)冷卻固化、上油、拉伸熱定型裝置和卷繞成型,制成符合適用于滌錦空噴變形混纖原絲性能要求的錦綸絲，錦綸６長(zhǎng)絲試制工藝設(shè)定如表—7所示,其性能指標(biāo)要求如表1-8所示。表１—7錦綸６長(zhǎng)絲試制工藝聯(lián)苯爐螺桿擠壓頭組件

項(xiàng)目規(guī)格箱體各區(qū)溫度壓力組件組成

單位℃℃目

參數(shù)8２／4826１±２(2５1，25６,２６1，２63,260，２５8)±215０～17040~6０/2０～３０+6０～８0／5０～60

側(cè)吹風(fēng)上油卷繞

壓力側(cè)吹風(fēng)壓力側(cè)吹風(fēng)風(fēng)溫側(cè)吹風(fēng)濕度側(cè)吹風(fēng)速度含油率第一拉伸輥速度第二拉伸熱輥速度第二拉伸熱輥溫度卷繞速度

℃％%℃

140~１6０５0０~７0０１8～２２７５～950。５0~0。7０1．13700~4400~47１35~1０～４６50項(xiàng)目產(chǎn)品規(guī)格線密度斷裂強(qiáng)度斷裂伸長(zhǎng)率

表1—８錦綸６長(zhǎng)絲性能指標(biāo)設(shè)定值單位％

參數(shù)８2/４8≥445±５3。１.2．4錦綸6長(zhǎng)絲制備關(guān)鍵技術(shù)３。１。2．4。1螺桿擠出機(jī)各區(qū)溫度由于本研究試驗(yàn)選用的錦綸6切片中含有一定量的單體或低聚,如螺桿擠出機(jī)各區(qū)溫度設(shè)定不合理,極易導(dǎo)致錦綸６干切片在螺桿中提前過(guò)早熔化而產(chǎn)生環(huán)流和“環(huán)結(jié)”阻料現(xiàn)象或產(chǎn)生局部過(guò)熱而引起熱分解,使螺桿各區(qū)中的紡絲熔體產(chǎn)生不均勻和不穩(wěn)定的流變行為。因此，在紡制錦綸絲原絲時(shí)，應(yīng)根據(jù)試驗(yàn)選用的錦綸切片的特性、螺桿擠出機(jī)設(shè)備結(jié)構(gòu)特征與相對(duì)應(yīng)的功能選擇螺桿擠出機(jī)各區(qū)溫度設(shè)定的合理范,錦綸6干切片在螺桿擠出機(jī)中能獲得充分熔融、混合勻化和良好的流動(dòng)均勻性、可紡性效果由表１—9中試驗(yàn)設(shè)定各區(qū)溫度參數(shù)可以看出，所選螺桿各區(qū)溫度的設(shè)定采用由低到高而再到低的平弧形溫度分布形式，避免錦綸干切在螺桿中提前過(guò)早熔化而產(chǎn)生環(huán)流和“環(huán)結(jié)”阻料

現(xiàn)象或產(chǎn)生局部過(guò)熱而引起熱分解，強(qiáng)化錦綸切片在螺桿擠出機(jī)中的混合、塑化熔融、壓縮和混流、混煉及勻化的效,改善和提高錦綸6熔體在螺桿擠出機(jī)中的流動(dòng)均勻穩(wěn)定性，確保在整個(gè)螺桿擠出過(guò)程中的恒壓穩(wěn)態(tài)下定量將錦綸6熔體輸送至紡絲系統(tǒng)進(jìn)行紡絲。表1-9所示為試驗(yàn)規(guī)格為8372ｆ錦綸６干切片在螺桿擠出機(jī)各區(qū)溫度的設(shè)定參數(shù)值。表１-9螺桿擠出機(jī)各區(qū)溫度參數(shù)項(xiàng)目單位參數(shù)

一區(qū)℃２51

二區(qū)℃2５６

三區(qū)℃2６1

四區(qū)℃２63

五區(qū)℃２60

六區(qū)℃25８3。1。２.４．２噴絲板結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)置由于從螺桿擠出機(jī)體輸送至紡絲系統(tǒng)的錦綸6熔體中含有一定量的單體或低聚體,使其熔體粘度本身存在一定的不均勻性，由此導(dǎo)致錦綸６熔體在噴絲板微孔孔道中流動(dòng)時(shí)產(chǎn)生不均勻及不穩(wěn)定流動(dòng)的流變行為，直接影響到錦綸６紡絲熔體在噴絲板微孔孔道中流動(dòng)時(shí)的剪切速率、擠出漲大比、噴絲頭拉伸比,造成錦綸６熔體在噴絲板微孔擠出中出現(xiàn)不均勻及不穩(wěn)定流動(dòng)而產(chǎn)生毛絲、飄絲和斷頭.理論研究表明,使錦綸6熔體在噴絲板微孔孔道中流動(dòng)時(shí)的流動(dòng)均勻穩(wěn)定性得到改善和提,可通過(guò)對(duì)噴絲板結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)或調(diào)整，即在于優(yōu)化設(shè)計(jì)包括噴絲板微孔結(jié)構(gòu)尺寸及其分布排列等噴絲板結(jié)構(gòu)參數(shù)的合理性設(shè)置，避免錦綸6熔體在噴絲板微孔孔道中流動(dòng)和擠出過(guò)程中出現(xiàn)不均勻及不穩(wěn)定流動(dòng)而產(chǎn)生毛絲、飄絲和斷頭的現(xiàn).試驗(yàn)表明,在紡制規(guī)格為2４8f的錦綸６熔體在噴絲板微孔流動(dòng)和擠出過(guò)程,噴絲板結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)計(jì)值應(yīng)選擇在噴絲板微孔孔徑為0。2１ｍm~0。24、長(zhǎng)徑比為１:3。０～1:4.０之間較為合理，可達(dá)到改善錦綸絲熔體在擠出噴絲孔口時(shí)出現(xiàn)極為明顯的擠出脹大現(xiàn)象及發(fā)生熔體漫流噴絲板板面的不穩(wěn)定現(xiàn)象，提高錦綸６紡絲熔體的流變行為、可紡性和后加工性能.試驗(yàn)認(rèn)為，噴絲板微孔孔徑不能太大,否則易造成噴絲頭拉伸比過(guò)大而導(dǎo)致紡絲線上形變區(qū)內(nèi)的拉伸形變阻力增大和紡絲拉伸張力過(guò)高，使后拉伸變形性能劣化，同時(shí)噴絲板微孔孔徑不能太小，否則，易導(dǎo)致熔體擠出過(guò)程中出現(xiàn)不均勻及不穩(wěn)定現(xiàn)象，噴絲頭拉伸比過(guò)小和拉伸張力,嚴(yán)重時(shí)出現(xiàn)毛絲或斷,能正常生產(chǎn)。因此，在紡制規(guī)格為８f綸６長(zhǎng)絲的試驗(yàn)中,通過(guò)對(duì)噴絲板結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化設(shè)

計(jì)或調(diào)整，表1－10所示給出了紡制規(guī)格為錦綸6長(zhǎng)絲時(shí)的噴絲板微孔孔徑和長(zhǎng)徑比參數(shù)的試驗(yàn)設(shè)定值。項(xiàng)目纖度規(guī)格

表１－10

紡絲組件及噴絲板結(jié)構(gòu)參數(shù)單位參數(shù)82/48紡絲熔體溫度

℃

258±2紡絲組件噴絲板

壓力金屬過(guò)濾網(wǎng)過(guò)濾金屬砂配比微孔直徑微孔長(zhǎng)徑比卷繞速度

μm目—

1５0≤2540～6０/２0～30+6０~8０/50～600。２５~0.3０2。５～3.54５50試驗(yàn)認(rèn)為，在紡制規(guī)格為８４8f綸長(zhǎng)絲的試驗(yàn)中,錦綸６熔體的紡絲組件采用過(guò)濾金屬砂配比為4０目／25g和６0/５5g、金屬過(guò)濾網(wǎng)為20μm的組合設(shè)置紡絲組件壓力分別控制在13范圍內(nèi)時(shí),終確定紡絲噴絲板微孔孔徑為0.26和微孔長(zhǎng)徑比為３。0的優(yōu)化設(shè)置，這樣可減小熔體紡絲擠出中的擠出脹大現(xiàn)象，避免熔體出噴絲孔口時(shí)所產(chǎn)生的不穩(wěn)定及不均勻流動(dòng),提高錦綸6紡絲熔體在擠出噴絲孔出口的穩(wěn)態(tài)紡絲效果及可紡性。3.１.2。4。3

紡絲溫度在錦綸６長(zhǎng)絲的紡絲成形過(guò)程中其紡絲溫度設(shè)定是否合理直接影響到錦綸6紡絲熔體在噴絲板孔道內(nèi)流動(dòng)時(shí)的切變速率、流變行為、可紡性和纖維的結(jié)構(gòu)性能,特別是對(duì)熔體在噴絲板孔道中的剪切速率和熔體出噴絲孔后的擠出漲大比以及不規(guī)則流動(dòng)影響很大，其原因是由于錦綸6熔體中含有一定量的單體或低聚體，由此導(dǎo)致錦綸紡絲熔在噴絲板微孔孔道中流動(dòng)和擠出過(guò)程中出現(xiàn)不均勻及不穩(wěn)定波動(dòng)而產(chǎn)生毛絲、飄絲和斷頭。在紡制規(guī)格為824８f錦綸６長(zhǎng)絲時(shí),紡絲溫度主要與錦綸干切片能如相對(duì)粘度、熔點(diǎn)、單體及低聚體含量、紡絲組件和噴絲板結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)置、紡絲速度參數(shù)等因素有關(guān)，試驗(yàn)認(rèn)為,當(dāng)紡絲熔體擠出溫度設(shè)定超過(guò)6０℃時(shí),易造成熔體粘度明顯下降，使熔體擠出時(shí)發(fā)生粘板現(xiàn)

象,清板周期明顯縮短，嚴(yán)重時(shí)可導(dǎo)致紡絲劣化；而當(dāng)紡絲熔體溫度設(shè)定低于256時(shí)，易造成熔體粘度過(guò)高而導(dǎo)致熔體流動(dòng)性變,紡絲熔體擠出時(shí)易產(chǎn)生注頭絲，使可紡性變,從而影響正常生產(chǎn)和成品絲質(zhì)量及后加工性能。由此可知,在紡制規(guī)格為２48f錦綸絲時(shí)，紡絲溫度的設(shè)定不宜過(guò)高或過(guò)低,當(dāng)紡絲其他主要工藝參數(shù)如紡絲組件過(guò)濾金屬砂配比為目/25g和60目/、金屬過(guò)濾網(wǎng)為20組件壓力分別控制在3~1、噴絲板微孔孔徑為0和微孔長(zhǎng)徑比為３．0、紡絲速度為455０m時(shí),紡絲溫度應(yīng)控制在25８±2℃較為合理,使紡絲時(shí)的錦綸體在噴絲板孔道內(nèi)流動(dòng)時(shí)流動(dòng)的均勻穩(wěn)定性和流變性及可紡性得到改,減少熔體出噴絲口的不規(guī)則流動(dòng)表所示為試驗(yàn)規(guī)格為８248ｆ錦綸６長(zhǎng)絲時(shí)紡絲溫度參數(shù)的設(shè)定值。表1—1１

錦綸6長(zhǎng)絲紡絲成形工藝組件噴絲板

項(xiàng)目纖度規(guī)格紡絲溫度壓力介質(zhì)配比微孔直徑微孔長(zhǎng)徑比卷繞速度

單位℃目-

參數(shù)８2/48258±21504０／25+6０／５50。2６3.045503。1.２．４。4冷卻成形工藝由于錦綸6絲束中含有一定量的單體或低聚體，在其冷卻成形過(guò)程中具有較高的吸濕性和較強(qiáng)的取向結(jié)晶化程度傾向要,而影響錦綸6紡絲線上熔體拉伸流動(dòng)粘度、拉伸應(yīng)變速率、絲束冷卻效果及絲條粗細(xì)的均勻性,尤其是在噴絲板下變區(qū)內(nèi)的這種程度的影響更加明顯。因此，在錦綸6絲熔體的冷卻成形試驗(yàn)中,通過(guò)提高和控制在噴絲頭下拉伸形變區(qū)內(nèi)冷卻介質(zhì)的含濕量,來(lái)確保錦綸6紡絲熔體冷卻固點(diǎn)位置的穩(wěn)定提高錦綸6絲條粗細(xì)均勻性。在試驗(yàn)實(shí)施過(guò)程中，采用單獨(dú)設(shè)置的冷卻加濕控制系統(tǒng),將冷卻介質(zhì)濕度提高到90以上,達(dá)到迅速提高冷卻給熱系數(shù)和熱傳導(dǎo)效果，提高冷卻吹風(fēng)氣流的均勻一致

性和分布穩(wěn)定性以及冷卻效果使絲束充分冷卻吸濕。另外，盡量使冷卻吹風(fēng)空氣的流動(dòng)保持呈層流狀態(tài),強(qiáng)化絲條周圍空氣風(fēng)速流層的對(duì)流，減弱室外氣流的干擾，使熔體細(xì)流內(nèi)外層絲條冷卻更加均勻,避冷卻成形過(guò)程中絲條的擾動(dòng)或不穩(wěn)定的現(xiàn)象.表１－12所示給出了規(guī)格為為錦綸6長(zhǎng)絲紡絲速度為４５50ｍ時(shí)冷卻成形工藝參數(shù)的試驗(yàn)設(shè)定值.表1—12錦綸6長(zhǎng)絲冷卻成形工藝項(xiàng)目纖度規(guī)格紡絲熔體溫度側(cè)吹風(fēng)壓力

單位℃

參數(shù)８2/4８258±2550側(cè)吹風(fēng)

側(cè)吹風(fēng)風(fēng)溫側(cè)吹風(fēng)濕度側(cè)吹風(fēng)速度卷繞速度

℃％

１９±29０±５０．5５４5503。1.2．4．５錦綸６長(zhǎng)絲卷繞成型工藝在錦綸6絲束絲的卷繞成型過(guò)程中，其卷裝成型質(zhì)量及性能主要取決于設(shè)置的拉伸速度、卷繞速度、卷繞超喂率、卷繞張力和張力波動(dòng)及不穩(wěn)定等因素的影響。試驗(yàn)表,于錦綸6的玻璃化溫度和模量較低，拉伸時(shí)所需的拉伸應(yīng)力相對(duì)較小，試驗(yàn)采用第一拉伸輥不加熱的形式進(jìn)行冷拉伸，第二拉伸輥采用拉伸加熱定型及卷繞速度的工藝技術(shù)，避免錦綸6長(zhǎng)絲卷繞張力的波動(dòng)及不穩(wěn)定。另外,錦綸維大分子內(nèi)存在一定含量的單體分子及其低聚體分子,使其纖維內(nèi)部形成許多弱點(diǎn)，相對(duì)增加了拉伸、卷繞成型中應(yīng)力分布的不均勻性導(dǎo)致錦綸6長(zhǎng)絲卷繞張力的波動(dòng)及不穩(wěn)定現(xiàn)象明顯增加,從影響錦綸6絲條干均勻性和卷裝成型質(zhì)量及后加工性.此卷繞速度的設(shè)定不能過(guò)高或過(guò)低，否則易導(dǎo)致絲條卷繞張力過(guò)大或過(guò)小和張力波動(dòng)及不穩(wěn)定，使卷繞筒子成型產(chǎn)生凸邊、螺旋邊、蜘網(wǎng)絲和表面凹凸，后加工退繞變差及性能劣化.試驗(yàn)認(rèn)為，在紡制規(guī)格為８248ｆ錦綸6長(zhǎng)絲時(shí)，卷繞速度為4ｍ的設(shè)定值時(shí)，第一拉伸輥速度選擇在３８50m,二拉伸輥速度選擇在4580ｍ和第二拉伸輥溫度控制在4℃較為合理，可獲得較好的錦綸6長(zhǎng)絲性能及卷裝成型質(zhì)量，表１—13所示給出了符

合適用于生產(chǎn)規(guī)格為1８0ｆ超仿棉滌綸錦綸空噴變形混纖原絲試制規(guī)格為8248f錦綸6長(zhǎng)絲時(shí)的卷繞成型工藝。表1-1３項(xiàng)目纖度規(guī)格主網(wǎng)絡(luò)壓力

錦綸6長(zhǎng)絲拉伸卷繞成型工藝單位

參數(shù)82／4８3.0卷繞

第一拉伸輥速度第二拉伸熱輥速度第二拉伸熱輥溫度卷繞速度

℃

3４５8０1404５５03.1。2．5錦綸6長(zhǎng)絲制備工藝及產(chǎn)品性能本研究制備的錦綸６長(zhǎng)絲是采用將聚酰胺６干切片輸入螺桿擠出機(jī)進(jìn)行混合、熔融、擠壓輸送至紡絲箱體，經(jīng)計(jì)量泵、紡絲組件，從噴絲板微孔中擠出，經(jīng)吸單裝置、側(cè)吹風(fēng)冷卻固化、拉伸熱定型、卷繞成型，制成符合適用于生產(chǎn)規(guī)格為1801２0f超仿棉滌綸錦綸空噴變形混纖原絲品種、規(guī)格、性能要求的錦綸6長(zhǎng)絲原絲的試驗(yàn)方法和工藝技術(shù),其生產(chǎn)規(guī)格為２48ｆ錦綸長(zhǎng)絲制備工藝和產(chǎn)品性能指標(biāo)如表1－１4和表所示。表１-14錦綸6長(zhǎng)絲制備工藝聯(lián)苯爐螺桿擠壓頭組件側(cè)吹風(fēng)

項(xiàng)目規(guī)格箱體各區(qū)溫度壓力組件組成壓力側(cè)吹風(fēng)壓力側(cè)吹風(fēng)風(fēng)溫

單位℃℃目℃

參數(shù)8２/4826１(2５1，2５6，26１,263，260，2５8)±２1５540/25+60/5514０5５０19±2

噴嘴上油卷繞

側(cè)吹風(fēng)濕度側(cè)吹風(fēng)速度調(diào)配濃度含油率第一拉伸輥速度第二拉伸熱輥速度第二拉伸熱輥溫度卷繞速度

％%％℃

9０±５０。５５10%1.1０1404５5０表1—1５錦綸6長(zhǎng)絲產(chǎn)品性能3

項(xiàng)目單位產(chǎn)品規(guī)格線密度斷裂強(qiáng)度斷裂伸長(zhǎng)率%超仿棉錦空噴變形纖工藝術(shù)

設(shè)定參數(shù)8≥4.0045±５

實(shí)測(cè)參數(shù)值82／４８824。３7。１本研究針對(duì)現(xiàn)有聚酯仿棉產(chǎn)品制備方法和工藝設(shè)備上存在的不足缺陷以及市場(chǎng)需求發(fā)展前,提出了研究采用共混熔融紡絲成形制成不同規(guī)格、不同品種、不同性能的超仿棉滌錦空噴變形原絲“改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸絲”，然后在同一臺(tái)機(jī)器上將上述制成的“改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸６長(zhǎng)絲”分別以不同速率超喂方式同時(shí)輸入雙向三維渦流空噴變形組合裝置進(jìn)行雙向三維渦流空噴變形、交絡(luò)混纖、上油和卷繞成型制成超仿棉滌錦空噴變形混纖絲關(guān)鍵技術(shù)及產(chǎn)品的研究?jī)?nèi)容、試驗(yàn)方法、工藝技術(shù)路線的總體目標(biāo),實(shí)現(xiàn)超仿棉滌錦空噴變形混纖關(guān)鍵技術(shù)及產(chǎn)品研發(fā)的突破，賦予超仿棉滌錦空噴變形混纖絲產(chǎn)品具有與天然棉纖維相似的外觀、蓬松性和良好的回彈性以及吸濕導(dǎo)濕透氣性好等優(yōu)點(diǎn)，甚至在某些性能方面超越天然纖維的性能及功效，并為形成批量規(guī)?；a(chǎn)超仿棉滌錦空噴變形混纖絲產(chǎn)品提供切實(shí)可行的制備方法和工藝技術(shù)及前瞻性研究成果。3

滌錦空變形混纖試方法及藝技術(shù)路線

本研究試驗(yàn)方法及工藝技術(shù)路線主要針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)上還不能解決將改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸6長(zhǎng)絲放在同一臺(tái)機(jī)器上進(jìn)行空噴變形混纖制得滌錦空噴變形混纖絲工藝技術(shù)中亟需解決的瓶頸難題及關(guān)鍵技術(shù)，通過(guò)研究采用將不同材質(zhì)相匹配的改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸6長(zhǎng)絲作為所設(shè)置制成的超仿棉滌錦空噴變形混纖絲中的芯絲和非芯絲，其中改性滌綸長(zhǎng)絲束絲為芯絲其超喂率較低,起骨架作用而承受張力,而錦綸6長(zhǎng)絲束絲以高超喂率喂入，在超高速空噴氣流的作用下進(jìn)行滌錦空噴變形混纖加工，在成品絲表面形成絲圈，成為膨松狀態(tài)的外層，形成提供一種適用于在同一臺(tái)機(jī)器上將上述制成的原絲絲束“改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸長(zhǎng)絲”分別以不同超喂速率同時(shí)輸入雙向三維渦流空噴變形組合裝置進(jìn)行三維渦流空噴紊流氣流空噴變形、交絡(luò)混纖、上油和卷繞成型生產(chǎn)超仿棉滌錦空噴變形混纖絲的制備方法及工藝技術(shù)路線，其超仿棉滌錦空噴變形混纖絲的制備方法及工藝流程設(shè)置如圖2—1所示。圖2—1

滌錦空噴變形混纖工藝流程設(shè)置示意圖滌錦空噴變形纖工序及設(shè)本研究試驗(yàn)工序及設(shè)備設(shè)置技術(shù)方案主要針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)上還不能解決將改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸6長(zhǎng)絲放在同一臺(tái)機(jī)器上進(jìn)行滌錦空噴變形混纖制成超仿棉滌錦空噴變形混纖絲工序及設(shè)備設(shè)置中亟需解決的瓶頸難題及關(guān)鍵技術(shù)通過(guò)采用在同一臺(tái)機(jī)器上將“改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸6長(zhǎng)絲”分別以不同超喂速率同時(shí)輸入雙向三維渦流空噴變形組合裝置,在空噴渦流噴嘴腔內(nèi)形成的三維渦流空噴紊流空氣氣流下進(jìn)行空氣噴射，使進(jìn)入空噴噴嘴紊流室中的絲束被空噴紊流氣流吹擊，發(fā)生分離，并在噴嘴紊流腔內(nèi)的空噴紊流中激烈地移動(dòng)、回轉(zhuǎn)、交絡(luò)混纖、上油和卷繞成型工序及設(shè)備的柔性化設(shè)置，實(shí)現(xiàn)制備超仿棉滌錦空噴變形混纖絲及其關(guān)鍵技術(shù)研究的突破,獲得一種適用于在同一臺(tái)機(jī)器上進(jìn)行雙向三維渦流空噴變

形混纖制備超仿棉滌錦空噴變形混纖絲的加工工序及設(shè)備柔性化設(shè)置的工藝技術(shù)。3．２。2.１滌錦空噴變形混纖工序本項(xiàng)目研究采用在同一臺(tái)機(jī)器上將不同材質(zhì)相匹配的改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸長(zhǎng)絲分別以不同超喂速率同時(shí)輸入雙向三維渦流空噴變形組合裝置進(jìn)行雙向三維渦流空噴變形混纖、上油和卷繞成型制備超仿棉滌錦空噴變形混纖絲的工序及設(shè)備設(shè)置的技術(shù)路線如圖2－2所示。圖2－２

滌錦空噴變形混纖工序示意圖３．２.2.２

滌錦空噴變形噴嘴滌錦空噴變形噴嘴是改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸６長(zhǎng)絲進(jìn)行滌錦空噴變形混纖加工設(shè)備中的重要裝置，其技術(shù)關(guān)鍵主要取決于滌錦空噴噴嘴外殼、噴嘴芯渦流腔結(jié)構(gòu)、噴嘴環(huán)形縫隙間距及其噴嘴芯結(jié)構(gòu)材質(zhì)等，不同的空噴變形噴咀結(jié)構(gòu)和氣流截面將產(chǎn)生不同的氣流狀態(tài)和絲條的空噴變形混纖效果，圖2所示為本試驗(yàn)滌錦空噴變形噴嘴外殼及其芯結(jié)構(gòu)示意圖。

圖2－3滌錦空噴變形噴嘴外殼及其芯結(jié)構(gòu)示意圖由圖２-３可知，試驗(yàn)采用的滌錦空噴變形噴嘴由可分離的噴嘴外殼和噴嘴芯結(jié)構(gòu)裝置構(gòu)成，其空噴變形噴嘴外殼為銅合金材質(zhì)，噴嘴芯采用硬而耐磨的復(fù)合陶瓷材質(zhì),在滌錦空噴變形噴嘴結(jié)構(gòu)內(nèi)設(shè)置特殊的空噴渦流腔及環(huán)形縫隙間距結(jié)構(gòu)，用于調(diào)節(jié)和控制空噴變形過(guò)程中空噴氣流的渦流量及其流速以及壓縮空氣使用量，使空噴變形噴嘴具有良好的易形成湍流和氣流擴(kuò)散效果以及空噴變形效果,使改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸６長(zhǎng)絲以不同速率超喂方式同時(shí)輸入空噴變形噴嘴紊流室中被形成的三維渦流空噴紊流空氣流進(jìn)行空噴噴射、吹擊發(fā)生分離，并在空噴紊流中激烈地移動(dòng)和回轉(zhuǎn)，隨后與渦流空噴噴射氣流一起連續(xù)地從渦流紊流區(qū)泄出,并在泄出的一瞬間形成相互交纏、交絡(luò)混纖，得到具有穩(wěn)定膨松狀絲圈形態(tài)效果的超仿棉滌錦空噴變形混纖絲.3.2.3滌錦空噴形混纖工藝根據(jù)上述提出的本研究制備滌綸錦綸空變形混纖絲的試驗(yàn)方法及工藝流程的總體思路及技術(shù)方案，重點(diǎn)研究在同一臺(tái)機(jī)器上將上述改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸絲分別以不同超喂速率同時(shí)輸入雙向渦流空噴變形噴嘴組合裝置進(jìn)行雙向三維渦流空噴變形交絡(luò)混纖過(guò)程中的工藝參數(shù)及關(guān)鍵技術(shù)，探討滌綸錦綸空變形混纖試驗(yàn)中采用不同性質(zhì)材質(zhì)相匹配的改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸絲產(chǎn)品規(guī)格以及原絲纖度性能特征要求、不同超喂速率及其超喂方式、空噴噴嘴環(huán)形縫隙間距、噴嘴空噴壓力、空噴變形速度等工藝參數(shù)的影響,研究滌綸錦綸空變形混纖試制工藝、加工工序及其設(shè)備關(guān)鍵裝置的柔性化設(shè)置與超仿棉滌錦空噴變形混纖絲外觀的表面形態(tài)結(jié)構(gòu)、吸濕導(dǎo)濕性以及強(qiáng)伸度性能之間的構(gòu)效關(guān)系,使制成的超仿棉滌錦

空噴變形混纖絲具有與天然棉纖維相似的外觀、蓬松性和良好的回彈性以及吸濕導(dǎo)濕透氣性好等優(yōu)良性能，表2和表2—2示分別給出了本研究試制規(guī)格為１８0１２0f超仿棉滌錦空噴變形混纖絲的主要工藝參數(shù)及產(chǎn)品性能指標(biāo)設(shè)定值。表２—1滌錦空噴變形混纖試制工藝項(xiàng)目產(chǎn)品規(guī)格線密度錦綸６長(zhǎng)絲規(guī)格改性滌綸長(zhǎng)絲規(guī)格第一超喂率第二超喂率卷繞超喂率油輪轉(zhuǎn)速噴嘴空噴壓力空噴變形加工速度噴嘴間隙變形混纖絲卷繞速度

單位％%％

參數(shù)180/120１1２~1623～27—7.0~—１10．３5～0.8．０～10。０400~5003．5~4.0３８0~48０表2—2

滌錦空噴變形混纖絲性能指標(biāo)設(shè)定值項(xiàng)目產(chǎn)品規(guī)格線密度斷裂強(qiáng)度斷裂伸長(zhǎng)率

單位%

參數(shù)1８≥２.00≥18３。２．３。1空噴變形混纖原絲性能特征由于本研究采用共混熔融紡絲成形制成不同規(guī)格、不同品種、不同性能的“改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸6長(zhǎng)絲”作為本項(xiàng)目制備規(guī)格為１８０１２0f的超仿棉滌錦空噴變形混纖絲的原絲，它對(duì)制備滌錦空噴變形混纖原絲“改性滌綸長(zhǎng)絲與錦

綸６長(zhǎng)絲”性能特征有特殊的要求，首先要求空噴變形混纖原絲總束絲根數(shù)在０根以上，當(dāng)空噴變形混纖原絲總束絲根數(shù)減少至0根以下時(shí),其滌綸錦綸空噴變形混纖加工就不穩(wěn)定,另外，二者束絲根數(shù)不能相差太大；其次要求單絲纖度為1~2之間，以使由空噴變形混纖形成的各單絲之間相互交絡(luò)得到的絲圈更為牢固,不發(fā)生抽絲,獲得良好的絲圈形態(tài)效果.試驗(yàn)表明，不同的滌錦空噴變形混纖原絲結(jié)構(gòu)和性能特征對(duì)所設(shè)定的滌錦空噴變形混纖工藝、工序及設(shè)備設(shè)置、滌錦空噴變形混纖效果以及性能特征產(chǎn)生較大的影響尤其是原絲束絲根數(shù)、單絲纖度和有無(wú)捻度及其捻數(shù)等特性對(duì)滌綸錦綸空噴變形混纖絲的絲圈蓬松性及其牢固程度等空噴變形混纖混纖效果及性能的影響更為明顯試驗(yàn)要求空噴變形混纖原絲結(jié)構(gòu)以無(wú)捻為最好，有利于利用三維渦流空噴變形中形成的空噴氣流壓力使絲束單絲間的摩擦力和絲束整體的膨松狀態(tài)得到穩(wěn)定增加空噴變形混纖絲圈的交絡(luò)性，并獲得良好的絲圈形態(tài)效果。本試驗(yàn)選用規(guī)格為０120ｆ滌錦空噴變形混纖絲原絲的“改性滌綸長(zhǎng)絲與錦綸６長(zhǎng)絲”性能特征如表２所示。表2—3滌錦空噴變形混纖絲的原絲特性項(xiàng)目產(chǎn)品規(guī)格線密度絲束根數(shù)斷裂強(qiáng)度斷裂伸長(zhǎng)率

單位根％

改性滌綸長(zhǎng)絲83/7２83±34。０5３０．2

錦綸6長(zhǎng)絲８2±3484．374５3。2．３.２滌錦空噴變形超喂率本研究采用在同一臺(tái)機(jī)器上將“改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸絲”分別以不同超喂速率同時(shí)輸入雙向三維渦流空噴變形組合裝置，經(jīng)雙向三維渦流空氣噴射，使絲束在噴嘴渦流腔內(nèi)進(jìn)行三維渦流空噴噴射、交纏、回轉(zhuǎn)、分離，然后與空噴噴射流體一起從小孔中排出，形成相互交纏交絡(luò)混纖的絲圈，制成滌錦空噴變形混纖絲的試驗(yàn)方法及工藝技術(shù)，圖所示為本試驗(yàn)制備超仿棉滌錦空噴變形混纖絲采用的空噴變形混纖導(dǎo)絲絲路及其工序示意圖。

圖2－４滌錦空噴變形混纖導(dǎo)絲絲路及其工序示意圖由圖２—4可以看出,試驗(yàn)將不同材質(zhì)相匹配的改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸長(zhǎng)絲作為所設(shè)置制成的超仿棉滌錦空噴變形混纖絲中的芯絲和非芯絲，其中改性滌綸長(zhǎng)絲束絲為芯絲，其超喂率較低，起骨架作用而承受張力,而錦綸６長(zhǎng)絲束絲以高超喂率喂入，經(jīng)滌錦空噴變形混纖,成品絲表面形成絲,成為膨松狀態(tài)的外層,由此可知,改性滌綸長(zhǎng)絲與錦綸6長(zhǎng)絲在雙向三維渦流空噴變形中的不同超喂速率或二者輸入超喂速度差對(duì)滌錦空噴變形混纖產(chǎn)生的絲圈形態(tài)及其性能的影響更為明顯。試驗(yàn)表明，在滌錦空噴變形混纖過(guò)程中，改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸6長(zhǎng)絲以不同超喂速率同時(shí)輸入雙向三維渦流空噴變形噴嘴的超喂率差異不能太大，否則易造成滌綸錦綸絲條在空噴變形過(guò)程中產(chǎn)生漂移和張力波動(dòng),影響滌錦混纖絲的空噴變形混纖形態(tài)效果及染色均勻性。但二者之間以不同超喂速率輸入噴嘴的超喂率差異也不能太小，二者差異太小易導(dǎo)致張力過(guò)大，造成毛絲和斷頭增多,不利于增加空噴變形絲圈和提高交絡(luò)性。因此,在滌錦空噴變形混纖過(guò)程中其他工藝條件固定不變時(shí),作為芯絲的改性滌綸長(zhǎng)絲的超喂率應(yīng)適當(dāng)選擇低些，控制在12％～16%范圍內(nèi)，而作為非芯絲的錦綸長(zhǎng)絲應(yīng)選擇高超喂率為２３％~27％范圍內(nèi)較為合理。另外，適當(dāng)提高二者之間的不同超喂速率差異值，可增強(qiáng)空噴變形效,有利于增加噴氣變形絲圈和提高空噴變形混纖的交絡(luò)性，使空噴變形混纖絲外觀更加膨松。本試驗(yàn)認(rèn):于試制規(guī)格為18的超仿棉滌錦空噴變形混纖絲來(lái),改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸6長(zhǎng)絲超喂率分別控制在3%２5%之間較宜,表—4所示為試制規(guī)格為1８01２0f的超仿棉滌錦空噴變形混纖絲時(shí)分別以不同超喂速率同時(shí)輸入雙向三維渦流空噴變形噴嘴的改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸6長(zhǎng)絲的不同超喂率參數(shù)值.

表2—４滌錦空噴變形超喂率工藝項(xiàng)目產(chǎn)品規(guī)格線密度原絲錦綸6規(guī)格原絲滌綸規(guī)格第一超喂率第二超喂率卷繞超喂率卷繞速度

單位%％%

試驗(yàn)設(shè)定參數(shù)１２０１083/7２12～1６２３~２7—7．０～-1１．0380~4８０

試制實(shí)測(cè)參數(shù)／1208２１４2５-9.1４１03。2．３.3空噴噴嘴環(huán)形縫隙間距空噴變形噴嘴是進(jìn)行滌錦空噴變形混纖過(guò)程中的重要裝置，其技術(shù)關(guān)鍵在于空噴噴嘴環(huán)形縫隙間距和空噴噴嘴芯的渦流腔結(jié)構(gòu)及其材質(zhì),同的空噴變形噴嘴渦流腔結(jié)構(gòu)和空噴噴嘴環(huán)形縫隙間距及其截面形狀大小將產(chǎn)生不同的氣流截面和氣流狀態(tài)，尤其是空噴噴嘴環(huán)形縫隙間距及其截面形狀直接影響相互交纏交絡(luò)混纖絲圈的空噴變形效果和空噴渦流氣流的耗氣量。研究表明，空噴噴嘴環(huán)形縫隙間隙距及其截面的氣流狀態(tài)是調(diào)節(jié)經(jīng)環(huán)形隙間窄縫加速后進(jìn)入噴咀紊流室內(nèi)產(chǎn)生一種不規(guī)則運(yùn)動(dòng)紊流氣流的強(qiáng)烈程度，同時(shí)又能使氣流形成弓形激波，增加氣體壓力，使單絲在運(yùn)動(dòng)方向上產(chǎn)生不規(guī)則的變化而形成高頻振動(dòng)，對(duì)離開(kāi)噴咀的運(yùn)行絲條起阻尼減速作用，并在垂直偏轉(zhuǎn)時(shí)迅速膨化，使其部分單絲獲得不同速度，使出口處絲條產(chǎn)生滑移和彎曲起圈,直接影響相互交纏、交絡(luò)混纖絲圈的變形效果及穩(wěn)定膨松狀態(tài)結(jié)構(gòu),適當(dāng)增加空噴噴射間隙的環(huán)形隙間距可增強(qiáng)氣流的紊流度，提高單絲振動(dòng)頻率，產(chǎn)生大量的絲圈。圖2-5所示為試制超仿棉滌錦空噴變形混纖絲時(shí)將其空噴噴嘴環(huán)形縫隙間距設(shè)定選擇在3.5~4.范圍內(nèi)的滌錦空噴變形噴嘴結(jié)構(gòu)示意圖.

圖中1．

圖2—5滌錦空噴變形噴嘴結(jié)構(gòu)示意圖噴嘴;２。噴嘴外殼;3。壓縮空氣進(jìn)氣口。

空噴變形噴嘴；５．空噴噴嘴紊流室；６.空噴噴嘴環(huán)形腔由圖２－5以看出，對(duì)于試制規(guī)格為ｆ的超仿棉滌錦空噴變形混纖絲來(lái),所選擇的滌錦空噴噴嘴環(huán)形縫隙間距應(yīng)根據(jù)產(chǎn)品規(guī)格、空噴變形混纖工序及其工藝參數(shù)如滌錦空噴變形超喂率、噴嘴導(dǎo)絲管孔徑大小、噴嘴空噴壓力、空噴氣流速率、噴射流造成紊流、漩轉(zhuǎn)流、噴射流的溢出力等影響因素綜合考慮。除此之,本試驗(yàn)認(rèn)為，所選擇的滌錦空噴噴嘴環(huán)形縫隙間距裝置還應(yīng)具備良好的氣流擴(kuò)散效果、易形成湍流和空噴變形效果，最終試驗(yàn)結(jié)果確定所選的空噴噴嘴環(huán)形縫隙間距為3較為合,可獲得性能良好的不均勻的穩(wěn)態(tài)絲圈效果。３。２.３.4噴嘴空噴壓力滌錦空噴噴嘴的空噴壓力是影響雙向三維渦流空噴氣流強(qiáng)度、氣流速率空噴紊流和漩轉(zhuǎn)流及噴射流的溢出力等氣流狀態(tài)以及空噴變形混纖效果的重要因素，它與原絲纖度、不同超喂速率差、空噴噴嘴環(huán)形縫隙間距等噴嘴的結(jié)構(gòu)參數(shù)有很大關(guān)系，尤其是空噴噴嘴環(huán)形縫隙間距及其截面形狀對(duì)噴嘴空噴噴射壓力的影響更為明顯.因此,在本試驗(yàn)試制規(guī)格為8超仿棉滌錦空噴變形混纖絲的其他主要工藝參數(shù)確定時(shí),選擇不同的噴嘴空噴壓力將使進(jìn)入空噴噴嘴紊流室內(nèi)的三維渦流空噴紊流氣流產(chǎn)生獲得不同的空噴氣流強(qiáng)度、空噴紊流氣流速率和漩轉(zhuǎn)流及噴射流的溢出力等氣流狀態(tài)和產(chǎn)生不同的空噴變形效果。試驗(yàn)表明，由表2—5所示給出了試制規(guī)格為18０12０f超仿棉滌錦空噴變形混纖絲其他主要工藝

參數(shù)如第一超喂率為第二超喂率為空噴噴嘴環(huán)形縫隙間距為３卷繞超喂率為—8.3％，空噴變形速度為4３0m確定時(shí)，其滌錦空噴噴嘴的空噴壓力控制在9.1

較好,可得到較好的蓬松狀態(tài)及滌錦空噴變形效果。試驗(yàn)認(rèn)為，在滌錦空噴變形過(guò)程,當(dāng)提高噴嘴空噴壓力,增強(qiáng)氣流的紊流度,提高單絲振動(dòng)頻率,使單絲在運(yùn)動(dòng)方向上產(chǎn)生不規(guī)則的變化而形成高頻振動(dòng)，獲得不同速度，產(chǎn)生滑移和彎曲起圈，形成大量絲圈，獲得不均勻的絲圈和蓬松效果。另外隨著噴嘴空噴壓力的適當(dāng)提高,絲圈增加，而相對(duì)強(qiáng)度稍有下降趨勢(shì)，但噴嘴空噴壓力改變并不會(huì)引起空噴變形混纖絲性質(zhì)的根本性變化。項(xiàng)目產(chǎn)品規(guī)格線密度第一超喂率第二超喂率噴嘴空噴壓力卷繞超喂率空噴變形速度噴嘴環(huán)形縫隙間距卷繞速度

表2－5單位％％％

噴嘴空噴壓力工藝試驗(yàn)設(shè)定參數(shù)18０/12０１１２～1６2３～27８.0~１0。０－7.０～－１1.04０0～5００3.５~４．０380～4８0

試制實(shí)測(cè)參數(shù)1８0/1201８0±10142５9.１－8。３４30３.84１0３．2.3.５空噴變形速度及卷繞成型工藝由于本試驗(yàn)采用不同性質(zhì)材質(zhì)相匹配的改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸絲作為空噴變形混纖的芯絲和非芯絲，并分別以不同超喂速率同時(shí)輸入雙向三維渦流空噴變形組合裝置、上油和卷繞成型制成超仿棉滌錦空噴變形混纖絲。在空噴變形卷繞成型過(guò)程中,其卷繞超喂率、繞速度和輔助羅拉速(即變形速度）之間存在一定的相互關(guān)系，同時(shí)其卷繞超喂率、卷繞速度和輔助羅拉速度對(duì)滌錦絲束的空噴變形混纖效果及其穩(wěn)定性產(chǎn)生很大的影響。圖６所示為超仿棉滌錦空噴變形混纖絲的空噴變形卷繞成型裝置示意圖。

圖2-６滌錦空噴變形混纖絲卷繞成型示意圖由圖2—6可知，試驗(yàn)采用的滌錦空噴變形卷繞成型工序由包括輔助羅拉和上油裝置及卷繞裝置構(gòu)成，其卷繞超喂率、卷繞速度和輔助羅拉速度之間有一定的相互依賴關(guān)系。由此可知，在空噴變形卷繞成型過(guò)程中，可通過(guò)調(diào)整輔助羅拉速度（變形速度）與卷繞裝置之間的超喂率或欠喂率差異，達(dá)到調(diào)控輔助羅拉速度和卷繞速度及卷繞張力的作用，確保卷裝成型質(zhì)量。當(dāng)空噴變形卷繞成型其他工藝條件固定和卷繞超喂率及卷繞速度確定時(shí),隨著輔助羅拉速度增加，空噴變形效果減弱,空噴變形混纖絲結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性有所降低，而混纖絲強(qiáng)度有所提高。表2—6空噴變形速度及卷繞成型工藝項(xiàng)目產(chǎn)品規(guī)格線密度空噴變形速度卷繞超喂率卷繞速度

單位％

試驗(yàn)設(shè)定參數(shù)／12０180±10400～500-7.0～-１1。0380～480

試制實(shí)測(cè)參數(shù)18２０１8０430-9。1４1０試驗(yàn)表明，由于滌錦空噴變形混纖絲中的改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸６長(zhǎng)絲存在分子結(jié)構(gòu)差異，從而導(dǎo)致二者在空噴變形后產(chǎn)生不同的后收縮差異，因此，在設(shè)定空噴變形混纖卷繞速度時(shí),還應(yīng)考慮它與卷繞超喂率、卷繞張力參數(shù)之間的影響，選擇過(guò)高或過(guò)低的卷繞速度及輔助羅拉速度，除了對(duì)卷繞超喂率產(chǎn)生較大的影響,易引起卷繞過(guò)程中張力的波動(dòng)和不均勻,致空噴變形混纖絲的交絡(luò)交纏起圈程度和絲束整體的膨松結(jié)構(gòu)變形效果產(chǎn)生不穩(wěn)定，影響滌錦絲束的空噴變形混纖效果和卷裝成型質(zhì)量。試驗(yàn)認(rèn)為，適當(dāng)降低卷繞速度可減小其絲條的卷繞張力，增加空噴變形混纖效果，提高絲條的穩(wěn)定性對(duì)于試制規(guī)格為２０ｆ

滌綸錦綸空噴變形混纖絲的卷繞成型中,所選的卷繞速度不宜過(guò)高，當(dāng)?shù)谝怀孤屎偷诙孤史謩e選擇14％和25%、空噴噴嘴環(huán)形縫隙間距為3．8、噴嘴空噴壓力為9１、卷繞超喂率-8．３％時(shí)其輔助羅拉速度（變形速度）和卷繞速度分別設(shè)定為４30ｍ及０m數(shù)值較為合,可獲得良好的超仿棉滌錦空噴變形混纖絲的卷裝成型質(zhì)量。圖２—７所示給出了試驗(yàn)規(guī)格為180120f超仿棉滌錦空噴變形混纖絲的卷繞成型絲筒。3

圖2－7超仿棉滌錦空噴變形混纖絲卷裝絲筒超仿棉錦空噴變形纖工藝術(shù)及產(chǎn)品本項(xiàng)目研究的超仿棉滌錦空噴變形混纖關(guān)鍵技術(shù)及產(chǎn)品研發(fā)是采用在同一臺(tái)機(jī)器上將改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸長(zhǎng)絲分別以不同速率超喂方式同時(shí)輸入雙向三維渦流空噴變形組合裝置進(jìn)行三維渦流空噴變形混纖、上油和卷繞成型的試驗(yàn)方法、加工工序及工藝技術(shù)路線在試制實(shí)施過(guò)程中，重點(diǎn)研究滌錦空噴變形混纖過(guò)程中的不同超喂速率、空噴噴嘴環(huán)形縫隙間距、噴嘴空噴壓力、空噴變形速度、產(chǎn)品規(guī)格及其原絲性能特征等參數(shù)對(duì)超仿棉滌錦空噴變形混纖絲形態(tài)和性能的影,使制成的超仿棉滌錦空噴變形混纖絲產(chǎn)品具有與天然棉纖維相似的外觀、蓬松性和良好的回彈性以及吸濕導(dǎo)濕透氣性好等優(yōu)良性能,甚至在某些性能方面超越天然棉纖維的性能及功能，并達(dá)到符合本項(xiàng)目研究產(chǎn)品性能指標(biāo)的要求。３．2.4．1超仿棉滌錦空噴變形混纖工藝流程及技術(shù)路線本研究針對(duì)現(xiàn)有聚酯仿棉產(chǎn)品制備方法以及工藝設(shè)備上存在的不足及缺陷,對(duì)市場(chǎng)需求、發(fā)展前景進(jìn)行了充分的分析認(rèn)證，提出了采用在同一臺(tái)機(jī)器上將改性滌綸長(zhǎng)絲與錦綸６長(zhǎng)絲分別以不同超喂速率同時(shí)輸入雙向三維渦流空噴變形組

合裝置，經(jīng)雙向三維渦流空氣噴射，使進(jìn)入空噴噴嘴紊流室中的絲束被形成的三維渦流空噴紊流氣流吹擊，發(fā)生分離,并形成無(wú)規(guī)則纏繞交絡(luò)混纖而形成相互纏結(jié)的帶絲圈，經(jīng)上油和卷繞成型制成超仿棉滌錦空噴變形混纖絲的研究?jī)?nèi)容、試驗(yàn)方法、步驟、技術(shù)路線和可行性方案的總體構(gòu)思及目標(biāo)，著重研究解決在同一臺(tái)機(jī)器上改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸長(zhǎng)絲進(jìn)行三維渦流空噴變形混纖制成超仿棉滌錦空噴變形混纖絲工藝技術(shù)中亟需解決的瓶頸難題及關(guān)鍵技術(shù)，通過(guò)上述試驗(yàn)研究，實(shí)現(xiàn)超仿棉滌錦空噴變形混纖關(guān)鍵技術(shù)的突破，獲得了適用于在同一臺(tái)機(jī)器上將改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸絲分別以不同速率超喂方式同時(shí)輸入雙向三維渦流空噴變形組合裝置進(jìn)行三維渦流空噴變形混纖、上油和卷繞成型，制得超仿棉滌錦空噴變形混纖絲的試驗(yàn)方法及工藝技術(shù)路線，其工藝流程及技術(shù)路線如圖８所示。圖2-8超仿棉滌錦空噴變形混纖工藝流程示意圖3．2。4。2超仿棉滌錦空噴變形混纖工序及設(shè)備根據(jù)上述研究試制超仿棉滌錦空噴變形混纖工藝流程及技術(shù)路線的設(shè)定要求，對(duì)現(xiàn)有空噴變形設(shè)備相關(guān)裝置以及導(dǎo)絲絲路裝置設(shè)置進(jìn)行柔性化技術(shù)改造,研究采用在同一臺(tái)機(jī)器上將“改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸絲”分別以不同超喂速率同時(shí)輸入雙向三維渦流空噴變形組合裝置，經(jīng)雙向三維渦流空氣噴射，使進(jìn)入空噴噴嘴紊流室中的絲束被形成的三維渦流空噴紊流氣流吹擊，發(fā)生分離，并形成無(wú)規(guī)則纏繞交絡(luò)混纖而形成相互纏結(jié)的帶絲圈，并經(jīng)上油和卷繞成型工序,獲得制備超仿棉滌綸錦綸空噴變形混纖絲所選的試驗(yàn)方法、加工工序及工藝技術(shù),實(shí)現(xiàn)采用在同一臺(tái)機(jī)器上將改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸６長(zhǎng)絲分別以不同速率超喂方式同

時(shí)輸入雙向三維渦流空噴變形組合裝置進(jìn)行三維渦流空噴變形、交纏交絡(luò)混纖工藝及關(guān)鍵技術(shù)的突破。圖2９所示給出了試制超仿棉滌綸錦綸空噴變形混纖絲工序及其設(shè)備示意圖。圖２—9超仿棉滌錦空噴變形混纖工序及其設(shè)備示意圖3．2。4．３超仿棉滌錦空噴變形混纖工藝本項(xiàng)目研究的制備超仿棉滌錦空噴變形混纖絲的試驗(yàn)方法及工藝技術(shù),要針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)上還不能解決將改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸６長(zhǎng)絲放在同一臺(tái)機(jī)器上進(jìn)行空噴變形混纖制得超仿棉滌錦空噴變形混纖絲工藝技術(shù)中亟需解決的瓶頸難題及關(guān)鍵技,提出了本研究試驗(yàn)的總體目標(biāo)以及要重點(diǎn)解決的關(guān)鍵技術(shù)問(wèn)題，通過(guò)上述試驗(yàn)研,獲得了適用于在同一臺(tái)機(jī)器上將改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸６長(zhǎng)絲分別以不同速率超喂方式同時(shí)輸入雙向三維渦流空噴變形組合裝置，經(jīng)雙向三維渦流空氣噴射，使進(jìn)入空噴噴嘴紊流室中的絲束被形成的三維渦流空噴紊流氣流吹擊，發(fā)生分離,在三維渦流空噴紊流中激烈地移動(dòng)和回,隨后與渦流噴射氣流一起連續(xù)地從渦流紊流區(qū)泄,成無(wú)規(guī)則纏繞交絡(luò)混纖、上油和卷繞成,制成具有與天然棉纖維相似的外觀、蓬松性和良好的回彈性以及吸濕導(dǎo)濕透氣性好等優(yōu)良性能的超仿棉滌錦空噴變形混纖絲的試驗(yàn)方法及工藝技術(shù)，表２7和表２－８所示分別為本研究試制規(guī)格為１８０１2超仿棉滌綸錦綸空噴變形混纖纖絲所確定的滌錦空噴變形混纖工藝參數(shù)及其產(chǎn)品性能指標(biāo)設(shè)定與實(shí)測(cè)參數(shù)值。表2-7超仿棉滌錦空噴變形混纖工藝項(xiàng)目產(chǎn)品規(guī)格

單位

試驗(yàn)設(shè)定參數(shù)1８０/120

試制實(shí)測(cè)參數(shù)

線密度改性滌綸長(zhǎng)絲規(guī)格錦綸6長(zhǎng)絲規(guī)格第一超喂率第二超喂率卷繞超喂率油輪轉(zhuǎn)速噴嘴空噴壓力空噴變形速度噴嘴環(huán)形縫隙間距卷繞速度

％％％

180±１０８３／７28１２~１６23~27—７。0~-11．00。３5～0.４５8.0～１0．０400～5０03.5~4．0３80～48０

81４２5－9．10．409。04３03.８410表2—８

超仿棉滌錦空噴變形混纖絲性能指標(biāo)參數(shù)名稱規(guī)格線密度斷裂強(qiáng)度斷裂伸長(zhǎng)率

單位％

考核指標(biāo)／１21８０±1０≥2．００≥18.０

實(shí)測(cè)指標(biāo)1８０±1０2.5３１8.5

超仿棉錦空噴變形纖絲形及性能本項(xiàng)目針對(duì)現(xiàn)有聚酯仿棉產(chǎn)品制備方法以及工藝設(shè)備上存在的不足及缺陷以及市場(chǎng)需求發(fā)展前景,研究采用在同一臺(tái)機(jī)器上將改性滌綸長(zhǎng)絲與錦綸６長(zhǎng)絲分別以不同超喂速率同時(shí)輸入雙向三維渦流空噴變形組合裝置進(jìn)行三維渦流空噴變形、交絡(luò)混纖、上油和卷繞成型制成的超仿棉滌錦空噴變形混纖絲制備方法及工藝技術(shù)，它與現(xiàn)有技術(shù)及產(chǎn)品相比,具有工藝流程短、生產(chǎn)效率高、成本低、產(chǎn)品質(zhì)量好、性價(jià)比優(yōu)勢(shì)明顯和該產(chǎn)品具有與天然棉纖維相似的外觀、蓬松性和良好的回彈性以及吸濕導(dǎo)濕透氣性好等優(yōu)點(diǎn)，甚至在某些性能方面超越天然纖維的性能。本研究通過(guò)對(duì)超仿棉滌錦空噴變形混纖絲表面形態(tài)、吸濕性和導(dǎo)濕透氣性以及強(qiáng)伸度性能等特性的進(jìn)一步探討，，為實(shí)現(xiàn)產(chǎn)業(yè)化開(kāi)發(fā)生產(chǎn)超仿棉滌錦空噴

變形混纖絲提供本項(xiàng)目研究試驗(yàn)的工藝技術(shù)數(shù)據(jù)和前瞻性研究成果。3超仿棉滌錦空變形混纖絲態(tài)３。３。１。1

測(cè)試儀器及方法3.3．1。1。1測(cè)試儀器：實(shí)驗(yàn)選用４8０0掃描電子顯微鏡（日本日立），立式量,碼，夾子等測(cè)試分析器具.3。３．1．1。2

測(cè)試方法:實(shí)驗(yàn)參照５0—２00５合成纖維長(zhǎng)絲網(wǎng)絡(luò)度試驗(yàn)方法》,測(cè)試條件為室內(nèi)溫度20℃,相對(duì)濕度５%，試樣夾持長(zhǎng)度為1。0m，張力為１。實(shí)驗(yàn)從超仿棉滌錦空噴變形混纖絲樣品卷裝中取出有效長(zhǎng)度大于１．2m的試樣，上端夾入立式量尺的加持中，沿絲條垂直方向施加規(guī)定重的負(fù)荷，在３０ｓ后取間距為１.0m的兩點(diǎn)標(biāo)記，然后釋放；將所選取的.0m試樣呈松弛狀態(tài)作為測(cè)試標(biāo)樣，然后將測(cè)試標(biāo)樣用雙面膠將所制試樣粘貼于樣品座上，采用離子濺射將其噴金導(dǎo)電處理后，即可放入掃描電子顯微鏡（）觀察和拍攝超仿棉滌錦空噴變形混纖絲表面形態(tài)電鏡圖。3．3.１．2超仿棉滌錦空噴變形混纖絲表面形態(tài)由本研究試驗(yàn)采用改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸６長(zhǎng)絲分別以不同超喂速率同時(shí)輸入雙向三維渦流空噴變形組合裝置進(jìn)行雙向三維渦流空噴變形混纖制備得到穩(wěn)定膨松狀的絲圈形態(tài)效果的超仿棉滌錦空噴變形混纖絲。其所制成的超仿棉滌錦空噴變形混纖絲中的芯絲和非芯絲由不同材質(zhì)相匹配的改性滌綸長(zhǎng)絲和錦綸絲構(gòu)成，其中超喂率較低的改性滌綸長(zhǎng)絲為芯絲,主起骨架作用而承受張力，而以高超喂率喂入的錦綸長(zhǎng)絲非芯絲，在芯絲表面形成穩(wěn)定膨松狀形態(tài)的絲圈，成為膨松狀態(tài)的外層.如圖3－１所示給出了由掃描電子顯微鏡實(shí)驗(yàn)得到的超仿棉滌錦空噴變形混纖絲表面形態(tài)電鏡圖。

圖3－1超仿棉滌錦空噴變形混纖絲表面形態(tài)電鏡圖由圖-可以看出，經(jīng)雙向三維渦流空噴變形混纖制成的超仿棉滌錦空噴變形混纖絲中的錦綸長(zhǎng)絲的非芯絲沿改性滌綸長(zhǎng)絲為芯絲的軸向表面呈現(xiàn)出明顯卷曲凸起的不同大小絲圈形狀及其纏結(jié)交絡(luò)混纖結(jié)點(diǎn)，形成交替的多層次表面形態(tài)和良好的蓬松性,它與純棉紗相比，從而使超仿棉滌錦空噴變形混纖絲變得比純棉紗更加蓬松、空隙量增多,更具有獲得良好的吸濕導(dǎo)濕、熱濕舒適性、抗靜電、保濕透氣性能好以及多層次表面形態(tài)結(jié)構(gòu)。另外,從圖還可以看出,選擇設(shè)置不同的三維渦流空噴變形混纖工藝、空噴變形工序及雙向三維渦流空噴變形組合裝置結(jié)構(gòu)參數(shù)將使超仿棉滌錦空噴變形混纖絲獲得形成不同大小絲圈形狀、纏結(jié)交絡(luò)混纖結(jié)點(diǎn)、多層次表面形態(tài)和蓬松性等空噴變形混纖效果。3超仿棉滌錦空變形纖絲吸性能３．3.２。１測(cè)試儀器及方法３。3.２.１.1測(cè)試器具:本實(shí)驗(yàn)采用自制檢測(cè)垂直懸掛的纖維材料一端被液體浸濕時(shí)，液體通過(guò)毛細(xì)管作用，在一定時(shí)(30分鐘）內(nèi)沿纖維材料上升的高度為纖維液體芯吸性能測(cè)試儀裝置，自制測(cè)試儀裝置主要由垂直支架、夾持器、立式標(biāo)尺、玻璃容器、預(yù)加張力夾構(gòu)成，測(cè)試液體采用蒸餾水中加入適量有色的紅色墨水作為測(cè)試試液3。2。1．2測(cè)試方法:本試驗(yàn)采用上述自制檢測(cè)纖維材料液體芯吸性能的測(cè)試儀裝置，分別對(duì)超仿棉滌錦空噴變形混纖絲與純棉紗線纖維進(jìn)行液體芯吸高度測(cè)試，測(cè)試條件:在測(cè)試室溫２0℃、空氣相對(duì)濕度65％的標(biāo)準(zhǔn)大氣條件下進(jìn)行，測(cè)試方法及步驟參照

01０７1-２0０8《紡織品毛細(xì)效應(yīng)試驗(yàn)方法》進(jìn)行檢測(cè)測(cè)試結(jié)果：測(cè)量3０分鐘內(nèi)液體沿超仿棉滌錦空噴變形混纖絲與純棉紗線纖維試樣一端浸在紅色試液中的液體芯吸高度的平均數(shù)值，并通過(guò)用液體芯吸高度來(lái)作為衡量和比較超仿棉滌錦空噴變形混纖絲與純棉紗線纖維的吸濕性好壞的表證。3．3.2．2超仿棉滌錦空噴變形混纖絲芯吸性能對(duì)于纖維材料或紡織品的吸濕性能，通常采用液體芯吸性能或液體芯吸高度作為表證纖維或紡織品的吸濕能力好壞程度的重要測(cè)試指標(biāo)。本試驗(yàn)采用上述自制檢測(cè)纖維材料液體芯吸性能的測(cè)試裝置，分別對(duì)超仿棉滌錦空噴變形混纖絲與純棉紗線纖維一端被紅色試液浸濕時(shí)、測(cè)試在30分鐘時(shí)間內(nèi)沿纖維上升的液體芯吸高度進(jìn)行同比測(cè)試，并通過(guò)實(shí)驗(yàn)所檢測(cè)滌錦空噴變形混纖絲和棉紗線的液體芯吸高度在一定程度上作為反映或衡量超仿棉滌錦空噴變形混纖絲與棉紗線纖維的吸濕性能好壞程度的依據(jù),同時(shí)，達(dá)到表證超仿棉滌錦空噴變形混纖絲的吸濕性功能及超仿棉效果的目的,其實(shí)驗(yàn)所檢測(cè)滌錦空噴變形混纖絲和棉紗線的液體芯吸高度的結(jié)果如表３-1所示。表３超仿棉滌錦空噴變形混纖絲的芯吸性能項(xiàng)目線密度絲束根數(shù)液體芯吸高度

單位Ｆ

純棉紗線1８２±1０１57

超仿棉滌錦空噴變形混纖絲1１05從表試結(jié)果可以看出，本實(shí)驗(yàn)所檢測(cè)到的超仿棉滌錦空噴變形混纖絲的液體芯吸高度為0５，而純棉紗線的液體芯吸高度為57ｍｍ，二者的液體芯吸高度相差4８mｍ，即超仿棉滌錦空噴變形混纖絲的液體芯吸高度要比純棉紗線的液體芯吸高度高出184％倍,這說(shuō)明超仿棉滌錦空噴變形混纖絲與純棉紗線相比具備更好的吸濕性能,其原因可能是由于超仿棉滌錦空噴變形混纖絲中含有吸濕性能較好錦綸６長(zhǎng)絲絲束以及由錦綸長(zhǎng)絲絲束形成穩(wěn)定膨松狀的不同大小絲圈形狀和交替的多層次表面形態(tài)及其纏結(jié)交絡(luò)混纖結(jié)點(diǎn)，從而形成獲得更好的毛細(xì)管芯吸效應(yīng)所致，使得超仿棉滌錦空噴變形混纖絲具有良好的芯吸性能。由此可見(jiàn)，超仿棉滌錦空噴變形混纖絲與純棉紗相比,使超仿棉滌錦空噴變形混纖絲變

得比純棉紗更加蓬松、空隙量增多，更具有良好的吸濕性能，同時(shí)也充分說(shuō)明該超仿棉滌錦空噴變形混纖絲產(chǎn)品在吸濕性能方面超越了天然棉纖維的自然吸濕屬性和風(fēng)格效,并可極大地改善了純滌綸及其織物吸濕排汗性能差以及在皮膚表面產(chǎn)生悶熱感的缺陷。3.3.3

超仿棉錦空噴變形纖絲的濕性能３．3。3．1測(cè)試儀器及方法3.３.3。１。1

測(cè)試器具:本實(shí)驗(yàn)測(cè)試裝置主要由電子天平、玻璃容器等，測(cè)試液體采用蒸餾水作為測(cè)試試液。３。３.３．1。2

測(cè)試方法：本試驗(yàn)分別對(duì)超仿棉滌錦空噴變形混纖絲與純棉紗線纖維進(jìn)行放濕性能檢測(cè)，測(cè)試條件：在測(cè)試室溫2０℃、空氣相對(duì)濕度5的標(biāo)準(zhǔn)大氣條件下進(jìn),測(cè)試方法及步驟：分別稱取相同質(zhì)量的適量超仿棉滌錦空噴變形混纖絲與純棉紗線纖維，同時(shí)放入蒸餾水中浸泡,使其達(dá)到接近飽和狀態(tài)，用電子天平迅速稱取此時(shí)含有水分的超仿棉滌錦空噴變形混纖絲與純棉紗線纖維質(zhì)量,然后，在溫度為０℃、相對(duì)濕度為65％的環(huán)境條件下進(jìn)行放濕實(shí)驗(yàn),每隔0．5時(shí)（ｈ）用電子天平稱取纖維質(zhì)量，直致放濕２4小時(shí)（）達(dá)到相對(duì)放濕平衡，并計(jì)算得到各試樣放濕過(guò)程中的平均放濕速率作為衡量和比較超仿棉滌錦空噴變形混纖絲與純棉紗線纖維的放濕性能好壞的表證。3。3.３.２

超仿棉滌錦空噴變形混纖絲放濕性能在日常生活中，人們對(duì)于纖維材料及其紡織品具有良好的導(dǎo)濕性能的穿著舒適性要求越來(lái)越高,而穿著適性好壞與纖維材料或紡織品具有良好的導(dǎo)濕性能或放濕性能有很大的關(guān)系,其放濕性能一般采用在一定時(shí)間內(nèi)、恒溫恒濕標(biāo)準(zhǔn)大氣環(huán)境條件下測(cè)試各纖維試樣放濕過(guò)程中直致達(dá)到放濕平衡的放濕量,本試驗(yàn)采用相對(duì)應(yīng)的平均放濕速率（即單位時(shí)間試樣放濕過(guò)程中達(dá)到的相對(duì)放濕量)作為衡量和表證被測(cè)各纖維試樣放濕性能好壞程度的重要測(cè)試指標(biāo)。表3—２給出了在一定時(shí)間內(nèi)