承插式腳手架專項施工方案

目錄TOC\o”1-3”\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc445536141"第一章編制說明2第二章工程概況2_Toc445536144"第四章施工特點3HYPERLINK\l”_Toc445536145"第五章架體組成36.2立桿選擇46。3橫桿選擇4HYPERLINK\l”_Toc445536150"6.4步距選擇46.6樓層頂板模板支撐：56。1施工流程5_Toc445536158"第九章混凝土澆筑7HYPERLINK\l”_Toc445536159”第十章支撐系統(tǒng)及模板的拆除8HYPERLINK\l”_Toc445536160"第十一章腳手架施工安全注意事項8平面圖縱向剖面圖HYPERLINK"file：///D：\\PINMINGCSC2015OutPut板模板盤扣式橫向剖面圖。dwg”橫向剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板厚度t（mm）12抗彎強度設計值f（N/mm2)16。83彈性模量E（N/mm2）9350計算方式簡支梁按簡支梁，取1m單位寬度計算.計算簡圖如下：W=bt2/6＝1000×122/6＝24000mm3I=bt3/12＝1000×123/12＝144000mm4承載能力極限狀態(tài)q1=γGb(G1k+（G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1。2×1×(0。1+(24+1.1)×0.1)+1。4×1×3=7。332kN/mq1靜=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0）=1.2×1×（0.1+(24+1。1）×0.1）=3。132kN/m正常使用極限狀態(tài)q=γGb（G1k+（G2k+G3k)h0）+γQbQ1k=1×1×（0。1+(24+1。1)×0。1）+1×1×3=5。61kN/m1、強度驗算Mmax=0。125q1l2=0.125×7。332×0。42σ=Mmax/W=0。147×106/24000=6.125N/mm2≤[f］=16.83N/mm2滿足要求!2、撓度驗算νmax＝5ql4/（384EI）=5×5.61×4004/(384×9350×144000)=1。389mmνmax=1.389mm≤min{400/150，10｝=2.667mm滿足要求！五、小梁驗算小梁材質及類型矩形鋼管截面類型□60×40×2。5截面慣性矩I（cm4）22。07截面抵抗矩W(cm3)7。36抗彎強度設計值f(N/mm2)205彈性模量E(N/mm2）206000計算方式二等跨梁承載能力極限狀態(tài)q1=γGl(G1k+(G2k+G3k）h0)+γQlQ1k=1。2×0.4×（0.3+（24+1.1)×0。1)+1。4×0。4×3=3。029kN/m正常使用極限狀態(tài)q=γGl(G1k+（G2k+G3k）h0)+γQlQ1k=1×0.4×(0。3+（24+1。1)×0.1）+1×0.4×3=2。324kN/m按二等跨梁連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為300mm，因此需進行最不利組合,計算簡圖如下：1、強度驗算σ=Mmax/W=0。477×106/7360=64。81N/mm2≤[f］=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝2.102kNVmax/(8Izδ)[bh02-(b—δ）h2］=2。102×1000×［40×602—（40—5）×552]/（8×220700×5）＝9。078N/mm2≤［τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算νmax=0。458mm≤[ν]=min［la/150,10]=min[1200/150,10]=8mm滿足要求！4、支座反力承載能力極限狀態(tài)R1=2。443kNR2=4。204kNR3=2.443kN正常使用極限狀態(tài)R1ˊ=1。87kNR2ˊ=3。219kNR3ˊ=1.871kN六、主梁驗算主梁材質及類型鋼管截面類型Φ48×2。75截面慣性矩I（cm4）10.04截面抵抗矩W(cm3）4.18抗彎強度設計值f（N/mm2）205彈性模量E（N/mm2）206000抗剪強度設計值fv(N/mm2）125計算方式四等跨梁取上面計算中的小梁最大支座反力承載能力極限狀態(tài)R=max［R1，R2，R3］/2=max［2.443,4。204，2。443]/2=2。102kN正常使用極限狀態(tài)Rˊ=max[R1ˊ，R2ˊ,R3ˊ]/2=max[1.87,3.219，1.871]/2=1.6095kN計算簡圖如下：1、抗彎驗算σ=Mmax/W=0.754×106/4180=180.383N/mm2≤［f］=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝4。132kN2Vmax/A=2×4。132×1000/391＝21.136N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算νmax=2。119mm≤[ν]=min[la/150，10］=min[1200/150，10]=8mm滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型（mm)Φ48×2.75回轉半徑i（mm）16抗壓強度設計值［f］(N/mm2)200立柱截面面積(mm2)391立柱截面抵抗矩(cm3)4。18支架立桿計算長度修正系數η1.2懸臂端計算長度折減系數k0.71、長細比驗算l01=hˊ+2ka=1000+2×0。7×300=1420mml02=ηh=1.2×1800=2160mm取兩值中的大值l0=2160mmλ=l0/i=2160/16=135≤［λ］=150長細比滿足要求！2、立柱穩(wěn)定性驗算不考慮風荷載頂部立桿段:λ1=l01/i=1420/16=88.75查表得，φ=0。566N1=［γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=［1.2×(0.5+（24+1。1）×0。1)+1。4×3]×1.2×1。2=11。249kNf=N1/(φ1A）＝11。249×103/(0。566×391)=50。83N/mm2≤[σ］=200N/mm2滿足要求！非頂部立桿段:λ2=l02/i=2160/16=135查表得，φ=0.28N2=[γG(G1k+（G2k+G3k)h0)+γQQ1k］lalb=［1.2×(1。05+（24+1.1)×0。1）+1。4×3]×1.2×1.2=12.2kNf=N2/（φ2A）＝12.2×103/（0。28×391)=111。436N/mm2≤[σ]=200N/mm滿足要求！考慮風荷載Mw=ψc×γQωklah2/10=0.9×1.4×0.225×1。2×1。82/10=0。11kN·m頂部立桿段：N1w=[γG(G1k+（G2k+G3k）h0)+ψc×γQQ1k］lalb+Mw/lb=［1。2×（0.5+(24+1。1）×0.1）+0。9×1.4×3］×1。2×1。2+0.11/1。2=10。736kNf=N1w/(φ1A）+Mw/W=10。736×103/(0。566×391)+0.11×106/4180=74。828N/mm2≤［σ]=200N/mm2滿足要求！非頂部立桿段:N2w=［γG（G1k+（G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]lalb+Mw/lb=[1。2×(1.05+（24+1。1）×0。1)+0。9×1.4×3］×1。2×1.2+0。11/1。2=11。687kNf=N2w/（φ2A)+Mw/W=11.687×103/（0.28×391）+0。11×106/4180=133。066N/mm2≤［σ］=200N/mm2滿足要求！八、可調托座驗算可調托座內主梁根數2可調托承載力容許值[N](kN）40按上節(jié)計算可知,可調托座受力N=11。249kN≤[N］=40kN滿足要求!九、抗傾覆驗算混凝土澆筑前,傾覆力矩主要由風荷載產生,抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產生MR=γGG1kLaLb2/2=1.35×1.05×6.6×3。32/2=50.941kN。mMT=50.852kN。m≤MR=50.941kN。m滿足要求！混凝土澆筑時,傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載產生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產生MT=ψc×γQ（Q2kLaH+Q3kLah1)=0.9×1。4×(0。25×6.6×2。9+0.55×6。6×4）=24。324kN.mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=1.35×[1。05+(24+1.1)×0。1］×6.6×3.32/2=172.713kN.mMT=24。324kN.m≤MR=172。713kN。m滿足要求！十、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm）100混凝土強度等級C30立桿底座長a（mm）200立桿底座寬b（mm)100F1=N=11。687kN1、受沖切承載力計算根據《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010—2010第6.5。1條