某地產(chǎn)未來城559模板施工方案

鄭開恒大未來城58#、59#模板工程施工方案編制人：審核人：審批人：二0一七年二月中國建筑第五局工程局目錄TOC\o"1-2"\h\u1.編制目的 42.編制依據(jù) 43.工程概況 44.施工部署 55.模板施工方法 61〕、模板體系選擇 62〕、剪力墻模板施工 63〕、柱模板施工 84〕、梁、板模板 85〕、墻、柱根部處理 106〕、特殊部位模板施工 107.模板支撐腳手架施工方法 141〕、腳手架選型 142〕、搭設(shè)參數(shù) 143〕、搭設(shè)方式及選型 144〕、主要的搭設(shè)方法 145〕、腳手架的驗收 166〕、腳手架的撤除 168.模板的撤除 161〕、撤除原那么 162〕、拆模順序 173〕、拆模申請 174〕、拆模要求 185〕、模板維修保養(yǎng)： 189.質(zhì)量標準 181〕、保證工程 182〕、一般工程 183〕、允許偏差 184〕、質(zhì)量通病防治措施 1910.平安及文明施工 221〕、平安施工 222〕、文明施工 23附件：計算書 23柱模板〔設(shè)置對拉螺栓〕計算書 23墻模板〔木模板〕計算書 33梁模板計算書 40梁側(cè)模板計算書 57板模板〔盤扣式〕計算書 691.編制目的為鄭開恒大未來城工程的模板工程施工提供較完整的技術(shù)指導(dǎo)文件，便于模板工程施工和施工質(zhì)量的控制，能優(yōu)質(zhì)、快速、高效的完成模板工程的施工任務(wù)，并為業(yè)主、監(jiān)理對工程的施工方法、質(zhì)量、工程進度等各方面的詳細了解提供依據(jù)。2.編制依據(jù)1、鄭開恒大未來城施工圖紙2、中國建筑第五工程局企業(yè)內(nèi)部的企業(yè)標準及操作工藝3、?建筑施工手冊?中國建筑工業(yè)出版社第五版4、?建筑機械使用平安技術(shù)標準?〔JGJ33-2021〕5、?建筑施工扣件鋼管腳手架平安技術(shù)標準?〔JGJ130-2021〕6、?建筑施工承插型盤扣式鋼管支架平安技術(shù)規(guī)程?〔JGJ231-2021〕7、?建筑施工模板平安技術(shù)規(guī)程?JGJ162-20218、?混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收標準?GB50204-20213.工程概況3.1、工程工程名稱：鄭開恒大未來城工程3.2、工程簡介：本工程位于河南省開封市十四大街西、十七大街東、晉安西路北、鄭開大道南。本工程建筑高度及層數(shù)：50#樓為地上31層，建筑高度98.70m；51#樓為地上19層，建筑高度98.70m；52#樓為地上19層，建筑高度98.70m；58#樓為多層辦公樓5+1F，建筑高度20.70m；59#樓為多層辦公樓5+1F，建筑高度20.70m；87#樓為地上33層，建筑高度99.90m；88#樓為地上23層，建筑高度70.95m；有一處地上3層商業(yè)綜合體，建筑高度17.10m；有兩處商業(yè)街、酒吧街，多為1層、2層。3.3、結(jié)構(gòu)形式：酒吧街根底為筏板根底+柱墩，商業(yè)街根底為獨立根底；其他樓棟根底為樁基筏板復(fù)合根底，主體為框架結(jié)構(gòu)，抗震等級為三級，抗震構(gòu)造等級為三級，建筑結(jié)構(gòu)平安等級為二級，建筑物耐火等級：地下一級，地上二級；結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限為50年，抗震設(shè)防烈度為7度。序號工程內(nèi)容1層數(shù)地下1層；地上5+1層3層高〔m〕3.9m3.3m4.12m4結(jié)構(gòu)形式框架剪力墻結(jié)構(gòu)5主要結(jié)構(gòu)截面尺寸柱斷面尺寸：500×600、500×500、300×300梁截面尺寸：200×450、200×500、200×400、200×540、200×480、200×810、200×860、200×700、150×400、200×890、150×300樓板厚度：100、120、130、150、2506樓梯結(jié)構(gòu)形式梁、板式樓梯4.施工部署1〕、技術(shù)準備工程總工組織工程經(jīng)理部技術(shù)、生產(chǎn)人員熟悉圖紙，認真學(xué)習(xí)掌握施工圖的內(nèi)容、要求和特點，同時針對有關(guān)施工技術(shù)和圖紙存在的疑點做好記錄，對圖紙中存在的問題，與設(shè)計、建設(shè)、監(jiān)理共同協(xié)商解決，取得一致意見后，辦理圖紙會審記錄，作為施工圖的變更依據(jù)和施工操作依據(jù)。熟悉各部位截面尺寸、標高，制定模板初步設(shè)計方案。2〕、機具準備主要機具及工具準備詳見下表：序號名稱數(shù)量序號名稱數(shù)量1圓盤鋸8臺6激光垂直儀4臺2平刨40臺7水平尺8把3手電鉆20把8鋼卷尺5m、7.5m、50m600/500/6把4手提電鋸100臺9工程檢測尺4套5水準儀4臺10塞規(guī)4把3〕、材料準備本工程模板材料選用覆膜木膠合板〔不同部位采用不同厚度，具體參見各部位施工要求〕，40×90mm木方；支撐采用承插型盤扣式支撐體系，支模架鋼管型號φ48×3.0mm；隔離劑選用水性隔離劑。根據(jù)所需材料提前考察、選用相關(guān)材料廠家。58#、59#地上共六層，結(jié)合本工程工期節(jié)點，地上水平周材按4層配備、豎向按1層進行配備。4〕、現(xiàn)場準備安裝前，要做好模板的定位基準工作，其工作步驟是：⑴進行中心線和位置的放線：首先引測建筑物的邊柱或墻軸線，并以該軸線起點，引出每條軸線。模板放線時，根據(jù)施工圖用墨線彈出模板的內(nèi)邊線和中心線，墻模板彈出模板的邊線和外側(cè)控制線，以便于模板安裝和校正。⑵做好標高測量工作：用水準儀把建筑物水平標高根據(jù)實際標高要求，直接引測到模板安裝位置。⑶進行找平工作：模板承墊底部應(yīng)預(yù)先找平，以保證模板位置正確。防止模板底部漏漿。常用找平方法是沿模板邊線用1：3水泥砂漿找平。另外，在外墻、外柱部位，繼續(xù)安裝模板前，要設(shè)置模板承墊條帶，并校正其平直。⑷設(shè)置模板定位基準：采用鋼筋定位，即根據(jù)構(gòu)件斷面尺寸，切割一定長度的鋼筋或角鋼頭，點焊在主筋上，并按二排主筋的位置分檔，以保證鋼筋位置與模板位置的準確。5.模板施工方法1〕、模板體系選擇本工程模板主要采用13mm厚915×1830mm鏡面板，40mm×90mm木枋作背楞，長度優(yōu)先2m、3m，木枋中心間距為200mm。模板支設(shè)要求模板拼縫要不漏漿，防止因漏漿造成混凝土外表蜂窩麻面。現(xiàn)澆梁跨度大于或等于4.0m時，按2‰起拱，懸挑梁按照跨度的2‰起拱，且起拱高度不超過20mm。2〕、剪力墻模板施工1、施工流程放線→焊限位→安設(shè)洞口模板→安裝外側(cè)模板→安裝內(nèi)側(cè)模板→調(diào)整固定→預(yù)檢2、施工方法內(nèi)墻模板：地下室內(nèi)墻模板支設(shè)采用Φ14對拉螺桿，橫向背楞為2Φ48鋼管，豎向背楞為90×40mm的木枋，其中木枋中心間距≤200mm。第一道螺桿距地200mm，最上一排螺桿距頂300mm，螺桿縱橫向間距500?！部砂磮D2，即457.5mm*457.5mm鉆孔?！臣袅π睋窝馗叨确较蛟O(shè)置兩道〔1/2h處一道，墻頂一道〕，水平間距1200mm。如以下圖：圖一圖23〕、柱模板施工1、施工工藝：放線→綁扎柱筋→安裝柱模板→柱箍加固→調(diào)整垂直度→復(fù)核模板上口尺寸→預(yù)檢2、施工方法：在柱鋼筋綁扎前，測放模板定位線，根據(jù)定位線焊接模板下口限位鋼筋，在柱四個側(cè)面各焊兩根，距地面高度為10cm。柱鋼筋綁扎驗收前，并將柱根部剔毛處理完，要求將柱根部浮漿全部剔除鑿毛，并沖洗干凈后封閉柱模。模板拼縫嚴密后，采用φ14對拉螺桿加固模板，利用滿堂架支撐固定模板，用可調(diào)托撐調(diào)整柱模板垂直度，并復(fù)核模板上口尺寸。當柱截面尺寸≤500mm時柱模可一次安裝到位，離地200mm安裝第一道柱箍，向上500mm安裝第二、三、四道柱箍，然后每間隔500mm安裝一道柱箍。當柱截面尺寸大于50cm且小于80cm時，每間隔500設(shè)置縱橫向?qū)菟ǜ饕桓瑢菟ú捎谩?4。柱箍就位后，調(diào)整定位及垂直度后，用螺帽擰緊。柱模下端留設(shè)一個100×100mm的清掃口，便于在澆筑砼之前清理柱內(nèi)施工垃圾，清理完后及時將留設(shè)口封堵嚴密。獨立柱模板加固平面如以下圖：4〕、梁、板模板〔1〕施工流程彈1m線→搭設(shè)滿堂腳手架→調(diào)整梁底鋼管標高→安裝梁底?！惭b頂撐并調(diào)平→安裝梁側(cè)?！鷫吜骸操N密封條〕就位→擺設(shè)主次龍骨→鋪設(shè)樓板模板→支撐架加固〔2〕施工方法1?當梁、板跨度等于或大于4.0m時，模板應(yīng)起拱1L/1000~3L/1000。2?鋪設(shè)板模板前采用水性脫模劑將模板整體涂刷一遍。3?本工程梁、板模板選擇1.3cm厚木膠合板，搭設(shè)時木枋中心距200mm。4?梁板模板要求拼縫嚴密，模板間需用膠帶密封，防止漏漿，所有木枋施工前均雙面壓刨平整以保證梁板及柱墻的平整度，要求所有木枋找平前方可鋪設(shè)膠合板，以確保頂板模板平整。5?梁側(cè)上下口采用收口木方，并用步步緊或?qū)I(yè)卡具加固，間距≤500。6?當梁高≤400mm時可不設(shè)置對拉螺桿、梁底可不增加頂撐；當梁>400mm，梁高<700mm時設(shè)置一道對拉螺桿且梁底增設(shè)一排頂撐，立桿間距小于等于870mm；當700mm≤梁高＜900mm時設(shè)置兩道對拉螺桿且梁底增設(shè)一排頂撐，立桿間距小于等于870mm；當梁高≥900mm時設(shè)置三道對拉螺桿，且梁底增設(shè)一排頂撐，當梁高≥1200mm時設(shè)置四道對拉螺桿，且梁底增設(shè)一排頂撐，立桿間距小于等于870mm；次梁安裝應(yīng)等主梁模板安裝并校正后進行；模板安裝后要拉中線進行檢查，復(fù)核各梁模中心位置是否對正；待平板模安裝后，檢查并調(diào)整標高?！?〕梁、板模板安裝時應(yīng)注意以下幾個施工環(huán)節(jié)：A：擱置木方時應(yīng)立放并拉通線調(diào)平上外表；B:板模用水平儀測量調(diào)平，整個板面上水平高差控制不大于5mm；C：模板必須完整不得有漏洞、破損、起皮，接觸面平整同時要均勻涂刷隔離劑；D：模板接面用手刨刨平，確保支模時接縫嚴密，防止漏漿造成砼外表蜂窩麻面。E：模板支撐架上部頂托內(nèi)放置2根鋼管。5〕、墻、柱根部處理為防止墻柱根部出現(xiàn)爛根現(xiàn)象，砼柱墻根部周圍砼應(yīng)嚴格控制平整度，同時澆筑時將墻、柱根部砼高出30～50mm，防止漏漿、爛根。在模板安裝時，所有墻、柱根部模板均用雙面膠帶密封，并用素水泥摻早強劑調(diào)成膠狀用灰刀填補密實，以防止根部漏漿。6〕、特殊部位模板施工〔1〕短肢剪力墻轉(zhuǎn)角及端部模板短肢剪力墻結(jié)構(gòu)的端部及轉(zhuǎn)角等特殊部位模板的加固，是模板工程的重點。模板支設(shè)和加固方式參見插圖所示。短肢剪力墻局部模板支設(shè)示意圖〔2〕梁墻接頭處理梁墻接頭的處理是施工的重點和難點，關(guān)系到結(jié)構(gòu)外觀和混凝土的質(zhì)量，必須保證定位準確、模板不漏漿，不爆模?！?〕樓梯模板。樓梯結(jié)構(gòu)施工時，應(yīng)根據(jù)樓梯間內(nèi)裝飾要求(裝飾完成后,平臺相鄰對應(yīng)臺階應(yīng)在同一垂直投影線上)，對樓梯踏步的平面位置作相應(yīng)調(diào)整，施工過程應(yīng)加強測量管理。樓樓踏步寬、高應(yīng)保持一致，如有偏差，同一樓梯段內(nèi)應(yīng)按等分原那么調(diào)整。1〕由于樓梯混凝土同豎向結(jié)構(gòu)混凝土同時澆筑，樓梯模板制成半封閉式。用普通鋼管架支撐，沿斜坡方向設(shè)兩道木枋鎖緊踏步板，以保證梯步準確、輪廓完整。支模如以下圖：〔4〕洞口模板施工剪力墻上的洞口模板采用定型木模，為加強剛度，內(nèi)側(cè)用木枋加固，施工時先粘貼海棉條防止漏漿，確保棱角順直美觀。為保證洞口下墻的混凝土質(zhì)量,在窗模底側(cè)板上鉆透氣孔，便于排出振搗時產(chǎn)生的氣泡。為了防止門窗模跑模，在附加筋上焊定位筋，限制門窗模的位置。施工示意圖詳見插圖所示?！?〕集水井、電梯井模板施工根據(jù)圖紙要求的集水坑、電梯井尺寸，采用模板及木枋制作成定尺寸的大盒子。施工時采用塔吊整體吊裝就位，為抵抗混凝土的上浮力，集水井每邊預(yù)埋2φ48鋼管，鋼管與筏板鋼筋焊接，通過預(yù)埋鋼管鎖緊集水井模板以抵抗上浮力?！?〕陰陽角質(zhì)量控制在施工過程中，陰陽角極易出現(xiàn)漏漿、脹模等質(zhì)量通病。產(chǎn)生原因為：陰陽角處模板拼縫不嚴；木枋鋼管加固不牢；模板周轉(zhuǎn)次數(shù)過多，導(dǎo)致模板邊緣“糟碎〞等。為防止以上問題的出現(xiàn)，在模板施工過程中要對這些關(guān)鍵部位進行嚴格控制，以敲擊捶打的方式進行檢查，甚至做“破壞性〞試驗。對邊緣“糟碎〞的模板要及時進行切邊，保證模板邊緣整齊。以到達良好的接觸效果。大截面梁模板施工〔高度超過2m〕梁下立桿縱距600mm，1/2縱距處設(shè)一道步步緊或?qū)Ｓ每ň?。梁?cè)模對拉螺桿第一道距梁底200mm，第二道與第一道間距400，其余相鄰螺桿間距500mm，最上一道螺桿緊靠板底，共設(shè)5道對拉螺桿。螺桿橫向間距500。7.模板支撐腳手架施工方法砼結(jié)構(gòu)支撐腳手架的搭設(shè)關(guān)系到施工平安及施工質(zhì)量，腳手架必須有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，在搭設(shè)支撐腳手架前，必須驗算荷載承載力〔腳手架驗算詳見附件〕，滿足要求前方可進行搭設(shè)。1〕、腳手架選型本工程模板支撐腳手架采用承插型盤扣式鋼管腳手架，做為本工程的模板支撐體系。2〕、搭設(shè)參數(shù)立桿長度：m、m、m、m、；立桿水平軸間距〔即水平桿間距〕：0.87m、1.22m；步距：掃地桿距地0.3m，步距1.4m；套筒長度：20cm、30cm、40cm；頂絲長度：55cm；立桿上下對接長度：15cm。3〕、搭設(shè)方式及選型其他局部的搭設(shè)從搭設(shè)參數(shù)表中選型進行搭設(shè)。4〕、主要的搭設(shè)方法搭設(shè)施工流程：放控制線放梁、柱、墻定位線排版分布立桿間距搭設(shè)滿堂腳手架搭設(shè)后澆帶腳手架搭設(shè)水平剪刀撐架體驗收〔1〕立桿間距870mm，1220mm〔詳見排幅員〕，主次梁兩側(cè)立桿間距為870mm?！?〕搭設(shè)時底部掃地桿距地300mm設(shè)置縱橫向掃地桿，同時在立桿頂部設(shè)置縱橫向水平桿?！?〕搭設(shè)立桿時在每個立桿底部設(shè)置墊板，立桿頂部施工的可調(diào)頂托，插入立桿長度不小于350mm，且可調(diào)頂托絲長外漏嚴禁超出200mm，模板支架底部嚴禁施工可調(diào)頂托?！?〕邊梁支撐架搭設(shè)時必須與內(nèi)支模架連接層一體，嚴禁搭設(shè)在外架上。本工程后澆帶必須單獨搭設(shè)，在澆筑混凝土采用鋼管將架體與滿堂架連接成一體。在撤除模板后將連接桿件一并撤除，嚴禁后澆帶撤除后在搭設(shè)?！?〕本工程滿堂腳手架和共享空間支架立柱，外側(cè)周圍由上至下設(shè)置豎向連續(xù)剪刀撐，在滿堂架中間每間隔6m~~8m設(shè)置由上至下豎向連續(xù)剪刀撐，豎向剪刀撐寬度為6m，桿件的端部應(yīng)與地面頂緊，夾角成45度。高度超過4m的支模架，每隔2步設(shè)置一道水平剪刀撐。〔7〕搭設(shè)支撐架體時，在主次梁交接處中部設(shè)置一根支撐立桿，并與滿堂架縱橫向連接在一起。當主次梁大于700mm時設(shè)置兩根立桿，當主梁1000mm時，在主次梁交接處四周設(shè)置四根加強立桿，并在中部設(shè)置兩根立桿?！?〕本工程使用的腳手架鋼管壁厚為3.0，材料進場時必須用工程工程部、工程質(zhì)量技術(shù)部、材料部部門同時驗收合格后在進行使用?！?〕搭設(shè)時按先搭設(shè)立桿后水平桿在斜桿的順序進行搭設(shè)，形成根本的架體單元后，在以此擴展搭設(shè)滿堂架體形成整體的支架體系?！?0〕立桿應(yīng)通過立桿連接套筒進行連接，在同一水平高度內(nèi)相鄰立桿連接套管接頭的位置必須錯開，且錯開高度不小于500mm?！?1〕每搭完一步支模架后，及時校正水平桿步距，立桿的縱橫距，立桿的垂直偏差和水平桿的水平偏差，立桿的垂直偏差不得大于模板支架高度的1/500，且不大于50mm?！?2〕具體搭設(shè)要求參見施工圖。5〕、腳手架的驗收支撐架必須由專業(yè)工種嚴格按標準及審批過的本施工方案進行搭設(shè)。搭設(shè)前，必須進行平安技術(shù)交底，所用材質(zhì)應(yīng)驗收合格。每個區(qū)域支撐架搭設(shè)完畢后必須經(jīng)過工程平安管理人員、技術(shù)部及相關(guān)人員驗收合格前方可投入使用。6〕、腳手架的撤除〔1〕所有支撐體系腳手架的撤除要以混凝土強度是否到達拆模要求為依據(jù)。在混凝土未到達拆模要求強度前嚴禁撤除任何桿件?！?〕支撐架撤除時應(yīng)對特殊部位先加固，在撤除。按先搭后拆，后搭設(shè)先撤除的原那么，從頂層開始，逐個向下撤除，嚴禁上下層同時撤除，嚴禁拋扔?！?〕當撤除4m以上跨度的梁底部支撐架時，先從跨中開始，對稱的從兩端開始撤除。撤除時，嚴禁采用連梁底板向旁側(cè)一起拉倒的撤除方法?！?〕撤除平臺，樓梯下的立柱時作業(yè)人員必須站立在平安處。8.模板的撤除1〕、撤除原那么一般情況下，包括短肢剪力墻墻模、梁側(cè)模等模板在砼強度到達1.2Mpa以上方可撤除〔常溫約18~24小時〕。承重模板撤除時間以同條件養(yǎng)護砼試塊強度為準，撤除時構(gòu)件強度詳見下表撤除承重結(jié)構(gòu)模板的混凝土強度要求表構(gòu)件類型構(gòu)件跨度到達設(shè)計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率〔％〕板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁≤8≥75＞8≥100懸臂構(gòu)件——≥100要保證拆模時不沾模、棱角完整。2〕、拆模順序一般為松開支撐→抽出對拉螺桿→模板調(diào)運→模板清理。同時遵守板撤除順序與安裝順序相反，先支后拆，后支先拆，先撤除非承重模板，后撤除承重模板，先拆縱墻模板后拆橫墻模板，先拆外墻模板后拆內(nèi)墻模板。3〕、拆模申請撤除模板之前，應(yīng)填報模板撤除申請表，經(jīng)有關(guān)人員會簽前方可拆模。拆模申請表拆除班組撤除部位砼澆筑日期年月日申請人年月日同條件養(yǎng)護試塊強度百分比%試驗員工長質(zhì)檢技術(shù)負責(zé)人4〕、拆模要求拆模時嚴禁野蠻施工，在撤除過程中如發(fā)現(xiàn)有影響結(jié)構(gòu)平安問題時，應(yīng)立即停止撤除，報工程部及監(jiān)理部門共同商定采取有效措施前方可繼續(xù)撤除。拆模時嚴禁使用大錘，應(yīng)使用撬棍等工具，大模板撤除時，不得隨意亂放，防止模板變形或受損。注意成品保護，杜絕由認為造成的缺棱掉角等外觀質(zhì)量問題。5〕、模板維修保養(yǎng)：模板撤除后，及時吊運至木工車間立放于支架上，清理殘留混凝土、密封條等雜物，模板上的釘子起干凈，模板上的孔眼修補好，涂刷隔離劑后分類立放于支架上，損壞的模板應(yīng)及時修理或更換。9.質(zhì)量標準1〕、保證工程模板及其支架必須有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性。2〕、一般工程模板接縫不應(yīng)漏漿。模板與混凝土接觸外表清理干凈并涂隔離劑，嚴禁隔離劑污染鋼筋與混凝土接槎處。3〕、允許偏差模板施工時按照標準要求嚴格控制模板施工質(zhì)量，現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的允許偏差,應(yīng)符合標準中的規(guī)定。模板安裝的允許偏差(mm)詳見下表。固定在模板上的預(yù)埋件和預(yù)留孔洞均不得遺漏，安裝必須牢固，位置準確，其允許偏差應(yīng)符合插表所示?，F(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的允許偏差及檢驗方法項次工程允許偏差值〔mm〕檢查方法1軸線位移3鋼尺檢查2底模上外表標高±3水準儀或拉線尺量3截面內(nèi)尺寸根底±6鋼尺檢查柱、墻、梁±3鋼尺檢查4層高垂直度4經(jīng)緯儀或吊線鋼尺檢查5相鄰兩板外表上下差2鋼尺檢查6外表平整度32m靠尺、楔形塞尺預(yù)埋件或預(yù)留孔洞的允許偏差及檢查方法項次工程允許偏差值〔mm〕檢查方法1預(yù)埋鋼板中心線2鋼尺檢查2預(yù)埋管，預(yù)留孔中心線位移2鋼尺檢查3插筋中心線位置5鋼尺檢查外露長度+10，04預(yù)留洞中心位置6拉線、鋼尺檢查尺寸+6，05門窗洞口中心線位置3拉線、鋼尺檢查寬、高±5對角線6、質(zhì)量通病防治措施具體措施圖片墻柱根部防漏漿措施在墻、柱根部固定腳板，防止根部漏漿。安裝外側(cè)墻、柱模板要求：上層模板應(yīng)深入下層墻體，利用原下層螺桿進行加固。衛(wèi)生間、廚房間翻坎一次成型模板支撐架上部自由端嚴格控制，頂托自由端高度不大于200mm構(gòu)造柱預(yù)埋鋼筋，并用紅漆標記。小于200的門垛與主體一起澆筑。10.平安及文明施工1〕、平安施工〔1〕施工現(xiàn)場入口處及現(xiàn)場所有危險作業(yè)區(qū)域要掛平安生產(chǎn)宣傳畫、標語、平安危險標，提醒工人注意平安?！?〕建立健全平安施工崗位責(zé)任制，實行木工加工車間、堆放場地平安負責(zé)人制度，落實專人負責(zé)。進行平安教育，嚴格實行平安獎罰措施。〔3〕任何人進入現(xiàn)場區(qū)域必須戴好平安帽，不準穿拖鞋，高跟鞋、硬底鞋或赤腳，從事高空作業(yè)，必須系好平安帶。〔4〕特殊工種必需持證上崗，嚴禁非正式特殊工種代替特殊工種作業(yè)，電氣焊操作必需有平安防范措施。模板加工、堆放區(qū)域要遠離鋼筋加工車間。〔5〕施工現(xiàn)場注意防火，及時清理刨花、木屑等易燃物品，嚴禁施工人員吸煙，同時配備防火設(shè)備〔滅火器〕，明確責(zé)任人。施工作業(yè)面內(nèi)不得吸煙，吸煙必須到指定吸煙區(qū)?！?〕加強現(xiàn)場臨電管理，經(jīng)常檢查配電設(shè)備的平安可靠性，如有損壞，及時更換，除電工之外的任何工種不準私自接改電線，需用時應(yīng)申請電工完成接線工作。模板操作區(qū)域嚴禁電線穿過。〔7〕現(xiàn)場圍護欄桿，要嚴密穩(wěn)固，電纜線不允許直接敷設(shè)在欄桿上。夜間施工時基坑邊緣要有明顯的標志和有足夠的照明。〔8〕在地下室或潮濕環(huán)境內(nèi)作業(yè)的照明電壓不應(yīng)高于36V?！?〕按照施工總平面布置圖堆放模板和木枋，不得侵占場內(nèi)道路及平安防護設(shè)施。實行方案進料，隨用隨到?！?0〕混凝土澆筑時，工人需穿絕緣水靴，并用竹跳板搭設(shè)人行道，以免行走不變及踩彎板筋。〔11〕鋼筋水平轉(zhuǎn)運時，應(yīng)注意與行人和施工人員的平安距離〔不小于2米〕?！?2〕禁止交叉作業(yè)，假設(shè)施工無法避讓時，應(yīng)派專人監(jiān)督和采取必要的平安防護措施，確保施工平安?！?3〕外架上鋪設(shè)的竹跳板應(yīng)用16#鐵絲綁扎固定牢固，且不允許有探頭板，并應(yīng)符合相關(guān)外架規(guī)定。外架不得作為材料堆積和轉(zhuǎn)運使用。〔14〕進行外架操作時，基坑內(nèi)應(yīng)設(shè)置警戒線，防止交叉作業(yè)。〔15〕模板堆放高度不得超過1.8m，木枋堆放高度不得超過1.5m。2〕、文明施工〔1〕施工現(xiàn)場應(yīng)按照中建總公司CI形象工程進行設(shè)計部署；〔2〕禁止在施工現(xiàn)場追打嬉鬧；〔3〕施工材料機具應(yīng)集中堆放整齊；〔4〕滅火器及其他消防器材應(yīng)定點設(shè)置；〔5〕廢料應(yīng)集中收集存放并進行標識，不得燃燒或四處亂扔；〔6〕施工現(xiàn)場應(yīng)做到工完場清。附件：計算書本工程墻柱、梁板計算，主要結(jié)合本工程層高、截面尺寸的實際結(jié)構(gòu)特點，選擇截面尺寸較大，具有代表性的構(gòu)件作為依據(jù)進行計算。柱模板〔設(shè)置對拉螺栓〕計算書計算依據(jù)：1〕、?建筑施工模板平安技術(shù)標準?JGJ162-20212〕、?混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計標準?GB50010-20213〕、?建筑結(jié)構(gòu)荷載標準?GB50009-20214〕、?鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準?GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土柱名稱KZ1新澆混凝土柱長邊邊長(mm)600新澆混凝土柱的計算高度(mm)5920新澆混凝土柱短邊邊長(mm)500二、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)標準?建筑施工模板平安技術(shù)標準?JGJ162-2021混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)β1混凝土坍落度影響修正系數(shù)β2混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k(kN/m2)γct0β1β2v1/2，γc×24×4×××21/2，24×2傾倒混凝土?xí)r對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4kγct0β1β2v1/2，γc×24×4×××21/2，24×2承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值S承4k3k4k×3k××××××2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值S正＝G4k＝41.22kN/m2三、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)13面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)面板彈性模量E(N/mm2)8925柱長邊小梁根數(shù)5柱短邊小梁根數(shù)4柱箍間距l(xiāng)1(mm)500模板設(shè)計平面圖1〕、強度驗算最不利受力狀態(tài)如以下圖，按三等跨連續(xù)梁驗算靜載線荷載q1×4k×××活載線荷載q2××3k××××Mmax1l22l2××2××2·mσ＝Mmax×106/(1/6×500×1322≤2滿足要求！2〕、撓度驗算作用線荷載q＝bS正×ν4××4/(100×8925×(1/12×500×133≤[ν滿足要求！四、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁截面類型(mm)40×90小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)小梁彈性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)最低處柱箍離樓面距離(mm)2001〕、強度驗算小梁上作用線荷載q＝bS承×51.846＝8.641kN/m小梁彎矩圖(kN·m)Mmax·mσ＝Mmax×106/54×1032≤2滿足要求！2〕、抗剪驗算小梁剪力圖(kN·m)Vmaxτmax=3Vmax/(2bh0)=3××1000/(2×40×2≤[τ2滿足要求！3〕、撓度驗算小梁上作用線荷載q＝bS正×41.22＝6.87kN/m小梁變形圖(mm)ν≤[ν滿足要求！4〕、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax正常使用極限狀態(tài)Rmax五、柱箍驗算〔標準中缺少相關(guān)計算說明，僅供參考〕柱箍類型鋼管柱箍合并根數(shù)2柱箍材質(zhì)規(guī)格(mm)Ф48×3柱箍截面慣性矩I(cm4)柱箍截面抵抗矩W(cm3)柱箍抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000模板設(shè)計立面圖1〕、柱箍強度驗算連續(xù)梁中間集中力取小P值；兩邊集中力為小梁荷載取半后，取P/2值。長邊柱箍：取小梁計算中b=600/(5-1)=150mm=0.15m代入小梁計算中得到：承載能力極限狀態(tài)RmaxP=Rmax正常使用極限狀態(tài)：R’maxP’=R’max長邊柱箍計算簡圖長邊柱箍彎矩圖(kN·m)長邊柱箍剪力圖(kN)M1·m，N1短邊柱箍：取小梁計算中b=500/(4-1)=166.667mm=0.167m代入小梁計算中得到：承載能力極限狀態(tài)RmaxP=Rmax正常使用極限狀態(tài)：R’maxP’=R’max短邊柱箍計算簡圖短邊柱箍彎矩圖(kN·m)短邊柱箍剪力圖(kN)M2·m，N2M/Wn×106×1032≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2〕、柱箍撓度驗算長邊柱箍計算簡圖長邊柱箍變形圖(mm)短邊柱箍計算簡圖短邊柱箍變形圖(mm)ν1≤[νν2≤[ν滿足要求！六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M14軸向拉力設(shè)計值Ntb(kN)扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26×≤Ntb滿足要求！×≤26kN滿足要求！墻模板〔木模板〕計算書計算依據(jù)：1〕、?建筑施工模板平安技術(shù)標準?JGJ162-20212〕、?混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計標準?GB50010-20213〕、?建筑結(jié)構(gòu)荷載標準?GB50009-20214〕、?鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準?GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土墻名稱59Q1新澆混凝土墻墻厚(mm)200混凝土墻的計算高度(mm)5880混凝土墻的計算長度(mm)3100二、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)標準?建筑施工模板平安技術(shù)標準?JGJ162-2021混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)β11混凝土坍落度影響修正系數(shù)β2混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k(kN/m2)γct0β1β2v1/2，γc×24×4×1××21/2，24×2傾倒混凝土?xí)r對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4kγct0β1β2v1/2，γc×24×4×1××21/2，24×2承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值S承4k3k4k×3k××××××2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值S正＝G4k＝25.39kN/m2三、面板布置小梁布置方式豎直左部模板懸臂長(mm)125小梁間距(mm)200小梁一端懸臂長(mm)200主梁間距(mm)500主梁一端懸臂長(mm)100對拉螺栓橫向間距(mm)500對拉螺栓豎向間距(mm)500模板設(shè)計立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)13面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)面板彈性模量E(N/mm2)8415墻截面寬度可取任意寬度，為便于驗算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×1323，I＝bh3/12＝500×13341〕、強度驗算q＝bS承×面板彎矩圖(kN·m)Mmax·mσ＝Mmax×1062≤2滿足要求！2〕、撓度驗算q＝bS正×面板變形圖(mm)ν≤[ν滿足要求！五、小梁驗算小梁材質(zhì)及類型矩形木楞小梁截面類型(mm)40×90小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)小梁彈性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面慣性矩I(cm4)2431〕、強度驗算q＝bS承×小梁彎矩圖(kN·m)小梁剪力圖(kN)Mmax·mσ＝Mmax×1062≤2滿足要求！2〕、撓度驗算q＝bS正×小梁變形圖(mm)ν≤[ν滿足要求！3〕、支座反力計算R1=3.778kN，R2=...R14=3.359kN，R15六、主梁驗算主梁材質(zhì)及類型雙鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)主梁截面慣性矩I(cm4)1〕、強度驗算主梁彎矩圖(kN·m)Mmax·mσ＝Mmax×1062≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2〕、撓度驗算主梁變形圖(mm)ν≤[ν滿足要求！七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設(shè)計值Ntb(kN)對拉螺栓橫向驗算間距m＝max[500，500/2+100]＝500mm對拉螺栓豎向驗算間距n＝max[500，500/2+200]＝500mm承×××≤Ntb滿足要求！梁模板計算書計算依據(jù)：1〕、?建筑施工模板平安技術(shù)標準?JGJ162-20212〕、?混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計標準?GB50010-20213〕、?建筑結(jié)構(gòu)荷載標準?GB50009-20214〕、?鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準?GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土梁名稱WKL1混凝土梁截面尺寸(mm×mm)250×2300模板支架高度H(m)模板支架橫向長度B(m)模板支架縱向長度L(m)梁側(cè)樓板厚度(mm)120二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板面板及小梁樓板模板模板及其支架新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆環(huán)境不考慮風(fēng)荷載三、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁一側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)600梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)900步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1200、1200混凝土梁距梁兩側(cè)立柱中的位置自定義梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)450梁左側(cè)立柱與水平方向的夾角α85梁右側(cè)立柱與水平方向的夾角β90梁底增加立柱根數(shù)1梁底增加立柱布置方式按梁兩側(cè)立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm)450梁底增加立柱依次與水平方向的夾角90梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)3梁底支撐小梁間距125每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)1結(jié)構(gòu)外表的要求結(jié)構(gòu)外表外露設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度b=1000mm，按二等跨連續(xù)梁計算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×ψcQ2k]×××(0.1+(24+1.5)×××(0.1+(24+1.5)×××2]×q1靜××[G1k+(G2k+G3k)×h]×××[0.1+(24+1.5)×2.3]×q1活×××Q2k××××2×q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×2.3)]×計算簡圖如下：1〕、強度驗算Mmax1L2××2·mσ＝Mmax×1062≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2〕、撓度驗算νmax2L4××1254/(100×10000×≤[ν滿足要求！3〕、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R31靜1活××××R21××標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R3'2××R2'2××五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×90小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁計算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R3小梁自重：q2××(0.3-0.1)×梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左×××梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右×××梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右××(0.5+(24+1.1)×××(0.5+(24+1.1)×××2]×((0.9-0.45)-0.25/2)/2×左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左中間小梁荷載q中=q1中+q2右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R3小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1××梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1××梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((0.9-0.45)-0.25/2)/2×左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左中間小梁荷載q中'=q1中'+q2右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右為簡化計算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如以下圖：1〕、抗彎驗算Mmax1222××2××2·mσ=Mmax×1062≤2滿足要求！2〕、抗剪驗算Vmax1，ql2×××τmax=3Vmax/(2bh0)=3××1000/(2×40×2≤[τ2滿足要求！3〕、撓度驗算ν1＝0.521q'l14××3004/(100×9350×243×104≤[ν]＝l1ν2＝q'l24×2004/(8×9350×243×104≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm滿足要求！4〕、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax11+qL2×××××同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=1.826kN,R2=4.297kN,R3正常使用極限狀態(tài)Rmax'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2×××××同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=1.473kN,R2'=3.452kN,R3六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)1〕、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax×1062≤[f]=205N/mm2滿足要求！2〕、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmaxτmax=2Vmax/A=2××2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3〕、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax≤[ν滿足要求！4〕、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.161kN，R2=7.885kN，R3正常使用極限狀態(tài)支座反力依次為R1'=0.138kN，R2'=6.26kN，R3七、2號主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)主梁計算方式簡支梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)P＝max[R2]×0.6=Max[7.885]×0.6=4.731kN，P'＝max[R2']×0.6＝Max[6.26]×1〕、抗彎驗算2號主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax×1062≤[f]=205N/mm2滿足要求！2〕、抗剪驗算2號主梁剪力圖(kN)Vmaxτmax=2Vmax/A=2××2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3〕、撓度驗算2號主梁變形圖(mm)νmax≤[ν滿足要求！4〕、支座反力計算極限承載能力狀態(tài)支座反力依次為R1=7.097kN，R2立柱所受主梁支座反力依次為P2八、縱向水平鋼管驗算鋼管截面類型(mm)Φ48×鋼管計算截面類型(mm)Φ48×鋼管截面面積A(mm2)489鋼管截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)鋼管截面抵抗矩W(cm3)鋼管抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205鋼管抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125P＝max[R1，R3]=0.261kN，P'＝max[R1'，R3'計算簡圖如下：1〕、抗彎驗算縱向水平鋼管彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax×1062≤[f]=205N/mm2滿足要求！2〕、抗剪驗算縱向水平鋼管剪力圖(kN)Vmaxτmax＝2Vmax/A=2××2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3〕、撓度驗算縱向水平鋼管變形圖(mm)νmax≤[ν滿足要求！4〕、支座反力計算支座反力依次為R1=0.392kN，R2同理可得：兩側(cè)立柱所受支座反力依次為R1=0.242kN，R3九、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調(diào)托座2可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc1〕、扣件抗滑移驗算兩側(cè)立柱最大受力N＝max[R1,R3≤×單扣件在扭矩到達40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2〕、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座最大受力N＝max[P2≤[N]＝30kN滿足要求！十、立柱驗算鋼管截面類型(mm)Φ48×鋼管計算截面類型(mm)Φ48×鋼材等級Q345立柱截面面積A(mm2)489回轉(zhuǎn)半徑i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)300支架自重標準值q(kN/m)1〕、長細比驗算l0=h/min[sinα,sinθ1,..,sinθn,sinβλ=l0≤[λ]=150長細比滿足要求！2〕、穩(wěn)定性計算l01=h/sinθ1=1500/1=1500mmλ1=l01≤[λ]=150查表得，φ1×××(5.6-2.3)=0.601kN,R1＝0.242kN，P2＝11.828kN，R3立柱最大受力N＝max[(R1+G)/sinα，(P2+G)/sinθ1，(P3+N邊+G)/sinβ××(0.5+(24+1.1)×××(0.5+(24+1.1)×××1]×(1.2+0.9-0.45-0.25/2)/2×f＝N/(φ×103×2≤[f]＝300N/mm2滿足要求！十一、高寬比驗算根據(jù)?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)標準?JGJ130-2021第6.9.7：支架高寬比不應(yīng)大于3≤3滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算！十二、立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)800混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)28混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)立柱墊板長a(mm)200立柱墊板寬b(mm)200F11〕、受沖切承載力計算根據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計標準?GB50010-2021第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤βhftσpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值βh截面高度影響系數(shù)：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了平安和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力平安儲藏?？傻茫害耯=1，ft2，η=1，h0=h-20=780mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=3920mmβhftσpc，m)ηumh0×1××0)×1×3920×≥F1滿足要求！2〕、局部受壓承載力計算根據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計標準?GB50010-2021第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值fcβcβl混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab可得：fc2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2βcβlfcAln×1×3××≥F1滿足要求！梁側(cè)模板計算書計算依據(jù)：1〕、?混凝土結(jié)構(gòu)工程施工標準?GB50666-20212〕、?混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計標準?GB50010-20213〕、?建筑結(jié)構(gòu)荷載標準?GB50009-20214〕、?鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準?GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝梁名稱wkl1混凝土梁截面尺寸(mmxmm)250×2300新澆混凝土梁計算跨度(m)二、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)標準?混凝土結(jié)構(gòu)工程施工標準?GB50666-2021混凝土重力密度γc(kN/m3)24結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1可變組合系數(shù)混凝土側(cè)壓力折減系數(shù)ξ梁下掛側(cè)模，側(cè)壓力計算位置距梁頂面高度H下掛(m)新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k(kN/m2)梁下掛側(cè)模G4kζγc×24×2混凝土下料產(chǎn)生的水平荷載標準值Q4k(kN/m2)2下掛局部：承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值S承＝γ0××G4k×φcQ4k]＝1×××××2下掛局部：正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值S正＝G4k＝44.16kN/m2支撐體系設(shè)計小梁布置方式水平向布置主梁間距(mm)500主梁合并根數(shù)2小梁最大懸挑長度(mm)150結(jié)構(gòu)外表的要求結(jié)構(gòu)外表隱蔽對拉螺栓水平向間距(mm)500梁左側(cè)梁右側(cè)樓板厚度(mm)0120梁下掛側(cè)模高度(mm)23002180小梁道數(shù)(下掛)1515左側(cè)支撐表：第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式1200對拉螺栓2600對拉螺栓31100對拉螺栓41600對拉螺栓52100對拉螺栓右側(cè)支撐表：第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式1200對拉螺栓2600對拉螺栓31100對拉螺栓41600對拉螺栓52100對拉螺栓設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計剖面圖四、面板驗算面板類型復(fù)合木纖維板面板厚度(mm)13面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)面板彈性模量E(N/mm2)10000左下掛側(cè)模梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×1323，I＝bh3/12=1000×1334。面板計算簡圖如下：1〕、抗彎驗算q1＝bS承＝1×q1靜＝γ0×××G4k×b＝1××××q1活＝γ0××φc×Q4k×b＝1×××2×Mmax1靜L21活L2××2××2·mσ＝Mmax×1062≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2〕、撓度驗算q＝bS正＝1×νmax4××4/(100×10000×≤滿足要求！3〕、最大支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R左下掛max×q1靜×l左×q1活×l左××××正常使用極限狀態(tài)R'左下掛max×l左×××右下掛側(cè)模梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×1323，I＝bh3/12=1000×1334。面板計算簡圖如下：1〕、抗彎驗算q1＝bS承＝1×q1靜＝γ0×××G4k×b＝1××××q1活＝γ0××φc×Q4k×b＝1×××2×Mmax1靜L21活L2××2××2·mσ＝Mmax×1062≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2〕、撓度驗算q＝bS正＝1×νmax4××4/(100×10000×≤滿足要求！3〕、最大支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R右下掛max×q1靜×l左×q1活×l左××××正常使用極限狀態(tài)R'右下掛max×l左×××五、小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)150小梁計算方式簡支梁小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×90小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)小梁截面慣性矩I(cm4)243左下掛側(cè)模計算簡圖如下：跨中段計算簡圖懸挑段計算簡圖1〕、抗彎驗算Mmax×q×l2×q×l12××2××2·mσ＝Mmax×1062≤2滿足要求！2〕、抗剪驗算Vmax×q×l,q×l1×××τmax=3Vmax/(2bh0)=3××1000/(2×40×2≤[τ2滿足要求！3〕、撓度驗算ν1max＝5qL4/(384EI)=5××5004/(384×8415×≤500/250=2mmν2max＝qL4×1504/(8×8415×≤滿足要求！4〕、最大支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R左下掛max××××正常使用極限狀態(tài)R'左下掛max××××右下掛側(cè)模計算簡圖如下：跨中段計算簡圖懸挑段計算簡圖1〕、抗彎驗算Mmax×q×l2×q×l12××2××2·mσ＝Mmax×1062≤2滿足要求！2〕、抗剪驗算Vmax×q×l,q×l1×××τmax=3Vmax/(2bh0)=3××1000/(2×40×2≤[τ2滿足要求！3〕、撓度驗算ν1max＝5qL4/(384EI)=5××5004/(384×8415×≤500/250=2mmν2max＝qL4×1504/(8×8415×≤滿足要求！4〕、最大支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R右下掛max××××正常使用極限狀態(tài)R'右下掛max××××六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×主梁計算截面類型(mm)Φ48×主梁合并根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3)主梁受力不均勻系數(shù)左下掛側(cè)模因主梁2根合并，驗算時主梁受力不均勻系數(shù)為0.6。同前節(jié)計算過程，可依次解得：承載能力極限狀態(tài)：R1＝1.095kN，R2＝3.174kN，R3＝2.596kN，R4＝2.596kN，R5＝2.596kN，R6＝2.596kN，R7＝2.596kN，R8＝2.596kN，R9＝2.596kN，R10＝2.596kN，R11＝2.596kN，R12＝2.596kN，R13＝2.596kN，R14＝3.174kN，R15正常使用極限狀態(tài)：R'1＝0.855kN，R'2＝2.488kN，R'3＝2.02kN，R'4＝2.02kN，R'5＝2.02kN，R'6＝2.02kN，R'7＝2.02kN，R'8＝2.02kN，R'9＝2.02kN，R'10＝2.02kN，R'11＝2.02kN，R'12＝2.02kN，R'13＝2.02kN，R'14＝2.488kN，R'15計算簡圖如下：1〕、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σmax＝Mmax×1062≤[f]=205N/mm2滿足要求！2〕、抗剪驗算梁左側(cè)剪力圖(kN)τmax=2Vmax/A=2××2≤[τ]=120N/mm2滿足要求！3〕、撓度驗算梁左側(cè)變形圖(mm)νmax≤500/250＝2mm滿足要求！4〕、最大支座反力計算R左下掛max右下掛側(cè)模因主梁2根合并，驗算時主梁受力不均勻系數(shù)為0.6。同前節(jié)計算過程，可依次解得：承載能力極限狀態(tài)：R1＝1.038kN，R2＝3.009kN，R3＝2.46kN，R4＝2.46kN，R5＝2.46kN，R6＝2.46kN，R7＝2.46kN，R8＝2.46kN，R9＝2.46kN，R10＝2.46kN，R11＝2.46kN，R12＝2.46kN，R13＝2.46kN，R14＝3.009kN，R15正常使用極限狀態(tài)：R'1＝0.811kN，R'2＝2.358kN，R'3＝1.914kN，R'4＝1.914kN，R'5＝1.914kN，R'6＝1.914kN，R'7＝1.914kN，R'8＝1.914kN，R'9＝1.914kN，R'10＝1.914kN，R'11＝1.914kN，R'12＝1.914kN，R'13＝1.914kN，R'14＝2.358kN，R'15計算簡圖如下：1〕、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σmax＝Mmax×1062≤[f]=205N/mm2滿足要求！2〕、抗剪驗算梁左側(cè)剪力圖(kN)τmax=2Vmax/A=2××2≤[τ]=120N/mm2滿足要求！3〕、撓度驗算梁左側(cè)變形圖(mm)νmax≤500/250＝2mm滿足要求！4〕、最大支座反力計算R右下掛max七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設(shè)計值Ntb(kN)×≤Ntb滿足要求！板模板〔盤扣式〕計算書計算依據(jù)：1〕、?建筑施工承插型盤扣式鋼管支架平安技術(shù)規(guī)程?JGJ231-20212〕、?建筑施工模板平安技術(shù)標準?JGJ162-20213〕、?混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計標準?GB50010-20214〕、?建筑結(jié)構(gòu)荷載標準?GB50009-20215〕、?鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準?GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B新澆混凝土樓板板厚(mm)120模板支架高度H(m)6模板支架縱向長度L(m)模板支架橫向長度B(m)二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板面板及小梁樓板模板混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)施工人員及設(shè)備產(chǎn)生的荷載標準值Q1k(kN/m2)3風(fēng)荷載標準值ωk(kN/m2)根本風(fēng)壓ω0(kN/m2)地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)9風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz風(fēng)荷載體型系數(shù)μs三、模板體系設(shè)計主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)900立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)1200水平拉桿步距h(mm)1400頂層水平桿步距hˊ(mm)300支架可調(diào)托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)450小梁間距l(xiāng)(mm)200小梁最大懸挑長度l1(mm)100主梁最大懸挑長度l2(mm)150設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)13面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)面板彈性模量E(N/mm2)9350面板計算方式三等跨連續(xù)梁按三等跨連續(xù)梁，取1m單位寬度計算。W＝bh2/6=1000×13×3，I＝bh3/12=1000×13×13×4承載能力極限狀態(tài)q1×(G1k+(G2k+G3k)××Q1k]××(0.1+(24+1.1)××3]×q1靜=[γG(G1k+(G2k+G3k×(0.1+(24+1.1)×0.12)]×q1活=(γQ×Q1k)××3)×正常使用極限狀態(tài)q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1×3)×計算簡圖如下：1〕、強度驗算Mmax1靜L21活L2××2××2·mσ＝Mmax×1062≤2滿足要求！2〕、撓度驗算νmax4××2004/(100×9350×νmax≤滿足要求！五、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁截面類型(mm)40×90小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁計算方式二等跨連續(xù)梁q1×(G1k+(G2k+G3k)××Q1k]××(0.3+(24+1.1)××3]×因此，q1靜×(G1k+(G2k+G3k)×h)××(0.3+(24+1.1)×0.12)×q1活×Q1k××3×計算簡圖如下：1〕、強度驗算M11靜L21活L2××2××2·mM2＝q1L12×2·mMmax＝max[M1，M2·mσ=Mmax×1062≤2滿足要求！2〕、抗剪驗算V11靜1活××××V2＝q1L1×Vmax＝max[V1，V2τmax=3Vmax/(2bh0)=3××1000/(2×40×2≤[τ2滿足要求！3〕、撓度驗算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1×3)×撓度,跨中νmax4××12004/(100×8415×243×104≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(1200/150，10)＝8mm；懸臂端νmax＝ql14×1004/(8×8415×243×104≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截