鋼管懸挑外腳手架施工方案

一、編制依據(jù)1?！督ㄖ┕ぐ踩珯z查標準》JGJ59—992?！督ㄖ┕た奂戒摴苣_手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130—20013.《建筑施工安全技術(shù)手冊》4.有關(guān)規(guī)范及xxxx市有關(guān)安全管理規(guī)定。二、工程概況Xxxxxxxxxxxxxxxxx工程，由教學(xué)樓（建筑面積:29144。57m，建筑基底面積:7163.22m，建筑防火計算高度:20.1m，建筑層數(shù)：5層）、1號實驗樓（建筑面積：12225.46m，建筑基底面積：2696。44m,建筑防火計算高度:21。6m，建筑層數(shù):5層）、2號實驗樓(建筑面積:5325。78m，建筑基底面積:1131.78m，建筑防火計算高度:21。6m，建筑層數(shù)：5層）、3號實驗樓(建筑面積：5387。70m，建筑基底面積:1141。61m，建筑防火計算高度：21.6m，建筑層數(shù)：5層），4號實驗樓(建筑面積：12225。46m，建筑基底面積：2696。44m,建筑防火計算高度:21。6m，建筑層數(shù)：5層）、風(fēng)雨操場（建筑面積:4342.19m，建筑基底面積:2538。64m，建筑防火計算高度：18.75m，建筑層數(shù):2層）組成。教學(xué)樓層高為3。9m，實驗樓層高均為本工程教學(xué)樓及實驗樓采用鋼管懸挑架,風(fēng)雨操場采用落地架。三、方案設(shè)計1、本工程從結(jié)構(gòu)二層板面開始采用鋼管懸挑架。懸挑架按五層（高度18。6米）進行設(shè)計，二層懸挑架下用Ф4。8x3.0鋼管做斜撐，二層以上每層采用Ф15.5鋼絲繩卸荷.2、懸挑水平鋼梁采用Ф4.8x3.0鋼管，其中建筑物外懸挑段長度為1.2m，建筑物內(nèi)錨固段長度為2m。水平鋼梁建筑物內(nèi)錨固采用預(yù)埋Ф16圓鋼.3、腳手架立桿縱向間距為1.5m,橫向間距為0.9m。4、腳手架步距為1。8m。四、材料要求1、鋼管：應(yīng)采用現(xiàn)行國家標準中規(guī)定的3號普通鋼管，其質(zhì)量應(yīng)符合GB－T700標準中的規(guī)定，新鋼管應(yīng)有產(chǎn)品質(zhì)量合格證和質(zhì)量檢驗報告,并進行驗收。鋼管規(guī)格采用外徑48mm、壁厚3.0mm，表面應(yīng)平直光滑，不應(yīng)有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，并須涂有防銹漆。所采用的鋼管必須規(guī)格統(tǒng)一。2、扣件：應(yīng)采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質(zhì)應(yīng)符合GB15831中的標準規(guī)定，采購的扣件應(yīng)有生產(chǎn)許可證、測試報告和產(chǎn)品質(zhì)量合格證,新、舊扣件均應(yīng)進行防銹處理。所采用的扣件（直角扣件、對接扣件、旋轉(zhuǎn)扣件等）在螺栓擰力矩達65N。m時不得發(fā)生破壞，應(yīng)能靈活轉(zhuǎn)動.旋轉(zhuǎn)扣件的兩旋轉(zhuǎn)面間隙應(yīng)小于1mm，扣件夾緊鋼管時,開口處的最小距離要不少于5mm。所有扣件、螺栓等零配件必須規(guī)格統(tǒng)一。3、腳手板選用竹膠板，不得使用腐爛、蟲蛀、斷裂或破損的竹笆板。4、立網(wǎng)選用聚氯乙烯編織合格的1.8m×6。0m密目式安全立網(wǎng)。五、搭設(shè)要求1、懸挑桿：里端與預(yù)留在該樓層鋼筋砼梁板內(nèi)的鋼筋連接牢固，各懸挑與短鋼管間用掃地桿扣接連成整體。2、斜撐：設(shè)置內(nèi)、外斜撐桿，其下端應(yīng)牢固定于下地梁面，各斜撐桿間與掃地桿扣接連成整體，并與預(yù)留在鋼筋砼梁內(nèi)的短鋼管扣接,以增加整體穩(wěn)定性。3、立桿：立桿上的對接扣件應(yīng)交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應(yīng)設(shè)置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3;立桿與大橫桿要用直角扣件扣緊，不能隔步設(shè)置或遺漏.4、連墻件:連墻桿與建筑物的連接采用扣件剛性連接，連墻件采用二步三跨，菱形布置，連墻件的連墻桿同腳手架。6、剪刀撐:從底部開始，往上沿腳手架全高全長，連續(xù)設(shè)置剪刀撐，以每隔5~6根立桿交互架為宜，與水平方向夾角45°～60°,接長用兩只以上旋轉(zhuǎn)扣件，搭接長度不少于500mm，且接頭不應(yīng)在同一水平面，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應(yīng)小于100mm。7、防護欄桿、擋腳桿:每步架均應(yīng)在外立桿內(nèi)側(cè)設(shè)置1.2m高防護欄桿及180mm高擋腳桿。8、大橫桿:大橫桿接長宜采用對接扣件連接,對接扣件應(yīng)交錯布置，兩根相鄰大橫桿的接頭不宜設(shè)置在同步或同跨內(nèi)，不同步或不同跨兩個相鄰接頭分別在水平或垂直方向錯開的距離不應(yīng)小于500mm,各接頭中心至最近立桿主節(jié)點的距離不宜大于縱向間距的1/3，同步架同跨不超過2個接頭。9、小橫桿：應(yīng)連接內(nèi)外立桿，步距h取1.8m設(shè)置,用直角扣件扣接于立桿且嚴禁拆除,主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應(yīng)大于150mm.小橫桿伸出扣件或立桿長度應(yīng)大于100mm。10、其他要求:（1）腳手架必須配合施工進度搭設(shè)，一次搭設(shè)高度不應(yīng)超過相鄰連墻桿以上二步。（2)每搭完一步腳手架后，應(yīng)按規(guī)定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。(3）當(dāng)搭至有連墻桿的構(gòu)造點時，在搭設(shè)完該處的立桿、大橫桿、小橫桿后，應(yīng)立即設(shè)置連墻桿。當(dāng)腳手架施工操作層高出連墻桿二步時,應(yīng)采取臨時穩(wěn)定措施，直到上一層連墻桿搭設(shè)完后方可根據(jù)情況拆除。（4)在封閉型腳手架的同一步中，大橫桿應(yīng)四周交圈，用直角扣件與內(nèi)外角部立桿固定。（5）雙排腳手架小橫桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離不宜大于100mm。（6)扣件規(guī)格必須與鋼管外徑相同，螺栓擰緊扭力矩不應(yīng)小于40N。m,且不應(yīng)大于65N。m;(7)在主節(jié)點處固定大橫桿、小橫桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件的中心點的相互距離不應(yīng)大于150mm,對接扣件開口應(yīng)朝上或朝內(nèi).六、腳手架的驗收1、架子搭設(shè)完畢在投入使用前，應(yīng)逐層、逐段由主管施工員、架子施工隊長、架子作業(yè)班長和項目安全員等一起組織驗收，驗收時必須有分管架子搭設(shè)技術(shù)的技術(shù)或安全部門參加，并填寫驗收表。2、每搭設(shè)完一段架及達到設(shè)計高度后應(yīng)進行檢查，辦理中間驗收，手續(xù)完整后才可繼續(xù)搭設(shè)。3、架子投入使用后，施工管理人員、架子作業(yè)人員應(yīng)進行經(jīng)常性檢查，在正常情況下，每半月應(yīng)檢查一次，遇有大風(fēng)等意外應(yīng)增加檢查次數(shù)，在檢查中發(fā)現(xiàn)存在隱患應(yīng)及時整改、加固，確保施工安全。七、腳手架的拆除1、拆除腳手架前應(yīng)全面檢查腳手架的連墻桿、支撐體系、桿件搭接或扣件扣接等是否符合構(gòu)造要求，明確拆除順序和措施，接受單位工程負責(zé)人的拆除安全技術(shù)交底。2、拆除的一般順序：安全網(wǎng)—防護欄桿、擋腳桿—剪刀撐—腳手板—大橫桿—小橫桿—連墻拉結(jié)桿—立桿-懸挑支座的水平拉桿、斜撐桿、懸挑桿。3、架子拆除時應(yīng)劃分作業(yè)區(qū)，周圍地面應(yīng)設(shè)圍欄和警戒標志,并派專人看守，嚴禁非作業(yè)人員入內(nèi)。4、拆除順序應(yīng)遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原則，嚴禁上下同時作業(yè).5、連墻桿必須隨腳手架拆除進度逐層拆除，嚴禁先將連墻桿整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應(yīng)大于2步,如高差大于2步，應(yīng)增設(shè)連墻桿加固。6、當(dāng)腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時，應(yīng)先在適當(dāng)位置搭設(shè)臨時連墻桿加固后，再拆除原連墻桿。7、拆立桿時，應(yīng)先握住立桿再拆開扣件，拆除大橫桿、剪刀撐時，應(yīng)先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。8、當(dāng)腳手架采取分段，分立面在拆除時，對不拆除的腳手架兩端應(yīng)按垂直間距不大于建筑物的層高且不應(yīng)大于4m設(shè)置連墻桿，架體的端部在同一節(jié)間由底至頂層呈之字型連續(xù)設(shè)置橫向斜撐加固。9、拆下的材料應(yīng)用垂直運輸機械運輸，嚴禁拋擲至地面，運至地面的材料應(yīng)按品種，規(guī)格隨時碼堆存放。10、拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應(yīng)，動作協(xié)調(diào)，當(dāng)松開與另一人有關(guān)的扣件時，應(yīng)先通知對方,以防墜落。11、在拆架過程中，一般不得中途換人，如須換人時，應(yīng)將拆除情況交代清楚方可離開。八、安全管理規(guī)定1、架子工須經(jīng)特種作業(yè)人員操作培訓(xùn)，考核合格者方可持證上崗。2、架工必須正確使用“三寶”，進入施工現(xiàn)場必須戴好安全帽，在高處作業(yè)時必須系好安全帶,搭設(shè)人員必須穿防滑鞋。3、作業(yè)層上的施工荷載應(yīng)符合設(shè)計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風(fēng)繩、泵送砼的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設(shè)備。4、當(dāng)有五級以上大風(fēng)或雨天時不得進行腳手架搭設(shè)與拆除作業(yè)。5、在腳手架使用期間,嚴禁拆除節(jié)點處的大橫桿、小橫桿及連墻桿.6、嚴禁酒后上崗,搭拆作業(yè)時思想應(yīng)集中，不準在架上往下拋擲架料等物件.7、架子班組人員工必須自覺遵守施工管理規(guī)章制度,不得違章指揮、違章作業(yè)。8、施工操作時應(yīng)嚴格按施工方案、安全技術(shù)交底和有關(guān)操作規(guī)程規(guī)定進行操作。九、懸挑架受力計算（一）大橫桿的計算按照《扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130—2001）第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0。033kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.35×1。05/（2+1)=0。122kN/m；活荷載標準值：Q=2×1。05/（2+1)=0。7kN/m；靜荷載的設(shè)計值:q1=1.2×0。033+1。2×0。122=0。187kN/m；活荷載的設(shè)計值:q2=1.4×0.7=0。98kN/m；大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦拢嚎缰凶畲髲澗酁镸1max=0。08×0。187×1。52+0.10×0.98×1.52=0。254kN。m;支座最大彎距計算公式如下：支座最大彎距為M2max=—0.10×0.187×1。52—0.117×0。98×1。52=-0.3kN。m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.254×106，0.3×106）/4490=66.815N/mm2;大橫桿的最大彎曲應(yīng)力為σ=66。815N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設(shè)計值［f]=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度.計算公式如下：其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.033+0.122=0。156kN/m；活荷載標準值:q2=Q=0。7kN/m;最大撓度計算值為：V=0.677×0。156×15004/（100×2。06×105×107800）+0。990×0.7×15004/(100×2.06×105×107800）=1。82mm；大橫桿的最大撓度1。82mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm，滿足要求!（二）小橫桿的計算：根據(jù)JGJ130—2001第5.2。4條規(guī)定,小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形.1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0。033×1。5=0.05kN;腳手板的自重標準值：P2=0.35×1.05×1。5/(2+1)=0.184kN;活荷載標準值:Q=2×1.05×1.5/（2+1）=1.050kN；集中荷載的設(shè)計值:P=1。2×(0。05+0.184）+1。4×1。05=1。75kN;小橫桿計算簡圖2。強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1。2×0。033×1。052/8=0.006kN。m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=1。75×1。05/3=0。613kN。m;最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0。618kN.m；最大應(yīng)力計算值σ=M/W=0.618×106/4490=137.675N/mm2;小橫桿的最大彎曲應(yīng)力σ=137.675N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設(shè)計值205N/mm2，滿足要求！3。撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：Vqmax=5×0。033×10504/（384×2.06×105×107800）=0.024mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0。05+0.184+1.05=1。284kN;集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下：Vpmax=1283.7×1050×(3×10502-4×10502/9）/（72×2.06×105×107800）=2.375mm;最大撓度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.375=2.399mm;小橫桿的最大撓度為2。399mm小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10mm，滿足要求!（三)扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1。00，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8。00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5。2.5）：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計值，取8.00kN；R-—縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；大橫桿的自重標準值:P1=0。033×1。5×2/2=0。05kN；小橫桿的自重標準值:P2=0。033×1.05/2=0。017kN；腳手板的自重標準值:P3=0。35×1。05×1。5/2=0。276kN；活荷載標準值：Q=2×1。05×1。5/2=1。575kN；荷載的設(shè)計值:R=1。2×(0。05+0。017+0。276)+1.4×1。575=2。617kN;R<8.00kN，單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求?。ㄋ?腳手架立桿荷載的計算：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值（kN),為0。1248NG1=［0。1248+(1.50×2/2）×0。033/1.80］×13。20=2.014;（2）腳手板的自重標準值（kN/m2)；采用竹腳手板，標準值為0。35NG2=0。35×6×1。5×(1。05+0.3）/2=2。126kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m）；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0。15NG3=0。15×6×1。5/2=0.675kN;(4）吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)（kN/m2）；0。005NG4=0。005×1。5×13。2=0.099kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.914kN;活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值.經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=2×1。05×1.5×2/2=3。15kN；風(fēng)荷載標準值按照以下公式計算其中Wo——基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2001）的規(guī)定采用：Wo=0。8kN/m2；Uz--風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2001）的規(guī)定采用：Uz=0。74；Us——風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為0.645；經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標準值Wk=0。7×0.8×0.74×0.645=0。267kN/m2；不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1。2NG+1.4NQ=1。2×4。914+1.4×3。15=10.307kN；考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值為N=1。2NG+0.85×1。4NQ=1.2×4。914+0.85×1。4×3。15=9。645kN；風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為Mw=0。85×1。4WkLah2/10=0。850×1.4×0.267×1。5×1。82/10=0。155kN。m;(五）立桿的穩(wěn)定性計算:不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：立桿的軸向壓力設(shè)計值：N=10.307kN;計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.59cm;計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5。3。3得：k=1。155；當(dāng)驗算桿件長細比時，取塊1。0；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5。3.3得：μ=1。5；計算長度，由公式lo=k×μ×h確定：l0=3。118m；長細比Lo/i=196；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ，由長細比lo/i的計算結(jié)果查表得到：φ=0。188;立桿凈截面面積：A=4。24cm2;立桿凈截面模量（抵抗矩）：W=4。49cm3;鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：［f]=205N/mm2；σ=10307/(0。188×424）=129.299N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=129。299N/mm2小于立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設(shè)計值：N=9.645kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3。3得:μ=1。5；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=3。118m；長細比：L0/i=196；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ，由長細比lo/i的結(jié)果查表得到：φ=0。188立桿凈截面面積:A=4。24cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩)：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值:［f］=205N/mm2；σ=9645.192/(0.188×424)+154583.342/4490=155。429N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=155.429N/mm2小于立桿的抗壓強度設(shè)計值［f]=205N/mm2，滿足要求!(六）連墻件的計算:連墻件的軸向力設(shè)計值應(yīng)按照下式計算:Nl=Nlw+N0風(fēng)荷載標準值Wk=0.267kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積Aw=16。2m2；按《規(guī)范》5.4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN）,N0=5.000kN；風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=6。062kN;連墻件的軸向力設(shè)計值Nl=Nlw+N0=11。062kN；連墻件承載力設(shè)計值按下式計算：Nf=φ·A·[f］其中φ-—軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù);由長細比l0/i=300/15。9的結(jié)果查表得到φ=0。949，l為內(nèi)排架距離墻的長度；又:A=4。24cm2;[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設(shè)計值為Nf=0。949×4。24×10-4×205×103=82。487kN；Nl=11。062〈Nf=82.487,連墻件的設(shè)計計算滿足要求?。ㄆ撸姨袅旱挠嬎阌嬎阋粋€步距1.80m,立桿間距1.5m時的荷載。取鋼管重38.4N/m，扣件每個重15N/個，腳手板0。35KN/m2，密目安全網(wǎng)5N/m2，鋼絲網(wǎng)10N/m2，5層竹膠板50N/m2，施工荷載3KN/m2，所挑高度內(nèi)只允許一個步架施工，風(fēng)荷載標準值0。25KN/m2（成都地區(qū)基本風(fēng)壓)。（1）鋼管①雙排立桿：1。8×2×38。4=138.24(N)②大橫桿：3。0×2×38.4=230.4（N)③小橫桿：1。6×2×38。4=122。88（N)④外排立桿剪力撐：2。34×38.4=89。86（N)⑤附墻件(按一根鋼管計）：4.2×38.4×1=161。28（N）（2）扣件:10×15=150(N）(3)腳手板（含竹膠板）：1.5×1。2×（0。35+0.05）=0。72KN（4）安全網(wǎng)、鋼絲網(wǎng)：1.8×1。5×（5+10)=40.5(N)（5)所挑高度內(nèi)的施工荷載：每根內(nèi)排立桿承受的施工荷載:(0。35+0。45）×1。8×3=4.05KN每根外排立桿承受的施工荷載：0。45×1。8×3=2。43KN（6）風(fēng)荷載：Wk=0.7×uz·us·Wo=0.7×0.8×0.74×0。645=0.267kN/m2（7)每根立桿承受的全部荷載(不計風(fēng)載）：根據(jù)搭設(shè)過程的變化，立桿承受荷載按以下三種情況考慮：①起挑層搭設(shè)時，腳手架超過操作層一個步距，施工荷載一層,故按3個步距恒載計算：內(nèi)排立桿：N1=1。2×3。849/2+1。4×4。05=7.98KN外排立桿：N2=1.2×3。849/2+1。4×2.43=5。71KN②第三層施工時，第二層鋼絲繩卸荷設(shè)置完畢，故恒載按7個步距計算,活載按一層計算，則：內(nèi)排立桿受力N1′=1。2×8.981/2+1。4×4.05=11。06kn第一層內(nèi)立桿受力按總受力的1/2計為：11。06×1/2=5。53KN外排立桿受力N2′=1。2×8。981/2+1.4×2。43=8。79KN第一層外立桿受力按總受力1/2計為:8。79×1/2=4。4KN③第五層施工時，第二、三、四層的鋼絲繩卸荷設(shè)置完畢，恒載按11個步距計算，施工荷載按一層計，則：內(nèi)排力桿承受的內(nèi)力總和：N1″=1。2×14.11/2+1.4×4.05=14。14KN下三層內(nèi)立桿承受的內(nèi)力總和為：N1″=14。14×2/3=9。42KN第一層內(nèi)立桿受力按下三層受力1/2計：0。42/2=4。71KN外排立桿承受的內(nèi)力總和：N2″=1.2×14.11/2+1。4×2。43=11。87KN下三層外立桿承受的內(nèi)力總和為：11。87×2/3=7。91KN第一層外立桿承受的內(nèi)力按下三層1/2計：7。91/2=3。95KN由以下計算可知：在①種情況下底層立桿承受的荷載最大.2、計算簡圖及內(nèi)力分析:在①中第一種荷載組合情況下其受力簡圖如圖示:內(nèi)力計算如下：取B點為基點彎矩平衡及豎直方向受力平衡得：代入數(shù)據(jù)得:B點處的彎矩最大為：MB=4.623×2=9。246KN。m桿件AD彎矩圖如下：(2)在1中第二種受力情況下,其計算簡圖如下：將DE桿內(nèi)力以NDE代替，其計算圖如圖示：根據(jù)靜力平衡條件，以D為矩心建立方程如下：代入數(shù)據(jù)得：再根據(jù)D點位移條件得：δ1D·NDE·sinα+△N2D+△N1D=0其中：δ1D·△N2D·△N1D分別求解如下：在單位力1分別作用于C、D時的彎矩圖如下：在N1·N2作用下其彎矩圖為:故:δ1D=1/EI×（1/2×1.2×2×2×2/3+1/2×1.2×1。2×1。2×2/3)=2。176/EI△N2D=1/EI×（1/2×5。28×1.2×1。2×2/3+1/2×5。28×1。2×2×2/3）=6。76/EI△N1D=1/EI×（1/2×1.659×1.2×1。2×2/3+1/2×1.659×1.2×2×2/3）=2.12/EI將之代入上式得：2.176/EI·NDE×0。862=6。76/EI+2.12/EI解之得：NDE=4.73KN解之得：XA=2.39KNYA=0.46KNYB=5.39KN由此得桿件AD的彎矩圖為:3、截面驗算：本扣件式鋼管腳手架所得桿件均采用Φ48×3.0