上海車站預(yù)制現(xiàn)澆疊合拱形頂板計(jì)算書(shū)

上海市軌道交通通XX號(hào)線工程土土建XX標(biāo)XX路站預(yù)制+現(xiàn)澆疊合合拱形形頂板計(jì)算書(shū)附件Xxx2018年1222月上海市軌道交通xx號(hào)線工程土建xx標(biāo)xx路站預(yù)制+現(xiàn)澆疊合拱形頂板計(jì)算書(shū)目錄錄錄HYPERLINK\l"_Toc535914169"附件1內(nèi)襯襯墻墻、拱座、門(mén)門(mén)洞梁及現(xiàn)澆澆拱板端模計(jì)計(jì)算書(shū)1HYPERLINK\l"_Toc535914170"一內(nèi)襯墻60000mm厚模板計(jì)計(jì)算算1HYPERLINK\l"_Toc535914171"二拱座模板計(jì)計(jì)算算4HYPERLINK\l"_Toc535914172"三門(mén)洞梁模板板計(jì)計(jì)算9HYPERLINK\l"_Toc535914173"四現(xiàn)澆拱板側(cè)側(cè)模模計(jì)算122HYPERLINK\l"_Toc535914174"附件2預(yù)制制混混凝土底模模模設(shè)計(jì)及及施工工驗(yàn)算155HYPERLINK\l"_Toc535914175"1預(yù)制混凝土土底底模的截面面面設(shè)計(jì)155HYPERLINK\l"_Toc535914176"2預(yù)制混凝土土底底模澆筑混混混凝土階階段受受力分析析155HYPERLINK\l"_Toc535914177"3底模跨度方方向向承載力校校校核與施施工驗(yàn)驗(yàn)算18HYPERLINK\l"_Toc535914178"4底模寬度方方向向承載力校校校核與施施工驗(yàn)驗(yàn)算20HYPERLINK\l"_Toc535914179"5預(yù)制底模底底腳腳局部承壓壓壓與抗剪剪計(jì)算算23HYPERLINK\l"_Toc535914180"6考慮澆筑非非對(duì)對(duì)稱及跨中中中節(jié)點(diǎn)半半剛性性連接的的施工工分析與與驗(yàn)算算25HYPERLINK\l"_Toc535914181"7預(yù)制底模吊吊裝裝施工驗(yàn)算算算28HYPERLINK\l"_Toc535914182"附件3運(yùn)架一體體機(jī)上上部鋼結(jié)結(jié)構(gòu)分析析299HYPERLINK\l"_Toc535914183"1預(yù)制拱殼作作用用于鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)上荷載載299HYPERLINK\l"_Toc535914184"1.1預(yù)制拱拱拱殼準(zhǔn)確確就位位時(shí)對(duì)鋼鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)荷載299HYPERLINK\l"_Toc535914185"1.2預(yù)制拱拱拱殼偏差差就位位時(shí)對(duì)鋼鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)荷載299HYPERLINK\l"_Toc535914186"1.3運(yùn)架一一一體機(jī)制制動(dòng)時(shí)時(shí)預(yù)制拱拱殼對(duì)對(duì)鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)荷載載30HYPERLINK\l"_Toc535914187"1.4預(yù)制拱拱拱殼作用用于下下部鋼結(jié)結(jié)構(gòu)荷荷載匯總總300HYPERLINK\l"_Toc535914188"2運(yùn)架一體機(jī)機(jī)上上部鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)分析300HYPERLINK\l"_Toc535914189"2.1荷載3330HYPERLINK\l"_Toc535914190"2.2分析模模模型和結(jié)結(jié)果330HYPERLINK\l"_Toc535914191"2.3螺栓強(qiáng)強(qiáng)強(qiáng)度校核核311HYPERLINK\l"_Toc535914192"2.4慣性力力力作用下下鋼結(jié)結(jié)構(gòu)整體體穩(wěn)定定性分析析311HYPERLINK\l"_Toc535914193"附件4運(yùn)架一體體機(jī)在在中樓板板上開(kāi)行行工況況校核333HYPERLINK\l"_Toc535914194"1.荷載統(tǒng)計(jì)計(jì)計(jì)33HYPERLINK\l"_Toc535914195"2.計(jì)算位置置置A33HYPERLINK\l"_Toc535914196"2.1X向抗抗抗彎承載載力校校核35HYPERLINK\l"_Toc535914197"2.2Y向抗抗抗彎承載載力校校核35HYPERLINK\l"_Toc535914198"2.3抗剪承承承載力校校核335HYPERLINK\l"_Toc535914199"2.4裂縫寬寬寬度校核核355HYPERLINK\l"_Toc535914200"2.5抗沖切切切承載力力校核核36HYPERLINK\l"_Toc535914201"3.計(jì)算位置置置B36HYPERLINK\l"_Toc535914202"3.1X向抗抗抗彎承載載力校校核37HYPERLINK\l"_Toc535914203"3.2Y向抗抗抗彎承載載力校校核37HYPERLINK\l"_Toc535914204"3.3抗剪承承承載力校校核337HYPERLINK\l"_Toc535914205"3.4裂縫寬寬寬度校核核377HYPERLINK\l"_Toc535914206"4.計(jì)算位置置置C38HYPERLINK\l"_Toc535914207"4.1X向抗抗抗彎承載載力校校核39HYPERLINK\l"_Toc535914208"4.2Y向抗抗抗彎承載載力校校核39HYPERLINK\l"_Toc535914209"4.3抗剪承承承載力校校核339HYPERLINK\l"_Toc535914210"4.4裂縫寬寬寬度校核核399HYPERLINK\l"_Toc535914211"4.5抗沖切切切承載力力校核核40HYPERLINK\l"_Toc535914212"5結(jié)論40HYPERLINK\l"_Toc535914213"附件5155號(hào)號(hào)線預(yù)制+現(xiàn)澆疊合合拱拱殼結(jié)構(gòu)構(gòu)試驗(yàn)驗(yàn)初步結(jié)結(jié)果441HYPERLINK\l"_Toc535914214"1試驗(yàn)?zāi)繕?biāo)及及內(nèi)內(nèi)容41HYPERLINK\l"_Toc535914215"1.1研究目目目標(biāo)41HYPERLINK\l"_Toc535914216"1.2研究?jī)?nèi)內(nèi)內(nèi)容41HYPERLINK\l"_Toc535914217"2設(shè)計(jì)分析4411HYPERLINK\l"_Toc535914218"3試驗(yàn)方案4411HYPERLINK\l"_Toc535914219"4試驗(yàn)過(guò)程4433HYPERLINK\l"_Toc535914220"5試驗(yàn)結(jié)果4433HYPERLINK\l"_Toc535914221"5.1全跨滿滿滿載工況況433HYPERLINK\l"_Toc535914222"5.2極限工工工況43附件1內(nèi)襯襯墻墻、拱座、門(mén)門(mén)洞梁及現(xiàn)澆澆拱板端模計(jì)計(jì)算書(shū)一內(nèi)襯墻60000mm厚模板計(jì)計(jì)算算內(nèi)襯墻模板的背背背部支撐撐由兩兩層組成成，第第一層為為直接接支撐模模板的的橫楞，用用以以支撐混混凝土土對(duì)模板板的側(cè)側(cè)壓力；；第二二層為支支撐豎豎楞，用用以支支撐橫楞楞所受受的壓力力；豎豎楞外用用水平平鋼管頂頂托支支撐與中中板或或頂板支支撐架架形成一一個(gè)完完整的模模板支支撐體系系。1.參數(shù)1.1基本參數(shù)數(shù)數(shù)內(nèi)襯墻厚度(mmmm)：600；模板板的的計(jì)算高高度::H==4..7477m；1.2側(cè)模板參參參數(shù)面板：厚度1555mm膠合板；；主楞龍骨材料：：：木楞；；寬度度50mm，高高度度100mmmm，間距為為：：600mmmm；次楞龍骨材料：：：木楞，寬寬度度50mmm，高高度1000mmm；間距距為為：250mmm；支撐方式：水平平平鋼管+可調(diào)頂托托；；豎向和和水平平向間距距為：：600mmm采用的鋼管類型型型為Φ48×33，下述計(jì)算算式式中鋼管管壁厚厚均按2.8mmm計(jì)算；1.3材料參數(shù)數(shù)數(shù)面板彈性模量EEE(N//mmm2):955000；面板板抗抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mmm2):133；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值(N/mmm2):1..44；木方彈彈性性模量E((NN/mmm2):955000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值(N/mmm2):133；2、側(cè)模板荷載載載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)計(jì)算算其中γ混凝凝土的的重力密密度，取24kNN/m3；t--新澆混凝凝土土的初凝凝時(shí)間間，取3h；T--混凝土的的入入模溫度度，取取20℃；V--混凝土的的澆澆筑速度度，取取1.0mm//h；H--模板計(jì)算算高高度，取4.74477m；β1--外加加劑劑影響修正正正系數(shù)，取取1.2；β2--混凝凝土土坍落度影影影響修正正系數(shù)數(shù)，取1.15。根據(jù)以上兩個(gè)公公公式計(jì)算算的新新澆筑混混凝土土對(duì)模板板的最最大側(cè)壓壓力F；分別計(jì)算得2221.88599kNN/mm2、113..9928kNN/m2，取較小小值21.88559kkN//m2作為本工工程程計(jì)算荷荷載。計(jì)算中采用新澆澆澆混凝土土側(cè)壓壓力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值F1=21.88559kN//mm2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)產(chǎn)生的荷荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值FF2=2kkN/mm2。3.模板面板的的計(jì)計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中中中的面板板屬于于受彎構(gòu)構(gòu)件，連連續(xù)梁計(jì)計(jì)算。強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算算要考考慮新澆澆混凝凝土側(cè)壓壓力和和傾倒混混凝土土?xí)r產(chǎn)生生的荷荷載；撓撓度驗(yàn)驗(yàn)算只考考慮新新澆混凝凝土側(cè)側(cè)壓力。3.1面板抗彎彎彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算按均布荷載作用用用下的三三跨連連續(xù)梁計(jì)計(jì)算最最大彎距距：其中，M面板計(jì)算算最最大彎距距(N·mmm))；l計(jì)算算跨度(內(nèi)楞間距距)::l=2250mmm；q作用用在模板板上的的側(cè)壓力力線荷荷載，它它包括括:新澆混凝土側(cè)壓壓壓力設(shè)計(jì)計(jì)值qq1:1..22×21..8859×00..60=15..7738kNN//m；傾倒混凝土側(cè)壓壓壓力設(shè)計(jì)計(jì)值qq2:1..44×2..000×0..60=1.6688kN/mm；qq=q11+qq2=15..7738+1.688=17.44118kN//mm；面板的最大彎距距距：M==0.1×17.44118×250×250=1.0888×1005N.mmm；面板最大應(yīng)力按按按下式計(jì)計(jì)算：：其中，σ--面板板承承受的應(yīng)應(yīng)力(N/mmm2)；M面板計(jì)算算最最大彎距距(N·mmm))；W面板的截截面面抵抗矩矩::bb:面面板截面面寬度度，h:面板截截面面厚度；；W=6000×155×15/6==2.225×1004mm3；f面面板的抗抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值((N/mmm2)；f=133..0N/mmmm2；面板的最大應(yīng)力力力計(jì)算值值：σ=MM//W==1..0888×1105/（2.255×1104）=4.83366N/mmm2；面板的最大應(yīng)力力力計(jì)算值值σ=4.88336N/mmmm2小于于面面板的抗抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[σ]=13N/mmmm2，滿足足要要求！3.2面板撓度度度驗(yàn)算最大撓度按均布布布荷載作作用下下的三跨跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算算，撓撓度計(jì)算算公式式如下:其中，q--作作作用在模模板上上的側(cè)壓壓力線線荷載(kN/mm))：q==21.88559×0..660＝13.11115kNN//m；ν--面板最最大大撓度(mm)；l計(jì)算算跨度(內(nèi)楞間距距)::l=2250mmm；E面板板彈性模模量（N//mm2）：E==95000N//mm2；I面板板截面的的慣性性矩(mm4)；I=6000×155×15×15/122=1..6687×11005mm4；面板最大容許撓撓撓度:[ν]=25500/22550==11.0mmm；面板的最大撓度度度計(jì)算值值:ν=0.66777×13.11115×2504/(1000×95000×1.68877×105)=0..22mmm；面板的最大撓度度度計(jì)算值值ν=0.222mmm小于面面板板最大容容許撓撓度設(shè)計(jì)計(jì)值[ν]=1..00mm，滿足足要要求！4.內(nèi)楞計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中中中的內(nèi)楞楞（小小楞）屬屬于受受彎構(gòu)件件，按按均布荷荷載作作用下的的三跨跨連續(xù)梁梁計(jì)算算。本工程中，龍骨骨骨采用木木楞，截截面寬度度500mm，截截面面高度10000mm，截截面面慣性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:W=5×11102×1/66=883..33ccm33；I=5×11103×1/1122=4116.667ccm4；內(nèi)楞方木計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖4.1抗彎強(qiáng)度度度驗(yàn)算支座最大彎矩計(jì)計(jì)計(jì)算公式式：其中，M—內(nèi)內(nèi)內(nèi)楞計(jì)算算最大大彎距(N·mmm))；l計(jì)算算跨度(外楞跨度度)::l=6600mmm；q作用用在模板板上的的側(cè)壓力力線荷荷載，它它包括括:新澆混凝土側(cè)壓壓壓力設(shè)計(jì)計(jì)值qq1:1..22×21..8859×00..25=6.55577kN/mm；傾倒混凝土側(cè)壓壓壓力設(shè)計(jì)計(jì)值qq2:1..44×2..0××0.255=0.7kNN//m；q=q1+qq2=6.55557+1.688=7.25577kN/mm；內(nèi)楞的最大彎距距距：M==00.1××7..2577×6600××6000=2..6613×11005N.mmm；內(nèi)楞的最大應(yīng)力力力計(jì)算值值:σ=MM//W==2..6133×1105/（83.3333×103）=3.13355N/mmm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力力力計(jì)算值值σ=3.11335N/mmmm2小于內(nèi)楞楞的的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[σ]=13..00N/mmm2，滿足要要求求！4.2撓度驗(yàn)算算算最大撓度按三跨跨跨連續(xù)梁梁計(jì)算算，公式式如下下:其中，q--作作作用在內(nèi)內(nèi)楞上上的線荷荷載((kN/mm))：q==211.8559××0.255=5.44664kN//mm；ν—內(nèi)楞最最大大撓度(mm)；l計(jì)算算跨度(外楞跨度度)::l=6600mmm；E—內(nèi)楞彈性性模模量（N//mmm2）：E==95000N//mm22；；I—內(nèi)楞截面面的的慣性矩矩(mm4)，I=41166.677×1104；內(nèi)楞最大容許撓撓撓度:[ν]=6600//2550=22.4mmm；；內(nèi)楞的最大撓度度度計(jì)算值值:ν=0..6677××5..4644×66004/(10000×950000×416..667×1004)=00.12mm；內(nèi)楞的最大撓度度度計(jì)算值值ν=0.122mm小于于內(nèi)內(nèi)楞最大大容許許撓度[ν]=2..44mm，滿滿足要求求！5.外楞計(jì)算按均布荷載作用用用下的三三跨連連續(xù)梁計(jì)計(jì)算。本工程中，龍骨骨骨采用木木楞，截截面寬度50mm，截面面高高度1000mmm，截面面慣慣性矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:W=5×11102×1/66=883..33ccm33；I=5×11103×1/1122=4116.667ccm4；外楞方木計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)驗(yàn)算支座最大彎矩計(jì)計(jì)計(jì)算公式式：其中，M—外外外楞計(jì)算算最大大彎距(N·mmm))；l計(jì)算算跨度(內(nèi)楞跨度度)::l=2250mmm；q作用用在模板板上的的側(cè)壓力力線荷荷載，它它包括括:新澆混凝土側(cè)壓壓壓力設(shè)計(jì)計(jì)值qq1:1..22×21..8859×00..6=15.77338kN//mm；傾倒混凝土側(cè)壓壓壓力設(shè)計(jì)計(jì)值qq2:1..44×2..000×0..6=1.688kNN/m；q=q1+qq2=15..7738+1.688=17.44118kN//mm；外楞的最大彎距距距：M==00.1××177.4116××250×250=1.08888×105N.mmm；外楞的最大應(yīng)力力力計(jì)算值值:σ=MM//W==1..0888×1105/（83.3333×103）=1.3N//mmm2；外楞的最大應(yīng)力力力計(jì)算值值σ=1.33N/mmm2小于外楞楞的的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[σ]=13..00N/mmm2，滿足要要求求！2.撓度驗(yàn)算最大撓度按三跨跨跨連續(xù)梁梁計(jì)算算，公式式如下下:其中，q--作作作用在外外楞上上的線荷荷載((kN/mm))：q==211.8559××0.600=13..1115kNN//m；ν—外楞最最大大撓度(mm)；l計(jì)算算跨度(內(nèi)楞跨度度)::l=2250mmm；E—外楞彈性性模模量（N//mmm2）：E==95000NN/mmm2；I—外楞截面面的的慣性矩矩(mm4)，I=41166.677×1104；外楞最大容許撓撓撓度:[ν]=25500/250==1.0mmm；外楞的最大撓度度度計(jì)算值值:ν=0..6677××133.1115××2504/(10000×950000×416..667×1004)=00.0088mm；外楞的最大撓度度度計(jì)算值值ν=0.00088mm小于于外外楞最大大容許許撓度[ν]=1.00mm，滿足要要求求！6.側(cè)向鋼管支支撐撐驗(yàn)算6.1側(cè)向荷載載載確定內(nèi)襯墻側(cè)壓力為為為q=1..22×21.88559+11.44×2=299..0311KNN/m2；支撐鋼管縱橫向向向間距為600mmmm×600mmm；因此側(cè)側(cè)向向壓力N=299..0311×0.6×0.6==110.44511KN6.2鋼管穩(wěn)定定定性驗(yàn)算算側(cè)向支撐桿的穩(wěn)穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算公公式：其中N立立桿的軸軸心壓壓力設(shè)計(jì)計(jì)值((kN)：N=110.45511kN；φ軸心心心受壓立桿桿的的穩(wěn)定系系數(shù),,由長(zhǎng)細(xì)比比loo/i查表表得到；；i計(jì)算立桿桿的的截面回回轉(zhuǎn)半半徑(cm)：i=11.60cmm；A立桿凈截截面面面積(cm2)：A=3..997cm2；σσσ鋼鋼管立桿桿最大大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值值(N//mmm2)；[f]鋼管管立立桿抗壓壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值：[[f]=2205N//mm2；LLL0計(jì)算算長(zhǎng)度(m)；按下式計(jì)算l0=h++22akkk1計(jì)算算長(zhǎng)度附附加系系數(shù)，取取值為為1.15555；uuu計(jì)算長(zhǎng)度度系系數(shù)，uu=11.77；aaa立桿上端端伸伸出頂層層橫桿桿中心線線至模模板支撐撐點(diǎn)的的長(zhǎng)度；；a=00.22m；hhh最大大步距；h=1..22m上式的計(jì)算結(jié)果果果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LLL0=hh++2a=11.2+00..2×2==1.6m；L0/i=11600//16=100；由長(zhǎng)細(xì)比Looo/i的的結(jié)果查查表得得到軸心心受壓壓立桿的的穩(wěn)定定系數(shù)φ=0..6338；鋼管立桿的最大大大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值值；σ=1045511/（0.6388×397）=36..7767N//mmm2；鋼管立桿的最大大大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值值σ=41.22662N/mmmm2小于鋼管管立立桿的抗抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[f]]==2005N/mmm22，滿足要要求求！模板支撐架應(yīng)盡盡盡量利用用剪力力墻或柱柱作為為連接連連墻件件，否則則存在在安全隱隱患。二拱座模板計(jì)計(jì)算算2.1材料參數(shù)數(shù)木材品種：柏木木木；木材材彈性性模量E((NN/mmm2)：1000000；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值fmm((N/mmm22)：17.00；木木材抗剪剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值fvv(N//mmm2)：1.7；面板類型：膠合合合面板；；面板板彈性模模量EE(N//mmm2)：95000；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值fmm((N/mmm22)：13.00；2.2梁底模板板板參數(shù)面板厚度(mmmm)：15；梁底方木截面寬寬寬度b(mmmm)：50；梁底底方方木截面面高度度h(mmm))：100；2.3梁側(cè)模板板板參數(shù)次楞間距(mmmm)：250，主主楞豎向向根數(shù)數(shù)：2；主楞間距為：66600mmm；；穿梁螺栓水平間間間距(mm)：600；穿梁螺栓直徑(((mm)：M14；主楞龍骨材料：：：鋼楞；；截面面類型為為圓鋼鋼管48××33.0；主楞合并根數(shù)：：：2；次楞龍骨材料：：：木楞，寬寬度度50mmm，高高度1000mmm；2.4荷載參數(shù)數(shù)數(shù)模板自重(kNNN/m2):0..335；鋼筋筋自自重(kN/mm3):1..000；施工均布荷載標(biāo)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(kN/mm2):2..55；傾倒混凝土側(cè)壓壓壓力(kN/mm2):2..00；振搗混混凝凝土荷載載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/mm2):2..00；2.梁模板荷載載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算算算2.1梁側(cè)模板板板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮慮慮新澆混混凝土土側(cè)壓力力和傾傾倒混凝凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的的荷載載；撓度度驗(yàn)算算只考慮慮新澆澆混凝土土側(cè)壓壓力。其中γ混凝土的的重重力密度度，取取24.00000kNN/mm3；t--新澆澆混凝土土的初初凝時(shí)間間，取取3.00000h；T--混凝凝土的入入模溫溫度，取取200.0000℃℃；V--混凝凝土的澆澆筑速速度，取取1..0m//h；；H--混凝凝土側(cè)壓壓力計(jì)計(jì)算位置置處至至新澆混混凝土土頂面總總高度度，取1..0m；β111--外加加劑劑影響修修正系系數(shù)，取取1..2000；β222--混凝凝土土坍落度度影響響修正系系數(shù)，取取1.15500。根據(jù)以上兩個(gè)公公公式計(jì)算算的新新澆筑混混凝土土對(duì)模板板的最最大側(cè)壓壓力FF；分別計(jì)算得2221.85599kN//mm2、24.00kNN/m2，取較小小值值21.85599kN//mm2作為本工工程程計(jì)算荷荷載。3.梁側(cè)模板面面板板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu),需要驗(yàn)算算其其抗彎強(qiáng)強(qiáng)度和和剛度。強(qiáng)強(qiáng)度度驗(yàn)算要要考慮慮新澆混混凝土土側(cè)壓力力和傾傾倒混凝凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的的荷載載；撓度度驗(yàn)算算只考慮慮新澆澆混凝土土側(cè)壓壓力。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(((單位：mmm))1.強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公公公式如下下:其中，W面板的凈凈截截面抵抗抗矩，W=1000×1..5×1.5/66=37..5cm3；M--面板板的最大大彎距距(N·mmm))；σ面面板的彎彎曲應(yīng)應(yīng)力計(jì)算算值((N/mmm2)[fff]面板的抗抗彎彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值值(N/mmm2)；按以下公式計(jì)算算算面板跨跨中彎彎矩：其中，q作用在在模模板上的的側(cè)壓壓力，取1m寬度新澆混凝土側(cè)壓壓壓力設(shè)計(jì)計(jì)值::q1=1..22×21..8859×1=26.22331kN//mm；傾倒混凝土側(cè)壓壓壓力設(shè)計(jì)計(jì)值::q2=1..44×2××1=2.8kNN//m；q=q1+++q2=226..2311+22.8=299..0311kNN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞楞楞間距)::l==2250mmm；；面板的最大彎距距距M=00.1225××29.00331×255002=22..268×11005N·mmm；經(jīng)計(jì)算得到，面面面板的受受彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算算值::σ=22..268×11005/（37.55×1103）=6.04488N/mmm2；面板的抗彎強(qiáng)度度度設(shè)計(jì)值值:[f]]==133N//mm2；面板的受彎應(yīng)力力力計(jì)算值值σ=6.00448N/mmmm2小于面板板的的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[[ff]=113NN/mmm2，滿足要要求求！2.撓度驗(yàn)算qqq--作用用在在模板上上的側(cè)側(cè)壓力線線荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值:q=299..0311N//mm；lll--計(jì)算算跨跨度(內(nèi)楞間距距)::l=2500mmm；EEE--面板板材材質(zhì)的彈彈性模模量:EE=995000N//mmm2；III--面板板的的截面慣慣性矩矩:I==1000××1.5×1.5×1.5/12==288.1225ccm4；面板的最大撓度度度計(jì)算值值:ν=5××299.0331××25004/(38844×955000×28..1125×11004)=00.55mmm；面板的最大容許許許撓度值值:[ν]=ll/2550=2550//2500==1mmm；；面板的最大撓度度度計(jì)算值值ν=0.555mm小于于面面板的最最大容容許撓度度值[ν]=1mmmm，滿足要要求求！4.梁側(cè)模板內(nèi)內(nèi)外外楞的計(jì)算算算4.1內(nèi)楞計(jì)算算算內(nèi)楞直接承受模模模板傳遞遞的荷荷載，按按照均均布荷載載作用用下的簡(jiǎn)簡(jiǎn)支梁梁計(jì)算。本工程中，龍骨骨骨采用木木楞，截截面寬度度500mm，截截面面高度10000mm，截截面面慣性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:W=5×11102×1/66=883..33ccm33；I=5×11103×1/1122=4116.667ccm4；內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公公公式如下下:其中，σ--內(nèi)楞楞彎曲應(yīng)應(yīng)力計(jì)計(jì)算值(N/mmm2)；M--內(nèi)楞楞的最大大彎距距(N·mmm))；W--內(nèi)楞楞的凈截截面抵抵抗矩；；[f]]]內(nèi)內(nèi)楞的強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值(N/mmm2)。按以下公式計(jì)算算算內(nèi)楞跨跨中彎彎矩：其中，作用在內(nèi)內(nèi)內(nèi)楞的荷荷載，q=(11.2×221.8559+1..4×2))×0.255=7.2558kN//m；內(nèi)楞計(jì)算跨度(((外楞間距距)::l=6000mmm；內(nèi)楞的最大彎距距距:M==11/8××7..2588×66002=0.33227×1006N·mmm；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)內(nèi)內(nèi)楞的最最大受受彎應(yīng)力力計(jì)算算值σ=0..3327×11006/（83.3×11003）=3.92266N/mmmm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度度度設(shè)計(jì)值值:[f]]==177N//mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)應(yīng)應(yīng)力計(jì)算算值σ=3..9926NN//mm22小小于內(nèi)楞楞的抗抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)計(jì)值[ff]]=177N//mm22，滿滿足要求求?。?）.內(nèi)楞的的撓度驗(yàn)驗(yàn)算其中l(wèi)--計(jì)計(jì)計(jì)算跨度度(外楞間距距)：l=600mmm；q作用在在模模板上的的側(cè)壓壓力線荷荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：：q==7.25588N/mmmm；E--內(nèi)楞楞的彈性性模量量：1000000NN/mmm2；I--內(nèi)楞楞的截面面慣性性矩：I==4..177×1006mm4；內(nèi)楞的最大撓度度度計(jì)算值值:ν=0..6677××7..2588×6004/(10000×1000000×44.117×11066)=00.15mmm；內(nèi)楞的最大容許許許撓度值值:[ν]=600/22550=22.44mm；內(nèi)楞的最大撓度度度計(jì)算值值ν=0.155mm小于于內(nèi)內(nèi)楞的最最大容容許撓度度值[ν]=2.44mm，滿足足要要求！4.2外楞計(jì)算算算本工程中，外龍龍龍骨采用用鋼楞楞，截面面慣性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:截面類型為圓鋼鋼鋼管48××33.0，下述計(jì)算算式式中鋼管管壁厚厚均按2.8mmm計(jì)算；外鋼楞截面抵抗抗抗矩W==88.49cm3；外鋼楞截面慣性性性矩I==20..338cm4；（1）.外楞抗抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算算其中σ外楞楞受彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)計(jì)算值(N/mmm2)M--外楞楞的最大大彎距距(N·mmm))；W--外楞楞的凈截截面抵抵抗矩；；[f]]]外楞楞的強(qiáng)度度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mmm2)。按以下公式計(jì)算算算內(nèi)楞跨跨中彎彎矩：其中，作用在外外外楞的荷荷載，q=(11.2×221.8559+1..4×2))×0.6=17.4418kNN/m；外楞計(jì)算跨度(((內(nèi)楞間距距)::l=2250mmm；外楞的最大彎距距距:M==11/8××177.4118××2502=0.13366×106N·mmm；經(jīng)計(jì)算得到，外外外楞的最最大受受彎應(yīng)力力計(jì)算算值σ=0..1136×11006/（8.499×1103）=16.00228N//mmm2；外楞的的的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值:[[f]=2055N//mm2；外楞的強(qiáng)度計(jì)算算算值σ=16..0028N//mmm2小于于外楞的的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值值[f]]==2055N//mm22，滿滿足要求求！5.穿梁螺栓的的計(jì)計(jì)算驗(yàn)算公式如下:::其中N穿梁螺栓栓所所受的拉拉力；；A--穿梁梁螺栓有有效面面積(mmmm2)；f--穿梁梁螺栓的的抗拉拉強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值值，取17700N//mmm2；查表得：穿梁螺栓的直徑徑徑:1144mmm；穿梁螺栓有效直直直徑:111.555mm；穿梁螺栓有效面面面積:AA==1005mm2；穿梁螺栓所受的的的最大拉拉力::NN==(1..2××21.88559+1..44×2))×00.6×0.7=12..1193kkNN。穿梁螺栓最大容容容許拉力力值::[NN]=11700×1005//10000=117..85kNN；穿梁螺栓所受的的的最大拉拉力NN=12..1193kNN小于穿梁梁螺栓最最大容容許拉力力值[N]]=117.885kkN，滿足足要要求！6.梁底模板計(jì)計(jì)算算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu),需要驗(yàn)算算其其抗彎強(qiáng)強(qiáng)度和和撓度。計(jì)計(jì)算算的原則則是按按照模板板底支支撐的間間距和和模板面面的大大小,按三跨連連續(xù)續(xù)梁計(jì)算算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮慮慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自自重荷載載、新新澆混凝凝土自自重荷載載、鋼鋼筋自重重荷載載和振搗搗混凝凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的的荷載；；撓度度驗(yàn)算只只考慮慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自自重、新新澆混混凝土自自重、鋼鋼筋自重重荷載載。本算例中，面板板板的截面面慣性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:W===66000×15×15/6==2..25×11004mm3；I===66000×15×15×15/12==1.66888×1005mm4；6.1抗彎強(qiáng)度度度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行行行面板抗抗彎強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算算：其中，σ梁底底模模板的彎彎曲應(yīng)應(yīng)力計(jì)算算值((N/mmm2)；M--計(jì)算算的最大大彎矩矩(kNN··m)；l計(jì)算跨跨度度(梁底支撐撐間間距):ll=22000mm；q--作用用在梁底底模板板的均布布荷載載設(shè)計(jì)值值(kN/mm))；新澆混凝土及鋼鋼鋼筋荷載載設(shè)計(jì)計(jì)值：q1:1.22××（24.0000+1..000）×0.6×2.0777（最大高高度度）=37.33886kN//mm；模板結(jié)構(gòu)自重荷荷荷載：q2:1.2××00.35×××0.660==0.25522kN/mm；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)產(chǎn)生的荷荷載設(shè)設(shè)計(jì)值：：q3:1.44××2.0000×0..600=1..688kN/mm；q=q1+qq2+qq3==37.33886+0.25522+1.688=39.33118kN//mm；跨中彎矩計(jì)算公公公式如下下:Mmax=0.100××39.33118×0..22=0.15577kN·mm；σ=0.15557×1006/（2.255×1104）=6.999N//mm2；梁底模面板計(jì)算算算應(yīng)力σ=6.9999N/mmm2小于梁底底模模面板的的抗壓壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值值[f]==113N//mmm2，滿足要要求求！6.2撓度驗(yàn)算算算根據(jù)《建筑施工工工計(jì)算手手冊(cè)》剛剛度驗(yàn)算算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷荷載，同同時(shí)不考考慮振振動(dòng)荷載載作用用。最大撓度計(jì)算公公公式如下下:其中，q--作作作用在模模板上上的壓力力線荷荷載:q=（(24.00++1.000))×2.00777×0..660+0.355××0.660==31.33665KN//mm；l計(jì)算跨跨度度(梁底支撐撐間間距):ll=22000mm；E面板的的彈彈性模量量:E==995000.00N/mmm22；面板的最大允許許許撓度值值:[ν]=20000/2500=0..88mm；面板的最大撓度度度計(jì)算值值:ν=0..6677××311.3665××2004/(10000×955000×1.66888×1005)=0..2mm；面板的最大撓度度度計(jì)算值值:ν=0.2mm小于于面板的的最大大允許撓撓度值值:[ν]=0..88mm，滿足足要要求！7、梁底支撐的的的計(jì)算本工程梁底支撐撐撐采用方方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算算算要考慮慮模板板結(jié)構(gòu)自自重荷荷載、新新澆混混凝土自自重荷荷載、鋼鋼筋自自重荷載載和振振搗混凝凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的的荷載載；撓度度驗(yàn)算算只考慮慮模板板結(jié)構(gòu)自自重、新新澆混凝凝土自自重、鋼鋼筋自自重荷載載。7.1荷載的計(jì)計(jì)計(jì)算：(1)鋼筋混凝凝凝土梁自重重((kN/mm))：q1=(2244+1)×××2.07777×0.22==10.33885kN//mm；(2)模板的自自自重線荷載載((kN/mm))：q2=0..335×0...2=00.007kNN//m；(3)活荷載為為為施工荷載載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值與與振倒倒混凝土土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷荷載((kN/mm))：經(jīng)計(jì)算得到，活活活荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值值P1=(22..5+22)××0.22=00.9kNN//m；7.2方木的支支支撐力驗(yàn)驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值qqq=1..2×110..3855+11.2××0..07=12.55446kNN//m；活荷載設(shè)計(jì)值PPP=1..4×0..99=1.266kN//m；方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連連連續(xù)梁計(jì)計(jì)算。本算例中，方木木木的截面面慣性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:W=5×10×××10//6=883..33cmm3；I=555×100×110×110//12=4166.667ccm44；7.3方木強(qiáng)度度度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為為為靜荷載載與活活荷載的的設(shè)計(jì)計(jì)值最不不利分分配的彎彎矩和和，計(jì)算算公式式如下:線荷載設(shè)計(jì)值q=112.55466+1.266=13.88006kN//mm；最大彎距M===0.11qll2=0..11×13..8806×00..6×00.66=00.4497kkNN.m；最大應(yīng)力σ=M//WW=0..497×11006/8333333.33==5.96644N/mmmm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值值[ff]]=133NN/mmm2；方木的最大應(yīng)力力力計(jì)算值5.96644N/mmmm2小于方木木抗抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)計(jì)值133N/mmm22,滿足要求求!7.4方木抗剪剪剪驗(yàn)算：：截面抗剪強(qiáng)度必必必須滿足足:其中最大剪力:::V=0.66×113.80066×0.66=4.9977kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)計(jì)計(jì)算值τ=33××49700/((2×500××1000)=11.4491NN//mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[τ]=11.7N//mm2；方木的受剪應(yīng)力力力計(jì)算值值11.4911N//mm22小小于方木木抗剪剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值值1.77N/mmm22,滿足要要求求!7.5方木撓度度度驗(yàn)算:最大撓度考慮為為為靜荷載載與活活荷載的的計(jì)算算值最不不利分分配的撓撓度和和，計(jì)算算公式式如下:q=10...385+00.07=110.45555kN//mm；方木最大撓度計(jì)計(jì)計(jì)算值ν=0..6677××100.4555××60004/(11000×1100000××4116.66677×1004)=0..222mm；方木的最大允許許許撓度[ν]=66000/22500=2..4mm；方木的最大撓度度度計(jì)算值值ν=0..222mm小于于方木的的最大大允許撓撓度[ν]=2..44mmm，滿滿足要求求！8.支撐托梁的的強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算托梁采用：鋼管管管(雙鋼管):Φ48××3；E=2.06××1105N/mmmm2；W=8.49cccm3；I=20.3888cm4；8.1荷載的計(jì)計(jì)計(jì)算：(1)鋼筋混凝凝凝土梁自重重((kN/mm))：q1=（24+1）×2.07777×0.6=31.11555kN//mm；(2)模板的自自自重荷載((kN/mm))：q2===0..355×0.66=0..21kNN//m；(3)活荷載為為為施工荷載載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值與與振搗搗混凝土土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷荷載((kN/mm))：經(jīng)計(jì)算得到，活活活荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值值P1=((22.5++2))×0.66=2.7kNN//m；8.2應(yīng)力驗(yàn)算算算：靜荷載設(shè)計(jì)值qqq=1..2××(31.11555+0.211))=37.66338kNN//m；活荷載設(shè)計(jì)值PPP=1..4××2.7=3.788kNN/m；荷載設(shè)計(jì)值qqq=377.6338++3.788=41.44118kNN//m；支座最大反力NNN=1..2××41.44118×0.455==22..3666kNN；最大彎矩Mmmmax=0.17777×41.44118×0.4552=1.44885kN··mm；最大應(yīng)力σ===1.48855×106/（2×8.499×103）=87.44228N/mmmm2；托梁的抗壓強(qiáng)度度度設(shè)計(jì)值值[[f]==2005NN/mmm2；托梁的最大應(yīng)力力力計(jì)算值87.44228N/mmmm2小于托梁梁的的抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值22005NN/mmm2,滿足要求求!8.3撓度驗(yàn)算算算：最大變形Vmmmax==0.999×41.44118×4504/（100×2.066×105×2×20.3388×104）=0.22mmm；托梁的最大撓度度度為0.2mmm小于450/11550與10mmmm,滿足要要求求!9.立桿的穩(wěn)定定性性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)計(jì)計(jì)算公式式梁底受力最大的的的支撐立立桿穩(wěn)穩(wěn)定性驗(yàn)驗(yàn)算::其中N立桿的軸軸心心壓力設(shè)設(shè)計(jì)值值，它包包括：：梁底支撐最大支支支座反力力：N=22..3366kkNN；φ--軸心心受受壓立桿的的的穩(wěn)定系系數(shù)，由由長(zhǎng)細(xì)比比lo/i查表表得得到；i--計(jì)算算算立桿的的截面面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)：：i=11.60；A--立桿桿桿凈截面面面積積(cmm2)：A==3..97；σ--鋼鋼管管立桿軸心心心受壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)計(jì)算值((N/mmm22)；[f]鋼管立立桿桿抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值：：[ff]==2005NN/mmm2；lo--計(jì)算長(zhǎng)度度((m)；按下式計(jì)算lo=kkk1uhk111--計(jì)算算長(zhǎng)度附附加系系數(shù)，取取值為為：1.11555；u--計(jì)算算長(zhǎng)度系系數(shù)，參參照《扣扣件式式規(guī)范》表表55.3..3，u=11..7；上式的計(jì)算結(jié)果果果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LLLo=kk1uh==1.11555×1..7××1.05555=22..071mm；Lo/i=22071//16.00=129；由長(zhǎng)細(xì)比Lo///i的結(jié)結(jié)果查表表得到到軸心受受壓立立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系系數(shù)φ=0..44；鋼管立桿受壓應(yīng)應(yīng)應(yīng)力計(jì)算算值；；σ=2236666/(0..444×397)==33.00223N//mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性性性計(jì)算σ=12288N/mmm2小于鋼管管立立桿抗壓壓強(qiáng)度度的設(shè)計(jì)計(jì)值[f]]==2005N/mmm22，滿足要要求求！三門(mén)洞梁模板板計(jì)計(jì)算1.梁底模板計(jì)計(jì)算算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu),需要驗(yàn)算算其其抗彎強(qiáng)強(qiáng)度和和撓度。計(jì)計(jì)算算的原則則是按按照模板板底支支撐的間間距和和模板面面的大大小,按單跨簡(jiǎn)簡(jiǎn)支支梁計(jì)算算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮慮慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自自重荷載載、新新澆混凝凝土自自重荷載載、鋼鋼筋自重重荷載載和振搗搗混凝凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的的荷載；；撓度度驗(yàn)算只只考慮慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自自重、新新澆混混凝土自自重、鋼鋼筋自重重荷載載。本算例中，面板板板的截面面慣性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:W===66000×15×15/6==2..25×11004mm3；I===66000×15×15×15/12==1.66888×1005mm4；1.1抗彎強(qiáng)度度度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行行行面板抗抗彎強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算算：其中，σ梁底底模模板的彎彎曲應(yīng)應(yīng)力計(jì)算算值((N/mmm2)；M--計(jì)算算的最大大彎矩矩(kNN··m)；l計(jì)算跨跨度度(梁底支撐撐間間距):ll=22000mm；q--作用用在梁底底模板板的均布布荷載載設(shè)計(jì)值值(kN/mm))；新澆混凝土及鋼鋼鋼筋荷載載設(shè)計(jì)計(jì)值：q1:1.22××（24.0000+1..000）×0.6×2.3334（混凝土土澆澆筑高度度）==42.00112kN//mm；模板結(jié)構(gòu)自重荷荷荷載：q2:1.2××00.35×××0.660==0.25522kN/mm；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)產(chǎn)生的荷荷載設(shè)設(shè)計(jì)值：：q3:1.44××2.0000×0..600=1..688kN/mm；q=q1+qq2+qq3==42.00112+0.25522+1.688=43.99444kN//mm；跨中彎矩計(jì)算公公公式如下下：Mmax=000.1255qql2Mmax=0.12255×43.99444×0..22=0.22200kN·mm；σ=0.2222×106/（2.255×1104）=9.788N//mm2；梁底模面板計(jì)算算算應(yīng)力σ=9.7788N/mmm2小于梁底底模模面板的的抗壓壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值值[f]==113N//mmm2，滿足要要求求！1.2撓度驗(yàn)算算算根據(jù)《建筑施工工工計(jì)算手手冊(cè)》剛剛度驗(yàn)算算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷荷載，同同時(shí)不考考慮振振動(dòng)荷載載作用用。最大撓度計(jì)算公公公式如下下:V=5ql4///384EEII其中，q--作作作用在模模板上上的壓力力線荷荷載:q=（(24.00++1.000))×2.33334×0..660+0.355××0.660==35.22220KN//mm；l計(jì)算跨跨度度(梁底支撐撐間間距):ll=22000mm；E面板的的彈彈性模量量:E==995000.00N/mmm22；面板的最大允許許許撓度值值:[ν]=20000/2500=0..88mm；面板的最大撓度度度計(jì)算值值:ν=5×35.22220×2004/(3844×95500××1..6888×1105)=0..466mm；面板的最大撓度度度計(jì)算值值:ν=0.466mm小于于面面板的最最大允允許撓度度值::[ν]=0..88mm，滿足足要要求！2、梁底支撐的的的計(jì)算本工程梁底支撐撐撐采用方方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算算算要考慮慮模板板結(jié)構(gòu)自自重荷荷載、新新澆混混凝土自自重荷荷載、鋼鋼筋自自重荷載載和振振搗混凝凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的的荷載載；撓度度驗(yàn)算算只考慮慮模板板結(jié)構(gòu)自自重、新新澆混凝凝土自自重、鋼鋼筋自自重荷載載。2.1荷載的計(jì)計(jì)計(jì)算：(1)鋼筋混凝凝凝土梁自重重((kN/mm))：q1=(2244+1)×××2.33344×0.22==11.6677kN/mm；(2)模板的自自自重線荷載載((kN/mm))：q2=0..335×0...2=00.007kNN//m；(3)活荷載為為為施工荷載載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值與與振倒倒混凝土土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷荷載((kN/mm))：經(jīng)計(jì)算得到，活活活荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值值P1=(22..5+22)××0.22=00.9kNN//m；2.2方木的支支支撐力驗(yàn)驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值qqq=1..2×111..67+11..2×00.007=14.00888kNN//m；活荷載設(shè)計(jì)值PPP=1..4×0..99=1.266kN//m；本算例中，方木木木的截面面慣性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:W=1110×100××10//6=16666.7ccmm3；I=1110×100××10××100/122==833..33cm4；2.3方木強(qiáng)度度度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為為為靜荷載載與活活荷載的的設(shè)計(jì)計(jì)值最不不利分分配的彎彎矩和和，計(jì)算算公式式如下:線荷載設(shè)計(jì)值q=114.00888+1.266=15.33448kN//mm；最大彎距M===0.11255ql2=0..125×15.33448×0..66×0..6==0..6991kNN..m；最大應(yīng)力σ=M//WW=0..691×11006/（166..77×103）=4.14455N/mmm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值值[ff]]=133NN/mmm2；方木的最大應(yīng)力力力計(jì)算值4.14455N/mmm2小于方木木抗抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)計(jì)值133N/mmm22,滿足要求求!2.4方木抗剪剪剪驗(yàn)算：：截面抗剪強(qiáng)度必必必須滿足足:其中最大剪力:::V=0.66×115.34488×0.66=5.55225kNN；方木受剪應(yīng)力計(jì)計(jì)計(jì)算值τ=33××55255/((2×100×11000)=00.8229NN/mmm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值[τ]=11.7N/mmmm2；方木的受剪應(yīng)力力力計(jì)算值0.82299N/mmm22小于方方木木抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值11..7NN/mmm2,,滿足足要求!2.5方木撓度度度驗(yàn)算:最大撓度考慮為為為靜荷載載與活活荷載的的計(jì)算算值最不不利分分配的撓撓度和和，計(jì)算算公式式如下:V=5qlll4/3844EEIq=11...67+00.07=11..74kkNN/m；方木最大撓度計(jì)計(jì)計(jì)算值ν=5×11.7744×60004/(38844×1000000×83333.3×11004)=0..224mm；方木的最大允許許許撓度[[ν]=66000/2250=2.44mm；方木的最大撓度度度計(jì)算值值ν=0..224mm小于于方木的的最大大允許撓撓度[ν]=2.44mm，滿足足要要求！3.支撐托梁的的強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算托梁采用：鋼管管管(雙鋼管):Φ48××3；E=2.06××1105N/mmmm2；W=8.49cccm3；I=20.3888cm4；3.1荷載的計(jì)計(jì)計(jì)算：(1)鋼筋混凝凝凝土梁自重重((kN/mm))：q1=（24+1）×2.33344×0.6=35.0011kN/mm；(2)模板的自自自重荷載((kN/mm))：q2===0..355×0.66=0..21kNN//m；(3)活荷載為為為施工荷載載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值與與振搗搗混凝土土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷荷載((kN/mm))：經(jīng)計(jì)算得到，活活活荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值值P1=((22.5++2))×0.66=2.7kNN//m；3.2應(yīng)力驗(yàn)算算算：靜荷載設(shè)計(jì)值qqq=1..2××(35.0011+0.211))=42.22664kNN//m；活荷載設(shè)計(jì)值PPP=1..4××2.7=3.788kNN/m；荷載設(shè)計(jì)值qqq=422.2664++3.788=46.00444kN//mm；支座最大反力NNN=466.0044×0.455//2=110..36kkNN；最大彎矩Mmmmax=0.12255×46.00444×0.4552=1.11665kN··mm；最大應(yīng)力σ===1.16655×106/（2×8.499×103）=68.66339N/mmmm2；托梁的抗壓強(qiáng)度度度設(shè)計(jì)值值[[f]==2005NN/mmm2；托梁的最大應(yīng)力力力計(jì)算值68.66339N/mmmm2小于托梁梁的的抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值22005NN/mmm2,滿足要求求!3.3撓度驗(yàn)算算算：最大變形Vmmmax==5×46.00444×4504/（384×2.066×105×2×20.3388×104）=0.33mmm；托梁的最大撓度度度為0.3mmm小于450/11550與10mmmm,滿足要要求求!4.立桿的穩(wěn)定定性性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)計(jì)計(jì)算公式式梁底受力最大的的的支撐立立桿穩(wěn)穩(wěn)定性驗(yàn)驗(yàn)算::其中N立桿的軸軸心心壓力設(shè)設(shè)計(jì)值值，它包包括：：梁底支撐最大支支支座反力力：N=10..336kNN；φ--軸心心受受壓立桿的的的穩(wěn)定系系數(shù)，由由長(zhǎng)細(xì)比比lo/i查表表得得到；i--計(jì)算算算立桿的的截面面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)：：i=11.60；A--立桿桿桿凈截面面面積積(cmm2)：A==3..97；σ--鋼鋼管管立桿軸心心心受壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)計(jì)算值((N/mmm22)；[f]鋼管立立桿桿抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值：：[ff]==2005NN/mmm2；lo--計(jì)算長(zhǎng)度度((m)；按下式計(jì)算lo=kkk1uhk111--計(jì)算算長(zhǎng)度附附加系系數(shù)，取取值為為：1.11555；u--計(jì)算算長(zhǎng)度系系數(shù)，參參照《扣扣件式式規(guī)范》表表55.3..3，u=11..7；上式的計(jì)算結(jié)果果果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LLLo=kk1uh==1.11555×1..7××1.2=22..356mm；Lo/i=22356//16..00=147；由長(zhǎng)細(xì)比Lo///i的結(jié)結(jié)果查表表得到到軸心受受壓立立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系系數(shù)φ=0..3551；鋼管立桿受壓應(yīng)應(yīng)應(yīng)力計(jì)算算值；；σ=1036600/(0..3551×397)==74.33447N//mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性性性計(jì)算σ=744..3477N//mm2小于鋼管管立立桿抗壓壓強(qiáng)度度的設(shè)計(jì)計(jì)值[f]]==2005N/mmm22，滿足要要求！四現(xiàn)澆拱板側(cè)側(cè)模模計(jì)算1.參數(shù)1.1材料參數(shù)數(shù)木材品種：柏木木木；木材材彈性性模量E((NN/mmm2))：1000000；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值fmm((N/mmm22)：17.00；木木材抗剪剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值fvv(N//mmm2)：1.7；面板類型：膠合合合面板；；面板板彈性模模量EE(N//mmm2)：95000；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)值fmm((N/mmm22)：13.00；1.2梁側(cè)模板板板參數(shù)次楞間距(mmmm)：250，主主楞豎向向根數(shù)數(shù)：2；主楞間距為：66600mmm；；穿梁螺栓水平間間間距(mm)：600；穿梁螺栓直徑(((mm)：M14；主楞龍骨材料：：：鋼楞；；截面面類型為為圓鋼鋼管48××33.0；主楞合并根數(shù)：：：2；次楞龍骨材料：：：木楞，寬寬度度50mmm，高高度1000mmm；1.4荷載參數(shù)數(shù)數(shù)模板自重(kNNN/m22)::0.335；；鋼筋自自重((kN/mm33):11.000；施工均布荷載標(biāo)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(kN/mm22):22.55；傾倒混凝土側(cè)壓壓壓力(kN/mm22):22.00；振搗混混凝凝土荷載載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/mm22):22.00；2.梁模板荷載載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算算算2.1梁側(cè)模板板板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮慮慮新澆混混凝土土側(cè)壓力力和傾傾倒混凝凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的的荷載載；撓度度驗(yàn)算算只考慮慮新澆澆混凝土土側(cè)壓壓力。其中γ混凝土的的重重力密度度，取取24.00000kNN/mm3；t--新澆澆混凝土土的初初凝時(shí)間間，取取3.00000h；T--混凝凝土的入入模溫溫度，取取200.0000℃℃；V--混凝凝土的澆澆筑速速度，取取1..0m//h；；H--混凝凝土側(cè)壓壓力計(jì)計(jì)算位置置處至至新澆混混凝土土頂面總總高度度，取1..45m；β111--外加加劑影響響修正正系數(shù)，取取11.2000；；β222--混凝凝土坍落落度影影響修正正系數(shù)數(shù)，取1..1150。根據(jù)以上兩個(gè)公公公式計(jì)算算的新新澆筑混混凝土土對(duì)模板板的最最大側(cè)壓壓力FF；分別計(jì)算得2221.85599kN//mm2、34.88kNN/m22，取取較小值值21.85599kN//mm2作為本本工工程計(jì)算算荷載載。3.梁側(cè)模板面面板板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu),需要驗(yàn)算算其其抗彎強(qiáng)強(qiáng)度和和剛度。強(qiáng)強(qiáng)度度驗(yàn)算要要考慮慮新澆混混凝土土側(cè)壓力力和傾傾倒混凝凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的的荷載載；撓度度驗(yàn)算算只考慮慮新澆澆混凝土土側(cè)壓壓力。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(((單位：mmm))3.1強(qiáng)度計(jì)算算算跨中彎矩計(jì)算公公公式如下下:其中，W面板的凈凈截截面抵抗抗矩，W=1000×1..5×1.5/66=37..5cm33；M--面板板的最大大彎距距(N·mmm))；σ面面板的彎彎曲應(yīng)應(yīng)力計(jì)算算值((N/mmm22)[fff]面板的抗抗彎彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值值(N/mmm22)；按以下公式計(jì)算算算面板跨跨中彎彎矩：其中，q作用在在模模板上的的側(cè)壓壓力，取1m寬度新澆混凝土側(cè)壓壓壓力設(shè)計(jì)計(jì)值::q11=1.22×221.85599×1=26.22331kN//mm；傾倒混凝土側(cè)壓壓壓力設(shè)計(jì)計(jì)值::q22=1.44×22×1=2.8kNN//m；q=q1+++q2=26.22331+2..8=299..0311kNN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞楞楞間距)::l==2250mmm；；面板的最大彎距距距M=00.1225××29.00331×255002==22.2688×1005N··mmm；經(jīng)計(jì)算得到，面面面板的受受彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算算值::σ=22..268×11005//（37.55×1103）=6.04488N/mmm22；面板的抗彎強(qiáng)度度度設(shè)計(jì)值值:[f]]==133N//mm22；面板的受彎應(yīng)力力力計(jì)算值值σ=6.00448N/mmmm2小于于面面板的抗抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[f]]=113N//mmm2，滿足足要要求！3.2撓度驗(yàn)算算算qqq--作用用在在模板上上的側(cè)側(cè)壓力線線荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值:q=299..0311N//mm；lll--計(jì)算算跨跨度(內(nèi)楞間距距)::l=2500mmm；EEE--面板板材材質(zhì)的彈彈性模模量:EE=995000N//mmm2；III--面板板的的截面慣慣性矩矩:I==1000××1.5×1.5×1.5/12==288.1225ccm4；面板的最大撓度度度計(jì)算值值:ν=5××299.0331××25004//(3884××95000××28.11225×1004)=00.55mmm；面板的最大容許許許撓度值值:[ν]=ll/2550=2550//2500==1mmm；；面板的最大撓度度度計(jì)算值值ν=0.555mm小于于面面板的最最大容容許撓度度值[ν]=1mmmm，滿足要要求求！4.梁側(cè)模板內(nèi)內(nèi)外外楞的計(jì)算算算4.1內(nèi)楞計(jì)算算算內(nèi)楞直接承受模模模板傳遞遞的荷荷載，按按照均均布荷載載作用用下的簡(jiǎn)簡(jiǎn)支梁梁計(jì)算。本工程中，龍骨骨骨采用木木楞，截截面寬度度500mm，截截面面高度10000mm，截截面面慣性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:W=5×11102××1//6==883.333ccm3；I=5×11103××1//12=4166.667cmm4；；內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公公公式如下下:其中，σ--內(nèi)楞楞彎曲應(yīng)應(yīng)力計(jì)計(jì)算值(N/mmm22)；M--內(nèi)楞楞的最大大彎距距(N·mmm))；W--內(nèi)楞楞的凈截截面抵抵抗矩；；[f]]]內(nèi)內(nèi)楞的強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值(N/mmm22)。按以下公式計(jì)算算算內(nèi)楞跨跨中彎彎矩：其中，作用在內(nèi)內(nèi)內(nèi)楞的荷荷載，q=(11.2×221.8559+1..4×2))×0.255=7.2558kN//m；內(nèi)楞計(jì)算跨度(((外楞間距距)::l=6000mmm；內(nèi)楞的最大彎距距距:M==11/8××7..2588×660022=0.32277×1066NN·mmm；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)內(nèi)內(nèi)楞的最最大受受彎應(yīng)力力計(jì)算算值σ=0..3327×11006/（83.3×11003）=3.92266N/mmmm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度度度設(shè)計(jì)值值:[f]]==177N//mm22；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)應(yīng)應(yīng)力計(jì)算算值σ=3..9926NN//mm22小小于內(nèi)楞楞的抗抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)計(jì)值[ff]]=177N//mm22，滿滿足要求求?。?）.內(nèi)楞的的撓度驗(yàn)驗(yàn)算其中l(wèi)--計(jì)計(jì)計(jì)算跨度度(外楞間距距)：l=600mmm；q作用在在模模板上的的側(cè)壓壓力線荷荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：：q==7.25588N/mmmm；E--內(nèi)楞楞的彈性性模量量：1000000NN/mmm2；I--內(nèi)楞楞的截面面慣性性矩：I==4..177×1006mmm4；內(nèi)楞的最大撓度度度計(jì)算值值:ν=0..6677××7..2588×6004//((100××1100000××4.117××1066)=00.115mmm；內(nèi)楞的最大容許許許撓度值值:[ν]=600/22550=22.44mm；內(nèi)楞的最大撓度度度計(jì)算值值ν=0.155mm小于于內(nèi)內(nèi)楞的最最大容容許撓度度值[ν]=2.44mm，滿足足要要求！4.2外楞計(jì)算算算本工程中，外龍龍龍骨采用用鋼楞楞，截面面慣性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:截面類型為圓鋼鋼鋼管48××33.0，下下述述計(jì)算式式中鋼鋼管壁厚厚均按按2.8mmm計(jì)算；外鋼楞截面抵抗抗抗矩W==88.49cm33；外鋼楞截面慣性性性矩I==20..338cm44；（1）.外楞抗抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算算其中σ外楞楞受彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)計(jì)算值(N/mmm22)M--外楞楞的最大大彎距距(N·mmm))；W--外楞楞的凈截截面抵抵抗矩；；[f]]]外楞楞的強(qiáng)度度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mmm22)。按以下公式計(jì)算算算內(nèi)楞跨跨中彎彎矩：其中，作用在外外外楞的荷荷載，q=(11.2×221.8559+1..4×2))×0.6=17.4418kNN/m；外楞計(jì)算跨度(((內(nèi)楞間距距)::l=2250mmm；外楞的最大彎距距距:M==11/8××177.4118××2502==0.1136×11006N··mmm；經(jīng)計(jì)算得到，外外外楞的最最大受受彎應(yīng)力力計(jì)算算值σ=0..1136×11006/（8.499×1103）=16.00228N//mmm2；外楞的的的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值:[[f]=2055N//mm22；外楞的強(qiáng)度計(jì)算算算值σ=16..0028N//mmm2小于于外楞的的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值值[f]]==2055N//mm22，滿滿足要求求！5.穿梁螺栓的的計(jì)計(jì)算驗(yàn)算公式如下:::其中N穿梁螺栓栓所所受的拉拉力；；A--穿梁梁螺栓有有效面面積(mmmm2)；f--穿梁梁螺栓的的抗拉拉強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值值，取17700N//mmm2；查表得：穿梁螺栓的直徑徑徑:1144mmm；穿梁螺栓有效直直直徑:111.555mm；穿梁螺栓有效面面面積:AA==1005mm22；穿梁螺栓所受的的的最大拉拉力::NN==(1..2××21.88559+1..44×2))×00.6×0.7=12..1193kkNN。穿梁螺栓最大容容容許拉力力值::[NN]=11700×1005//10000=117..85kNN；穿梁螺栓所受的的的最大拉拉力NN=12..1193kNN小于穿梁梁螺栓最最大容容許拉力力值[N]]=117.885kkN，滿足足要要求！附件2預(yù)制制混混凝土底模模模設(shè)計(jì)及施施工工驗(yàn)算預(yù)制混凝土底模模模為三鉸鉸拱形形式，預(yù)制底模模寬寬度，跨度度，矢高高為，具體體構(gòu)構(gòu)型見(jiàn)圖2.1。圖1預(yù)制混凝凝凝