附件臨時錨固計算書mJL

金清港大橋（70+120+70m）臨時錨固技術方案一、工程概述金清港大橋70+120+70m變截面預應力混凝土連續(xù)箱梁，采用變高度單箱室斜腹板斷面型式，上下行分幅布置。箱梁底板水平，頂板橫坡由箱梁兩側腹板不等高形成。箱梁主體采用分節(jié)段掛藍懸臂現(xiàn)澆施工，箱梁中支點中心梁高7.7m，邊支點及跨中中心梁高3.1m。箱梁高度按1.8次拋物線變化，變化起點為合攏段近根部邊緣，變化長度為56.25m。箱梁一般梁段頂板厚度為30cm，自1號節(jié)段開始由30cm變化至0號節(jié)段的75cm。邊跨現(xiàn)澆段頂板厚度由30cm直線加厚至75cm?？缰邢淞航孛娓拱搴?0cm，8號、7號節(jié)段為腹板厚度變化段，至6號節(jié)段腹板厚度為80cm，直至1號節(jié)段再變化至0號節(jié)段的100cm?？缰械装搴?0cm，根部底板厚120cm，底板厚度類似梁高，亦按1.8次拋物線變化，變化起點為合攏段近根部邊緣，變化長度為56.25m，變化高度為70cm。邊跨現(xiàn)澆段底板厚度由30cm直線加厚至75cm。箱梁翼緣懸臂3.5m（未包含懸臂端部現(xiàn)澆段10cm），懸臂端厚度20cm，懸臂根部厚度75cm。箱梁包含2個懸臂澆筑施工“T構”、2個邊跨支架現(xiàn)澆段以及3個吊架澆筑合攏段。每個“T構”包含一個0號節(jié)段及13對梁段。其中墩頂0號節(jié)段長12m，其余梁段數(shù)及梁段長度從根部至跨中各為：4×3m、4×4m、5×5m、懸臂澆筑梁段最大控制重量為2000KN，最大懸臂長度為59m。共有3個2.0m長的合攏段及2個邊跨現(xiàn)澆梁段，邊跨現(xiàn)澆梁段長8.85m。二、臨時錨固計算書（1）、工況分析懸臂澆注施工時，產(chǎn)生不平衡彎矩的原因主要有四個方面：=1\*GB3①風荷載；=2\*GB3②施工荷載；=2,3,4,5\*Arabic=3\*GB3③施工機具（如掛籃、吊機等）；=4\*GB3④澆注不同步；⑤漲（縮）模系數(shù)在施工中考慮兩側掛籃沒有同步移動時，一側與另一側相差一個節(jié)段形成最不利因素條件下為工況一，當對稱兩個節(jié)段砼出現(xiàn)澆筑不同步時，形成最不利因素為工況二。即工況一：=1\*GB3①+=2\*GB3②+⑤+=3\*GB3③，工況二：=1\*GB3①+=2\*GB3②+⑤+=4\*GB3④（2）、各種荷載計算①風荷載基本風速：采用溫嶺地區(qū)基本風速V12=33m/s由于進行施工階段的驗算，根據(jù)《公路橋梁抗風設計指南》，施工階段的設計基準風速Vds=η×Vd歇式中徐：泊η—捏—并風速重現(xiàn)期系圓數(shù)，一般孤取賴1貸0標年重現(xiàn)期的設菠計基準風速，著查表碌得橡η蒜=0.8羽4抱。獲V抵d贏s究=0.84×型33=27.斜7m/s桶考慮陣風荷載寬時圓，鳴V牛g斬=G慮V耽×V杰d答=27.7×膽1.38=3班8.3m/設s米則豎向風荷惡載嘴P午v腰=0.613朱V惹g嘉2蝦C架v鉆B虧式中枝：頌ρ—拖—苗空氣密度，一緣般褲取桃ρ齊=1.225哀C溪v遣—味—照阻力系數(shù)呼，肺C朗v臭=0.4游P哀v首=0.613曠×38.3揀2衛(wèi)×0.4×2圈7.7=99摘63.2N/蓮m曠≈肥1t/m②施工荷載衛(wèi)按梁0.2t竟/m謀2席計，故該節(jié)段抵施工荷載藏為墳0.2×16客=3.2t駝/m悔③腸施工機具（如癢掛籃、焊機等袋）饞實際掛籃、模暖板重希約賄120板t校，小于設計控音制重臂量言160肅t貝，施工機具位幼置考慮一個階爺段慧差平5.0m俗④出兩側塊段混凝晴土澆注不同步叨引起的不平衡澆荷載來最大不平衡重午考慮為半個節(jié)券段括31.34m歸3栽混凝土年G=31.3至4×2.5=蚊78.35t貿⑤展?jié)q（縮）模系俗數(shù)右漲（縮）模系脊數(shù)考慮已澆梁告的紗±2.5%結G=1102甩.56×2.適5%×2.5亞=68.91吸t猾計算梁體總重蔑（開0-1慌3夸號梁段恒御載遇+甲動載揭）皇N耀=代（煮5512.8臭+12鍛0裹）貢×1.2截+錘（乖16+1袋6燒）高×1.4=6夫804.16拾t窯（麗3廣）、不平衡反詞力計算擴計算以永久支蜜座為中心點，已臨時支座為平改衡支點，根據(jù)靠相互平衡的原乳理進行計算對于工況一：自對于上述不平恒衡荷載，除風腹荷載、漲縮模婆考慮單側橋長振外，最大懸臂漫長度克為偏59睛m拐，其余均只考窯慮相差一個節(jié)短段，故反力矩認為賊∑躬M融1渣＝伏（羞1×59+6國8.9詳1猾）?！?9/2于+鐵（屈3.2×5+飲9梳0分）彼×5=430捉3.35t資.m對于工況二：緩砼不對稱澆筑績最不利位置端為合1榮3滔號節(jié)塊，故不障對稱點距支點冬距離算為騎56.5已m菠，故最大反力賽矩毅為曾:丙∑北M將2溪＝膀（失1×29+6戶8.9亮1亮）剪×59/2+賄3.2×5×摘5+78.3大5×56.5產(chǎn)=7395.柴12t.m燦（擴4監(jiān)）、臨時錨固穴設計禁永久支座在施四工過程參與受圓力，因此本支愁撐系統(tǒng)其實質革可考慮為一被玩動受拉體系，感在懸臂施工過子程中，當出現(xiàn)隊不對稱荷載時善臨時錨固即產(chǎn)磨生作用。考慮倉預應力束達到膽控制拉力前有宴一定的伸長量腥，該伸長量將險對永久支座豎說向轉動角度造蛇成影響，故在庭施沖工搜0沙號塊后，即張幟拉支撐體系的罩預應力束，使輛其預先達到控陰制所需的應力躍。最（滑5天）、抗傾覆計泥算泰依據(jù)工況一、滋工況二知，最爹大反力矩為工站況二局中煎∑浙M文2煙＝爪7395.1攤2t.m恒計算梁體總重畝（乎0-1區(qū)3千號梁段恒來載氣+洋動載脈）鵝N=6804蠢.16t系根據(jù)平衡條件迎焦悼變公詳式訓1胖萄慕教丟公鳴式孟2宜根跪據(jù)豈2狼倍抗傾覆安全跑系數(shù)太，焦M數(shù)傾青=M×2=7沸395.12昨×2=147戲90.24t購.廳m帥，計算梁體總濱重不寬變蘆N=6804熔.16擔t亮，代入公式斷得蹲Ra=-82炒3.7t,R臭b=7627倉.86t古,佩則精軋螺紋鋼資受拉青端尾Fa=3.5充/3.7×R駝a=-779池.18t繡,年臨時支座受壓勤端鈴Rb=762旱7.86t晉PSB93記0個級走JL3限2抱精軋螺紋鋼標式準抗拉強度吼為翼Mp吹a仇，單根張拉力壘控制淘為三F=568K腥N晚，錨固體系設材計采釋用浙3滅4踏根蕉JL3夕2捉精軋螺紋鋼，版布置圖如圖所劑示，故支撐系慧統(tǒng)允許最大拉延力墨為賠Fmax=5芬6.8×34約=1931.擋2訊t歸＞扛Fa=779鼻.18頭t仙，滿足要求。成（釋6座）、砼支撐應賞力計算薯砼支撐采用摻候加硫磺仆的距C5篩0雕級砼，布置圖仿如圖所示，砼籌支撐的面積凱為歸2.5m×0克.80m×