土木工程專業(yè)畢業(yè)設計計算書-唐山市世紀寫字樓建筑結(jié)構(gòu)設計

1引言畢業(yè)設計是大學本科教育階段的重要部分，是畢業(yè)前得綜合學習階段，是對大學四年來知識的總結(jié)，深化，拓展。將起到承前繼后的作用，為即將到來的工作打下堅實的基礎。本畢業(yè)設計題目為《唐山市世紀寫字樓建筑結(jié)構(gòu)設計》，本設計是框架結(jié)構(gòu)設計，在設計前，重點復習了《結(jié)構(gòu)力學》、《鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設計》、《建筑抗震設計》《基礎工程》等專業(yè)知識，并借閱《抗震規(guī)范》、《荷載規(guī)范》等各種規(guī)范。建筑設計部分：綜合了幾個方案的優(yōu)點，考慮了影響建筑的各種因素。建筑設計依據(jù)用地條件和建筑使用功能、周邊環(huán)境特點，首先設計建筑平面，包括建筑平面選擇、平面柱網(wǎng)布置、平面交通組織及平面功能設計；其次進行立面造型、剖面的設計；最后進行樓梯的設計及相關構(gòu)件的初選。結(jié)構(gòu)設計部分：根據(jù)設計要求及所在地區(qū)的烈度,確定出擬建建筑物的抗震等級為二級。查閱有關規(guī)范和資料，考慮抗震設防要求，分別從結(jié)構(gòu)的體系選擇、結(jié)構(gòu)總體布置、結(jié)構(gòu)荷載、地震作用、內(nèi)力分析、樓屋蓋的結(jié)構(gòu)方案、基礎方案的選擇等多方面進行了論述。結(jié)構(gòu)設計部分大致分為以下幾個步驟：結(jié)構(gòu)體系與構(gòu)件布置：按建筑方案設計，確定各構(gòu)件的截面及布置。荷載統(tǒng)計：在初選截面的基礎上，按從上到下的順序進行荷載統(tǒng)計，荷載的取值按各層房間的使用功能及所選材料查荷載規(guī)范而定，完成恒載與活載的統(tǒng)計?？蚣芩降卣鹱饔孟聜?cè)移驗算：采用頂點假想位移計算結(jié)構(gòu)自振周期；按底部剪力法算得各層剪力；采用D值法把彎矩分配給各柱。橫向框架內(nèi)力分析：分析了橫向框架在水平地震剪力作用下的內(nèi)力；求梁固端彎矩，采用二次分配法求框架的梁端、柱端彎矩。并求梁剪力，柱軸力。內(nèi)力組合：對梁端彎矩進行調(diào)幅；調(diào)幅后對恒載，活載及地震作用下橫向框架的內(nèi)力進行組合，找出最不利內(nèi)力組合；根據(jù)最不利組合進行梁柱截面設計。梁、柱節(jié)點設計：驗算地震作用下節(jié)點核心區(qū)混凝土驗算。板的設計：根據(jù)本設計中梁板布置確定單向板和雙向板，雙向板是按彈性理論進行內(nèi)力分析的。樓梯的設計：結(jié)構(gòu)設計中對梁式樓梯進行了設計，本設計是梁式樓梯。基礎的設計：根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)的形式采用鋼筋混凝土柱下獨立基礎，根據(jù)底層柱底的內(nèi)力進行標準組合，從而選出內(nèi)力最不利的組合確定基礎底面尺寸；由荷載基本組合的設計值進行驗算和配筋的計算。2工程概況2.1工程名稱唐山市世紀寫字樓建筑結(jié)構(gòu)設計2.2建設地點唐山市2.3設計資料建設面積5000，設計使用年限為50年，結(jié)構(gòu)形式為框架結(jié)構(gòu)，共4層，耐久等級：Ⅱ級，耐火等級：Ⅱ級。2.4氣象條件基本風壓：，地面粗糙程度為C類?；狙海篠=0.35KN/m。 2.5地震烈度抗震設防類別為丙類，設防烈度為8度，Ⅱ類場地土，地震分組為第一組抗震等級為二級抗震。2.6工程地質(zhì)條件由唐山市基礎工程公司提供地質(zhì)勘察技術報告，場地土類型為中硬場地土，建筑場地類別為Ⅱ類,地下水位距地坪12米。見下表：序號土壤類別土層狀態(tài)粘粒含量厚度(M)深度（M)重度(KN/m3)地基承載力特征值（KPa）1粉土中密12﹪44181802細沙密實711192403.設計依據(jù)3.1設計任務書3.2混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范3.3建筑抗震設計規(guī)范3.4建筑地基基礎設計規(guī)范3.5建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范3.605系列建筑標準設計圖集4.結(jié)構(gòu)布置該工程采用全現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)體系。1-4層柱的混凝土強度等級為C30。結(jié)構(gòu)布置如圖首層平面布置標準層平面布置5.框架結(jié)構(gòu)承重方案選擇及主要構(gòu)件尺寸初步估算5.1框架梁截面尺寸初估=1\*GB2⑴橫向框架主梁B跨B-C跨，C-D跨同A-B跨=2\*GB2⑵縱向框架主梁A軸B,C,D軸與A軸相同，考慮到墻偏心，梁可以采用倒L形，=3\*GB2⑶橫向次梁次梁L1次梁L2=4\*GB2⑷縱向次梁次梁L1次梁L2次梁L3次梁L45.2框架柱截面尺寸初估=1\*GB2⑴按軸壓比要求初估框架柱截面尺寸用C30混凝土fc=14.3N/mm2，框架柱抗震等級為=2\*ROMANII級，軸壓比，由軸壓比初步估算框架柱截面尺寸時，可按下式計算，即柱軸向壓力設計值N按式估算即，3軸與D軸相交的柱=因考慮到偏心作用取邊柱的截面尺寸為700mm×700mm3軸線與C軸相交中柱取柱的截面尺寸為700mm×700mm同樣3軸線與B軸相交中柱，3軸線與C軸相交中柱，柱的尺寸也為700mm×700mm針對三層四層的重力較小，高度較小柱的截面減小為600×600.5.3板得尺寸初估板的最小厚度不小于，本建筑由于樓面活荷載不大，為減輕結(jié)構(gòu)自重和省材料起見，并考慮到保證結(jié)構(gòu)的整體性，樓板和屋面板的厚度均取。6.計算簡圖6.1梁的計算跨度框架梁的計算跨度以柱形心線為準，由于柱形心線與建筑軸線重合，故建筑軸線為結(jié)構(gòu)計算跨度。6.2柱的高度首層柱高度h=4.5+0.45+0.1=5.05m，其中4.5m為底層層高，0.45m為室內(nèi)外高差，0.1m為基礎頂面至室外地面高度，其它柱高等于層高，即二層為4.5m。三四層為3.9m，計算框架選取=5\*GB3⑤軸框架由此得出框架計算簡圖（單位mm）橫向框架計算簡圖7.荷載統(tǒng)計7.1恒荷載計算7.1.1屋面層恒載保護層：涂料防水層：高聚物改性瀝青防水卷材（二氈三油）0.1找平層：1：3水泥砂漿摻聚丙烯0.5kg/m3找平層20厚保溫層：70厚聚苯乙烯泡沫塑料板30kg/mm30.07m=0.021找坡層：1:8水泥膨脹珍珠巖找2%坡最薄處20厚結(jié)構(gòu)層：100mm厚鋼筋混凝土現(xiàn)澆板250.12=3混合砂漿頂棚：0.24頂棚做法中除了防水層和保護層共計0.52合計：3.787.1.2樓面層恒載地面：30厚水磨石地面0.65結(jié)構(gòu)層：100mm厚鋼筋混凝土現(xiàn)澆板250.12=2.3抹灰層：混合砂漿抹灰頂棚0.24總計：3.897.1.3框架梁、柱自重1.梁截面b×h=300mm×700mm自重0.7×0.325=5.25KN/m梁側(cè)、梁底抹灰[(0.7-0.12)×0.02×2+0.3×0.02]×17=0.39KN/m總計5.64KN/m2.梁截面b×h=200mm×500mm自重0.5×0.225=2.5KN/m梁側(cè)、梁底抹灰[(0.5-0.12)×0.02×2+0.3×0.02]×17=0.26KN/m總計2.76KN/m3.柱截面b×h=600mm×600mm自重0.6×0.625=9KN/m柱側(cè)抹灰0.6×0.02204=0.96KN/m總計9.96KN/m4.柱截面b×h=700mm×700mm自重0.7×0.725=12.25KN/m柱側(cè)抹灰0.7×0.02204=1.12KN/m總計13.37KN/m7.2活荷載計算7.2.1屋面和樓面標準值由《荷載規(guī)范》查得：不上人屋面：0.5辦公樓：2.0商場：雪荷載標準值：屋面活荷載與雪荷載，兩者中取大值。7.3豎向線荷載計算本設計以=5\*GB3⑤軸線為計算單元板得傳力如圖：首層板得傳力圖標準層板得傳力圖7.3.1作用在頂層框架梁上的線荷載標準值=1\*GB2⑴恒載梁自重板傳來的荷載=2\*GB2⑵活載作用在頂層框架梁上的線活荷載標準值為7.3.22～3層樓面豎向線荷載標準值=1\*GB2⑴恒載梁自重板傳來的荷載墻傳來的荷載=2\*GB2⑵活載樓面活載7.3.3底層梁豎向荷載標準值作用在底層樓面層框架上的線荷載標準值為=1\*GB2⑴恒載梁自重板傳來的荷載=2\*GB2⑵活載作用在底層梁上的活荷載線荷載為7.4屋面框架集中荷載標準值7.4.1屋面框架集中荷載標準值=1\*GB2⑴恒載=1\*GB3①對于A軸縱向連系梁自重42.53kN粉刷3.19kN1.3m女兒墻37.91kN女兒墻粉刷7.16kN縱向聯(lián)系梁傳來板得重力31.04kN縱向聯(lián)系梁傳來橫向次梁的力64.74kN總計186.57kN=2\*GB3②對于B軸連系梁自重42.53kNkN粉刷3.19KNkN縱向連系梁傳來板得重力67.78kN縱向次梁傳來橫向次梁的力64.74kN總計179.30kN=3\*GB3③對于B-1縱向次梁自重42.53kN粉刷3.19kN縱梁傳來板得重力67.79kN縱向次梁傳來橫向次梁的重力30.94kN總計144.44kN=4\*GB3④對于C縱向連系梁自重42.53kN粉刷3.19kN縱梁傳來板的重力67.78kN縱梁傳來橫向次梁的力30.94kN總計144.44kN=5\*GB3⑤對于C-1縱向次梁自重42.53kN粉刷3.19kN縱梁傳來板得重力67.78kN縱梁傳來橫向次梁的力30.94kN總計144.44kN=6\*GB3⑥對于D連系梁自重42.53kN粉刷3.19kN1.3m女兒墻37.91kN縱向連系梁傳來板得重力31.04kN縱向聯(lián)系梁傳來橫向次梁的力30.94kN總計144.44kN=2\*GB2⑵活載對于AD為集中荷載為4.11對于BB-1CC-1集中荷載為8.977.4.22～3層框架集中荷載標準值=1\*GB3①對于A連系梁自重42.53kN粉刷3.19kN連系梁傳來板的重力31.95kN連系梁傳來縱墻的重力65.09kN連系梁傳來橫向次梁的力86.76kN總計229.52kN=2\*GB3②對于B連系梁自重42.53kN粉刷3.19kN連系梁傳來的板得重力69.78kN連系梁傳來縱墻的重力93.31kN連系梁傳來橫向次梁的力86.76kN總計295.57kN=3\*GB3③對于B-1連系梁自重42.53kN粉刷3.19kN連系梁傳來板得重力69.78kN連系梁傳來縱墻的重力93.31kN連系梁傳來橫向次梁的力31.63kN總計240.44kN=4\*GB3④對于C縱梁自重42.53kN粉刷3.19kN連系梁傳來板得重力69.78kN連系梁傳來縱墻的重力93.31kN連系梁傳來橫向次梁的力31.63kN總計240.44kN=5\*GB3⑤對于C-1縱向連系梁自重42.53kN粉刷3.19kN縱向聯(lián)系梁傳來板的重力69.78kN縱向連系梁傳來縱墻的重力93.31kN縱向連系梁傳來橫向次梁的力61.01kN總計202.86kN=6\*GB3⑥對于D縱向連系梁自重42.53kN粉刷3.19kN縱向聯(lián)系梁傳來板的重力69.78kN縱向連系梁傳來縱墻的重力93.31kN縱向連系梁傳來橫向次梁的力61.01kN總計202.86kN=2\*GB2⑵活載=1\*GB3①對于AD集中荷載為16.43kN對于BB-1CC-1軸為35.87kN7.4.3底層框架集中荷載標準值=1\*GB2⑴恒載=1\*GB3①對于A縱向連系梁自重42.53kN粉刷3.19kN縱向連系梁傳來板得重力31.04kN縱向聯(lián)系梁傳來縱墻的重力110.8kN縱向聯(lián)系梁傳來橫向次梁的力65.96kN總計253.53kN=2\*GB3②對于BC縱向連系梁自重42.53kN粉刷3.19kN縱向連系梁傳來的板得重力62.08kN縱向聯(lián)系梁傳來橫向次梁的力131.90kN總計239.72kN=3\*GB3③對于D縱向梁自重42.53kN粉刷3.19kN縱向連系梁傳來板得重力31.04kN縱向連系梁傳來縱墻的重力46.17kN縱向連系梁傳來橫向次梁的力65.96kN總計188.89kN=2\*GB2⑵活載=1\*GB3①對于AD集中荷載為28.74kN=2\*GB3②對于BC集中荷載為62.76kN8水平地震作用下框架的側(cè)移驗算8.1橫梁線剛度及柱線剛度計算在現(xiàn)澆樓蓋中，中框架梁的抗彎慣性矩取 ，邊框架梁取，梁柱的線剛度計算見下表。桿件截面尺寸相對剛度B(mm)H(mm)邊框架梁300700308.58×1.29×75005.16×1中框架梁300700308.58×1.72×75006.88×1.332層框架柱700700302.0×2.0×45001.33×2.583,4層框架柱600600301.08×1.08×39008.31×1.611層框架柱700700302.0×2.0×50501.19×2.31框架柱的橫向側(cè)移剛度D值項目KD根數(shù)層柱類型三，四層邊框架邊柱0.630.2415.734邊框架中柱1.240.3824.914中框架邊柱0.830.2919.0112中框架中柱1.650.4529.512底層邊框架邊柱0.430.3821.284邊框架中柱0.870.4826.884中框架邊柱0.580.4223.5212中框架中柱1.160.5329.6812二層邊框架邊柱0.390.1612.614邊框架中柱0.780.2822.074中框架邊柱0.520.2116.5512中框架中柱1.030.3426.812柱的側(cè)移剛度按公式=（2-1）其中：（一般層），（底層）（2-2）（一般層），（底層）（2-38.2橫向框架自振周期采用頂點假想位移法計算自振周期層次415711.015711.0744.70.02110.2293318734.434445.4744.70.04630.2082218420.452865.8658.90.08020.1619114947.967913.7831.00.08170.0817對于質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的框架結(jié)構(gòu),其基本自振周期(s)可按下式計算:（3-2）式中:計算結(jié)構(gòu)基本自振周期用的結(jié)構(gòu)頂點假想位移(m),即假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值作為水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)頂點位移；結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù),框架結(jié)構(gòu)取0.6～0.7。則自振周期為==0.5698.3橫向地震作用計算結(jié)構(gòu)高度為20.35m質(zhì)量和剛度分布均勻，變形以剪切型為主，可以采用底部剪力法。由于該工程所在地區(qū)抗震設防烈度為8度，場地土為=2\*ROMANII類，設計地震分組為第一組，設計地震加速度0.2g，由《抗震規(guī)范》查得：，考慮頂部附加水平地震作用=因為考慮頂部附加集中力作用，查表得則表3-2各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓蓋地震剪力計算表層數(shù)（m）（kN）（kN·m）(kN)(kN)機房20.351215.524735.430.030185.51185.51417.3514495.5251496.930.3231872.492055.00313.4518734.4251977.680.3231872.493927.4929.5518420.4175914.820.2261310.1775237.6615.0514947.975486.900.097562.335799.99電梯間的參數(shù)計算考慮鞭梢效應驗算橫向框架梁的側(cè)移見下表表3-3橫向水平地震作用下的位移驗算層次（kN）（kN/mm）(mm)(mm)(mm)=機房185.51425.50300042055.0744.72.7622.96390033927.49744.775.2720.20390025237.66658.97.9514.93450015799.99831.06.986.985050剪重比驗算為了保證結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定和安全，需要進行結(jié)構(gòu)剪重比驗算，各層的剪重比計算詳見層號/43.92055.015711.00.13133.93927.49344455.40.11424.55237.6652865.80.09915.055799.9967913.70.085查規(guī)范得最小地震剪力系數(shù)λ=0.032由表得各層的剪重比均大于0.032，滿足要求9水平地震作用下橫向框架內(nèi)力分析9.1水平地震作用下橫向框架內(nèi)力分析橫向框架在水平地震作用下的內(nèi)力計算采用D值法?？蚣苤思袅皬澗胤謩e按，(3-5)，(3-6)(3-7)式中：為i層j柱的剛度，h為層高，各柱反彎點高度比按式確定，其中由倒三角分布水平荷載下各柱標準反彎點高度比查得，底層柱需考慮修正值，第2層柱需考慮修正值，其余柱均無考慮修正值。為第i層j柱的剪力。樓層邊柱中柱四層三層二層一層地震作用下梁端彎矩層次柱別M下（KN.m）M上（KN.m）節(jié)點左右梁線剛度比邊跨梁端彎矩M(KN.m）中跨梁端彎矩地震作用下梁端剪力左梁右梁VAVB左VB右四層邊柱-71.61-132.990.00132.99-29.80中柱-156.52-180.981.0090.4990.49-29.80-24.13三層邊柱-92.07-112.520.00184.13-46.63中柱-142.87-174.631.00165.58165.58-46.63-44.15二層邊柱-296.01-296.010.00388.08-93.23中柱-479.34-479.341.00311.11311.11-93.23-82.96一層邊柱-588.60-240.410.00536.42-129.28中柱-659.04-387.071.00433.21433.21-129.28-115.52地震作用下梁剪力柱軸力層次柱別M下（KN.m）M上（KN.m）地震作用下梁端剪力柱軸力VAVB左VB右NANB四層邊柱-71.61-132.99-29.80-29.80中柱-156.52-180.98-29.80-24.13-5.67三層邊柱-92.07-112.52-46.63-46.63中柱-142.87-174.63-46.63-44.15-8.15二層邊柱-296.01-296.01-93.23-93.23中柱-479.34-479.34-93.23-82.96-18.42一層邊柱-588.60-240.41-129.28-129.28中柱659.04-387.07-129.28-115.52-32.189.2水平地震作用下彎矩剪力圖軸力圖地震作用下框架彎矩圖（KN.m）地震作用下框架梁端剪力（KN）地震作用下柱軸力10風荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析10.1風荷載作用下的內(nèi)力計算風荷載作用下的內(nèi)力計算基本風壓：w＝0.4kN/㎡，地面粗糙度：C類。作用在屋面梁和樓面梁處集中風荷載標準值：為簡化計算，將計算單元范圍內(nèi)外墻均布風荷載，化為等量后作用在樓面處集中風荷載。計算公式為：WK＝βZμZμSW0(hi＋hj)B／2其中：W0——基本風壓μZ——風壓高度變化系數(shù)μS——風荷載體型系數(shù)βZ——風震系數(shù)，因為＜30m，所以βz=1hi——下層層高hj——上層層高B——計算單元迎風面寬度風載體型系數(shù)μS，迎風面為0.8，背風面-0.5；因為結(jié)構(gòu)層高度18.55m<30m(從室外地坪地坪算起)取風振系數(shù)為1.0.風荷載作用力計算如表基本風壓表層次417.251.01.30.7850.4026.3310.75313.351.01.30.740.4031.5912.1629.451.01.30.740.4034.0213.0914.951.01.30.740.4038.2714.73風荷載作用下的位移內(nèi)力計算根據(jù)上表所示的水平荷載，由式計算層間剪力，按式式中：為第層的側(cè)移剛度；為第層層間剪力計算過程見下表。表3-7風荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計算層次（kN）（kN）(N/mm)(mm)(mm)410.7510.75970200.111.25312.1622.91970200.241.14213.0936.00867000.420.90114.7350.731064000.480.48層間側(cè)移相對側(cè)移<層間側(cè)移滿足要求頂點側(cè)移相對側(cè)移<頂點側(cè)移滿足要求水平風載作用下框架層間剪力各柱反彎點位置的確定層號柱別K4邊柱0.830．350000.351.37中柱1.650.380000.381.483邊柱0.830.400000.401.56中柱1.650.450000.451.762邊柱0.520.450000.452.03中柱1.030.450000.452.031邊柱0.580.700000.703.54中柱1.160.700000.592.98風荷載作用下框架柱剪力及柱端彎矩層柱別410.7597.02邊19.01-2.110.35-2.88-5.35中29.50-3.270.38-4.85-7.91322.9197.02邊19.01-4.490.40-7.00-10.51中29.5-6.970.45-12.23-14.95236.0086.7邊12.61-5.240.45-10.61-12.97中22.07-9.160.45-18.55-22.67150.73106.4邊23.52-11.210.70-39.63-16.98中29.68-14.150.59-42.16-29.30風荷載作用下梁端彎矩和剪力層次柱別左右梁線剛度比邊跨梁端彎矩中跨梁端彎矩風荷載下梁端剪力左梁右梁VAVB左VB右4邊柱-2.88-5.3505.35-1.24中柱-4.85-7.9113.963.96-1.24-1.063邊柱-7.00-10.51013.39-3.11中柱-12.23-14.9519.99.9-3.11-2.642邊柱-10.61-12.97019.97-4.99中柱-18.55-22.67117.4617.46-4.99-4.661邊柱-39.63-16.98027.58-6.87中柱-42.16-29.30123.9323.93-6.87-6.38風載作用下柱軸力層次柱別風載作用下梁端剪力柱軸力VAVB左VB右NANB4邊柱-2.88-5.35-1.24-1.24中柱-4.85-7.91-1.24-1.06-0.183邊柱-7.00-10.51-3.11-3.98中柱-12.23-14.95-3.11-2.64-0.632邊柱-10.61-12.97-4.99-8.97中柱-18.55-22.67-4.99-4.66-0.961邊柱-39.63-16.98-6.87-15.84中柱-42.16-29.30-6.87-6.38-1.4510.2風荷載作用下彎矩圖剪力圖軸力圖風荷載作用下梁柱彎矩圖風荷載作用下梁剪力圖風載作用下柱軸力11豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析11.1彎矩分配系數(shù)及計算簡圖11.1.1彎矩分配系數(shù)各個桿件的相對線剛度表見地震作用計算=1\*GB2⑴節(jié)點A1=2\*GB2⑵節(jié)點B1=3\*GB2⑶節(jié)點A2=4\*GB2⑷節(jié)點B2=5\*GB2⑸節(jié)點A3=6\*GB2⑹節(jié)點B3=7\*GB2⑺節(jié)點A4=8\*GB2⑻節(jié)點B4兩邊彎矩分配系數(shù)正對稱11.1.2豎向荷載作用下的計算簡圖恒載作用下的計算簡圖活載作用下的計算簡圖11.2恒載作用下的內(nèi)力分析由豎向荷載作用下的計算簡圖，用結(jié)力求解器分別分解求出各梁的端部彎矩.豎向恒荷載作用下梁段彎矩：四層橫梁(2)二~三層橫梁首層橫梁對算出的彎矩進行二次分配見表恒荷載力矩分配表上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁下柱上柱0.0000.6170.3830.2530.0000.4090.3380.3380.0000.4090.2530.3830.6170.000-89.0689.06-219.90150.32-219.90150.3254.9534.1133.1053.5144.2223.5228.4617.60-57.57-92.7527.6716.5517.0531.3211.7622.1120.69-28.798.80-50.83-27.29-16.94-15.21-24.59-20.32-4.74-5.73-3.5516.1025.9355.34-55.34124.0060.24-184.24191.2143.42-234.63117.64-117.640.3820.3820.2360.1800.2900.2900.2400.2400.2900.2900.1800.2360.3820.382-144.89144.89-360.87250.77-393.47266.1155.3555.3534.1938.8862.6362.6351.8434.2541.3841.3825.69-62.80-101.65-101.6527.4822.4619.4417.1026.7626.6717.1225.9214.2317.62-31.4012.84-41.25-46.37-26.50-26.50-16.37-15.78-25.42-25.42-21.04-6.33-7.65-7.65-4.7517.6528.5728.5756.3251.31-107.63185.0963.9763.89-312.95304.6147.9751.36-403.93233.80-114.34-119.460.3100.4970.1930.1530.2470.3960.2040.2040.2470.3960.1530.1930.4970.310-144.89144.89-360.87250.77-393.47266.1144.9272.0127.9633.0453.3585.5344.0629.1135.2556.5121.83-51.36-132.26-82.4927.6719.9016.5213.9831.320.0014.5622.0320.690.00-25.6810.92-19.90-50.83-19.87-31.86-12.37-9.16-14.78-23.70-12.21-3.48-4.21-6.75-2.6111.5429.7318.5452.7260.06-112.78182.7669.8861.83-314.46298.4351.7349.76-399.92237.21-122.43-114.780.4380.3920.1700.1390.3570.3200.1840.1840.3570.3200.1390.1700.3920.438-90.8990.89-90.8990.89-90.8990.8939.8135.6315.450.000.000.000.000.000.000.000.00-15.45-35.63-39.8136.010.000.007.7342.760.000.000.0028.250.00-7.730.000.00-66.13-15.77-14.11-6.12-7.02-18.02-16.16-9.29-3.78-7.33-6.57-2.8511.2425.9228.9660.0421.51-81.5691.6024.74-16.16-100.1887.1120.93-6.57-101.4786.68-9.71-76.9717.810.000.00-17.81根據(jù)所求出的梁端彎矩，再通過平衡條件，即可以求出恒載作用下梁剪力層462.13-80.44138.34-106.94154.87-90.413105.58-126.24226.33-175.75247.91-154.172106.58-125.24227.36-174.71246.92-155.16171.37-74.0574.45-70.9774.6870.47恒載作用下柱軸力層邊柱A中柱B橫梁端部壓力縱梁端部壓力柱重柱軸力橫梁端部壓力縱梁端部壓力柱重柱軸力4柱頂62.13186.5735.1248.7218.78179.335.1398.1柱底283.8433.23柱頂105.58229.5235.1618.9352.57295.5735.11081.3柱底654.01116.42柱頂106.58229.5255.1990.13552.6295.5755.11764.6柱底1045.21819.71柱頂71.37253.5361.91370.1148.5239.7261.92207.9柱底1432.02269.8層邊柱C邊柱D橫梁端部壓力縱梁端部壓力柱重柱軸力力橫梁端部壓力縱梁端部壓力柱重柱軸力4柱頂261.81144.4435.1406.390.41152.7735.1243.2柱底441.4278.33柱頂423.65240.4435.11105.5154.17202.8635.1635.3柱底1140.6670.42柱頂421.63240.4455.11802.7155.16202.8655.11028.4柱底1857.81083.51柱頂145.65239.7261.92243.270.47188.8961.91343.1柱底2305.11405恒載作用彎矩圖恒載作用下梁剪力恒載作用下柱軸力11.3活載作用下框架內(nèi)力分析豎向活荷載作用下梁段彎矩：四層橫梁(2)二~三層橫梁首層橫梁對算出的彎矩進行二次分配見表活荷載力矩分配表活荷載力矩分配表上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁下柱上柱0.0000.6170.3830.2530.0000.4090.3380.3380.0000.4090.2530.3830.6170.000-8.308.30-14.3711.14-14.3711.145.123.181.542.482.051.091.320.82-4.27-6.876.340.771.593.530.551.031.87-2.130.41-8.53-4.39-2.72-1.43-2.32-1.92-0.26-0.31-0.193.115.017.08-7.089.993.70-13.6913.002.88-15.8810.39-10.390.3820.3820.2360.1800.2900.2900.2400.2400.2900.2900.1800.2360.3820.382-33.1933.19-57.5444.65-57.5444.6512.6812.687.834.387.067.065.843.093.743.742.32-10.54-17.06-17.062.565.142.193.921.243.011.552.920.661.59-5.271.16-6.92-3.44-3.78-3.78-2.34-1.75-2.82-2.82-2.330.020.030.030.022.173.513.5111.4614.04-25.5039.745.497.25-52.4850.694.435.36-60.4737.44-20.46-16.980.3100.4970.1930.1530.2470.3960.2040.2040.2470.3960.1530.1930.4970.310-33.1933.19-57.5444.65-57.5444.6510.2916.506.413.736.019.644.972.633.185.101.97-8.62-22.19-13.846.3412.721.863.203.530.001.312.481.870.00-4.310.99-12.72-8.53-6.49-10.40-4.04-1.23-1.99-3.19-1.64-0.01-0.01-0.02-0.013.9110.076.2810.1418.82-28.9638.897.566.46-52.9049.755.045.09-59.8840.93-24.84-16.090.4380.3920.1700.1390.3570.3200.1840.1840.3570.3200.1390.1700.3920.438-58.0858.08-58.0858.08-58.0858.0825.4422.779.870.000.000.000.000.000.000.000.00-9.87-22.77-25.448.250.000.004.944.820.000.000.002.550.00-4.940.000.00-11.10-3.61-3.23-1.40-1.36-3.48-3.12-1.800.440.850.760.331.894.354.8630.0719.53-49.6161.661.34-3.12-59.8858.523.400.76-62.6950.09-18.42-31.6711.380.000.00-11.38根據(jù)所求的梁端柱端彎矩，再通過平衡條件，即可求出活載作用下梁剪力層46.25-7.038.84-11.169.48-10.48324.65-28.4535.28-31.9138.11-28.67225.23-27.8735.46-31.7337.57-29.02144.86-48.0746.64-46.2848.14-44.78活荷載作用下柱軸力層A柱B柱橫梁端部剪力縱梁端部剪力柱軸力橫梁端部剪力縱梁端部剪力柱軸力46.254.1110.3615.878.9724.84324.6516.4341.0863.7335.8799.60225.2316.4341.6663.3335.8799.20144.8628.7473.6094.7162.76157.47層C柱D柱橫梁端部剪力縱梁端部剪力柱軸力橫梁端部剪力縱梁端部剪力柱軸力420.648.9729.6110.524.1114.63370.0235.87105.8928.6716.4345.11269.3035.87105.1729.6216.4346.05194.4262.76157.1844.7828.7473.52活載作用下的彎矩圖活載作用下的梁剪力圖活載作用下的柱軸力圖11.4重力荷載代表值作用下框架內(nèi)力分析豎向重力荷載代表值作用下梁段彎矩：四層橫梁(2)二~三層橫梁首層橫梁對算出的彎矩進行二次分配見表重力荷載代表值力矩分配表上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁下柱上柱0.0000.6170.3830.2530.0000.4090.3380.3380.0000.4090.2530.3830.6170.000-93.2893.28-227.10155.92-227.10155.9257.5535.7333.8654.7345.2324.0629.1118.01-59.72-96.2030.8416.9317.8633.0812.0322.6221.63-29.869.00-55.09-29.47-18.30-15.93-25.76-21.29-4.86-5.88-3.6417.6528.4458.92-58.92129.0762.06-191.13197.7344.86-242.59122.86-122.860.3820.3820.2360.1800.2900.2900.2400.2400.2900.2900.1800.2360.3820.382-161.48161.48-389.64273.09-422.25288.4461.6961.6938.1141.0766.1766.1754.7635.8043.2643.2626.85-68.07-110.18-110.1828.7825.0320.5319.0527.3728.1817.9027.3814.5618.42-34.0413.42-44.71-48.10-28.40-28.40-17.54-16.65-26.82-26.82-22.20-6.32-7.63-7.63-4.7418.7330.3330.3362.0658.32-120.38204.9566.7167.52-339.18329.9550.1854.04-434.17252.53-124.57-127.960.3100.4970.1930.1530.2470.3960.2040.2040.2470.3960.1530.1930.4970.310-161.48161.48-389.64273.09-422.25288.4450.0680.2631.1734.9156.3690.3546.5430.4336.8459.0722.82-55.67-143.35-89.4230.8426.2717.4515.5833.080.0015.2123.2721.630.00-27.8311.41-26.27-55.09-23.12-37.06-14.39-9.77-15.78-25.30-13.03-3.48-4.22-6.76-2.6113.5034.7721.6857.7969.47-127.25202.2073.6665.05-340.91323.3154.2652.31-429.87257.68-134.86-122.820.4380.3920.1700.1390.3570.3200.1840.1840.3570.3200.1390.1700.3920.438-119.95119.95-119.95119.95-119.95119.9552.5447.0220.390.000.000.000.000.000.000.000.00-20.39-47.02-52.5440.130.000.0010.2045.180.000.000.0029.530.00-10.200.000.00-71.68-17.58-15.73-6.82-7.70-19.77-17.72-10.19-3.56-6.90-6.19-2.6912.1928.1031.3975.0931.29-106.38122.4525.41-17.72-130.14116.3922.63-6.19-132.83111.74-18.92-92.8223.510.000.00-23.51根據(jù)所求的梁端柱端彎矩，再通過平衡條件，即可求出活載作用下梁剪力層465.27-83.98142.78-110.92159.64-94.063117.91-140.46243.96-191.70286.94-178.112119.29-139.05245.09-190.58285.68-179.37193.81-98.1097.80-94.1398.77-93.15重力荷載代表值柱軸力層ABCD橫梁端部壓力縱梁端部壓力柱重柱軸力橫梁端部壓力縱梁端部壓力柱重柱軸力橫梁端部壓力縱梁端部壓力柱重柱軸力橫梁端部壓力縱梁端部壓力柱重柱軸力4柱頂65.27188.6335.1253.90226.76183.7935.1410.55270.56148.9335.1419.4994.06154.8335.1248.89柱底289.00445.65454.59283.993柱頂117.91231.5635.1638.49384.44313.5135.11143.60478.64258.3835.11191.61178.11211.0835.1673.18柱底673.591178.701226.71708.282柱頂119.29237.7455.11030.62384.44313.5155.11876.35476.26258.3855.11961.35179.37211.0855.11098.73柱底1085.721931.452016.451153.831柱頂93.81267.8861.91447.41195.90271.161.92398.45192.90271.1061.92480.4593.15203.2461.91450.22柱底1509.312460.352542.351512.1212橫向框架內(nèi)力組合截面配筋計算時應采用構(gòu)件端部截面的內(nèi)力，而不是軸線處的內(nèi)力，梁端、柱邊的剪力和彎矩按下式計算：（其計算結(jié)果見表中括號里的數(shù)值。）恒載V′＝V－p1b/2（梯形）-p2b（均布）,M′＝M-V′b/2活載V′＝V－p1b/2（梯形）-p2b（均布）,M′＝M-V′b/2V′、M′——梁端、柱邊截面剪力和彎矩；V、M——內(nèi)力計算得到的梁端柱軸線截面的剪力和彎矩；均用調(diào)幅后值b——柱寬；p1——作用在柱邊的梯形線荷載；p2——作用在柱邊的均布線荷載。由于荷載過于復雜，使用結(jié)力求解器求出柱邊彎矩.將求得的梁端彎矩進行調(diào)幅，調(diào)幅系數(shù)β=0.8-0.9，取β=彎矩調(diào)幅先將算的彎矩進行調(diào)幅結(jié)果見下表荷載種類桿件跨向彎矩標準值調(diào)幅系數(shù)調(diào)幅后的彎矩標準值恒載頂層AB-55.34-124.000.85-47.04-105.40BC-184.24-191.210.85-156.60-162.53CD-234.63-117.640.85-199.44-99.99三層AB-107.63-185.090.85-91.49-157.33BC-312.95-304.610.85-266.01-258.92CD-403.93-233.800.85-343.34-198.73二層AB-112.78-182.760.85-95.86-155.35BC-314.46-298.430.85-267.29-253.67CD-339.92-237.210.85-288.93-201.63一層AB-81.56-91.600.85-69.33-77.86BC-100.18-87.110.85-85.15-74.04CD-101.47-86.680.85-86.25-73.68活載頂層AB-7.08-9.990.85-6.02-8.49BC-13.69-13.000.85-11.64-11.05CD-15.88-10.390.85-13.50-8.83三層AB-25.50-39.740.85-21.68-33.78BC-52.48-50.690.85-44.61-43.09CD-60.47-37.440.85-51.40-31.82二層AB-28.96-38.890.85-24.62-33.06BC-52.90-49.750.85-44.97-42.29CD-59.88-40.930.85-50.90-34.79一層AB-49.61-61.660.85-42.17-52.41BC-59.88-58.520.85-50.9