機械畢業(yè)設(shè)計266S114型碾輪式混砂機的設(shè)計(混凝土)說明書

S114型碾輪式混砂機的設(shè)計〔總裝及傳動機構(gòu)設(shè)計〕 畢業(yè)設(shè)計說明書 2211目 錄前言 1總體方案論證 2傳動方案的論證 3方案一、帶傳動 3帶傳動的主要優(yōu)點 3帶傳動的缺點 3方案二、齒輪傳動 4齒輪傳動的主要優(yōu)點 4齒輪傳動的主要缺點 4方案三、蝸桿傳動 4蝸桿傳動的主要優(yōu)點 4蝸桿傳動主要缺點 4選用電動機 6機械傳動裝置的總體設(shè)計 7傳動裝置的運動簡圖 7傳動裝置總傳動比 7安排各級傳動比 7計算傳動裝置的運動參數(shù)和動力參數(shù) 8各軸轉(zhuǎn)數(shù) 8各軸功率 8各軸轉(zhuǎn)矩 8將運動和動力參數(shù)計算結(jié)果進展整理并列于下表 9機械傳動件的設(shè)計 10錐齒輪設(shè)計及計算工程 10按接觸疲乏強度設(shè)計計算 10有關(guān)參數(shù)修正 11彎曲疲乏強度校核計算 11高速級直齒圓柱齒輪的設(shè)計 15選擇齒輪材料 15按齒面接觸疲乏強度計算 15\l“_TOC_250009“校核齒根彎曲疲乏強度 16\l“_TOC_250008“低速級斜齒圓柱齒輪的設(shè)計 18\l“_TOC_250007“齒輪材料的選擇 18確定公式中個參數(shù)值 18設(shè)計計算 19校核齒面接觸疲乏強度 19校核計算 20計算齒輪傳動幾何尺寸 20齒輪構(gòu)造設(shè)計及繪制齒輪零件圖 21軸的設(shè)計 23主要規(guī)格及技術(shù)參數(shù) 24主要構(gòu)造及工作原理 25\l“_TOC_250006“9.1機體 25\l“_TOC_250005“9.1.1機盤 259.1.2出砂門 25傳動機構(gòu) 25電動機 25減速器 25\l“_TOC_250004“輾輪機構(gòu) 25\l“_TOC_250003“混輾機構(gòu) 25\l“_TOC_250002“9.3.2輾輪 259.3.3刮砂板 26\l“_TOC_250001“操作與使用 2711結(jié)論 28\l“_TOC_250000“參考資料 29致 謝 30前言混砂機是鑄造車間手工或機械化造型線各類型(芯)砂混制的專用設(shè)備。亦可用于耐火材料、化工、玻璃、陶瓷等行業(yè)混合粉粒狀物料。目前世界上各國都致力爭論和生產(chǎn)各種類型的高效率混砂機。即滿足以下三方面的要求：在混砂機盤徑肯定時，能增加每次加料量。在保證型砂質(zhì)量的前提下，能縮短混砂周期，提高混砂機的生產(chǎn)率。[1]我的課題來源于大豐市春城鑄造機械廠。為保證鑄造車間混制型砂及型砂、化工、輕工、建筑材料等行業(yè)中混制粉粒狀物料的要求，設(shè)計混砂機的傳動局部，要〔1〕〔2〕〔3〕軸的〔4〕混砂機總體構(gòu)造的設(shè)計分析與計算。依據(jù)國內(nèi)制造水平，混砂機減速機多承受圓錐+二級漸開線圓柱齒輪軟齒面減速機，也有承受行星和擺線針輪行S1110S1130機均承受圓錐+二級漸開線圓柱齒輪硬齒面減速機。這種減速機體積小，壽命長，可滿足混砂機傳動裝置的要求，但存在以下問題：(1)構(gòu)造簡單；(2)造價高；(3)難于必需配備潤滑系統(tǒng)，因此，運行維護不便。輾輪式混砂機主要由輾壓機構(gòu)、刮板、傳動裝置、關(guān)心裝置等組成，其中傳動裝置是混砂機的心臟，是其重要部份之一。Y速機時，必需充分考慮混砂機的工作條件，如砂處理工部灰塵多，減速機一般安裝在混砂機底盤下面，安裝位置小，修理困難大等。減速機設(shè)計是否合理，制造和安裝是否到達技術(shù)要求，對混砂機的使用效果關(guān)系極大。因此在設(shè)計時，除了滿足傳動比及承載力量等要求外，要全面地考慮制造、安裝、使用和修理問題，力求做到技術(shù)上先進，經(jīng)濟上合理。總體方案論證砂質(zhì)量及混砂機各項技術(shù)性能的發(fā)揮。設(shè)計的參考方案有：0.4～0.8寬碾輪，增加了單位時間輾壓和搓擦的面積(單位寬度面積上碾壓力也進一步降低了設(shè)備體積，提高了生產(chǎn)效率，具有噪聲低．使用壽命長．安裝簡便．修理便利等優(yōu)點[2]。承受輾輪+中等速度的轉(zhuǎn)子。在輾輪混砂機的根底上將其中的一個輾輪改為轉(zhuǎn)子，同時利用刮板和輾輪、刮板和高速旋轉(zhuǎn)的固定轉(zhuǎn)子的雙重作用，對物料進展混合、剪切和搓擦作用，使型砂質(zhì)量進一步提高，同時也有松散作用。但這種混砂機構(gòu)造較簡單，制造、維護都不如輾輪混砂機簡潔[2]。承受轉(zhuǎn)子混砂機。無輾輪，完全利用高速轉(zhuǎn)子強化撮擦，有松砂功能，高速、高效、高性能，以適應(yīng)各種高壓高速造行線的生產(chǎn)。轉(zhuǎn)子混砂機是依靠高速旋轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)子及低速刮板的共同作用，將粘土高速剪切、撮擦并均勻涂覆在粒砂外表，其1，也可用于一般水玻璃背砂的混制。但因其造價高，應(yīng)用受到肯定的限制?？紤]，打算實行第一種設(shè)計方案，即承受雙輾輪混砂機構(gòu)，設(shè)計立式減速機構(gòu)。 S114型碾輪式混砂機的設(shè)計〔總裝及傳動機構(gòu)設(shè)計〕 畢業(yè)設(shè)計說明書 1027傳動方案的論證方案一、帶傳動帶傳動的主要優(yōu)點[2]緩沖和吸振，傳動平穩(wěn)、噪聲??；零件；適用于兩軸中心矩較大的場合；構(gòu)造簡潔，制造、安裝和維護等均較為便利，本錢低廉。帶傳動的缺點[2]不能保證準確的傳動比；需要較大的張緊力，增大了軸和軸承的受力；整個傳動裝置的外廓尺寸較大，不夠緊湊；帶的壽命較短，傳動效率較低。速度較高的場合，多用于原動機輸出的第一級傳動。中小功率傳動，通常不超過50kw。傳動比一般不超過7，最大用到10。傳動比不要求格外準確。圖3-1 帶傳動方案方案二、齒輪傳動齒輪傳動的主要優(yōu)點[2]動和動力；300m/s；傳動效率高，η=0.92～0.98，在常用的機械傳動中，齒輪的傳動效率較高；工作牢靠，使用壽命長；外廓尺寸小，構(gòu)造緊湊。齒輪傳動的主要缺點[2]制造和安裝精度要求較高，需特地設(shè)備制造，本錢較高；不宜用于較遠距離兩軸之間的傳動。方案三、蝸桿傳動蝸桿傳動的主要優(yōu)點[2]傳動比大，構(gòu)造緊湊。傳遞動力時，一般i=8～100；當蝸桿的導(dǎo)程角小于當量摩擦角時，可實現(xiàn)反向自鎖，即具有自鎖性。蝸桿傳動主要缺點[2]因傳動時嚙合齒面間相對滑動速度大，故摩擦損失大，效率低。一般效率為η=0.7～0.9；具有自鎖性時η＜0.5。所以不宜用于大功率傳動；高；對制造和安裝誤差很敏感，安裝時對中心矩的尺寸精度要求很高。圖3-2 蝸桿傳動方案綜合分析上述三種方案，從傳動效率、傳動比范圍、傳動速度、制造本錢和安承受齒輪傳動。選用電動機Y異步電動機，為臥式封閉構(gòu)造?！补β省尺x得是否適宜，對電動機的工作和經(jīng)濟性都有影響。當下運動，其效率和功率因數(shù)都較低，造成鋪張[4]。目前混砂機功率確實定多承受類比法，依據(jù)現(xiàn)有混砂機的統(tǒng)計數(shù)據(jù)，對于輾輪式混砂機每一千克加料量需要的安裝功率為0.030—0.035kw；S114輾輪式混砂機的加砂量為500㎏，則需電動機功率為500×(0.030—0.035)=15～17.5kw擇電動機的型號Y160L—4，額定功率15kw，滿載轉(zhuǎn)速1460r/min，同步轉(zhuǎn)速1500r/min，可滿足混砂機需要[1]。機械傳動裝置的總體設(shè)計傳動裝置的運動簡圖

5—1齒輪傳動運動簡圖

及工作軸的轉(zhuǎn)速n即m w可確定傳動裝置的總傳動比in n 。m w具體安排傳動比時，應(yīng)留意以下幾點：的最大值。降低。應(yīng)使各級傳動的構(gòu)造尺寸協(xié)調(diào)﹑均勻利于安裝，絕不能造成相互干預(yù)。應(yīng)使傳動裝置的外輪廓尺寸盡可能緊湊。ni mnw

1460 25

58.4安排各級傳動比[3]

=3.3，i

=5.4Ⅰ Ⅱi 58.4則i Ⅲ

i iⅠ

3.35.4

3.28計算傳動裝置的運動參數(shù)和動力參數(shù)[4]各軸轉(zhuǎn)數(shù)nⅠ軸 n Ⅰ iⅠn

1460 3.3442

rmin442rminⅡ軸 n Ⅱ

iⅠⅡ

5.4

rmin82rminnⅢ軸 n Ⅲ iⅢ

82 rmin25rmin3.28主軸 n n 25rminⅣ Ⅲ各軸功率Ⅰ軸PPⅠ

P0Ⅰ

聯(lián)軸器 軸承

150.990.980.9513.83kwⅡ軸PⅡ

PⅠ

P Ⅰ 軸承 Ⅱ齒

13.830.980.9713.15kwⅢ軸PⅢ

P Ⅱ

P Ⅱ 軸承 Ⅲ齒

13.150.980.9712.5kw主軸PⅣ

P Ⅲ 軸承

12.50.9812.25kw各軸轉(zhuǎn)矩P 13.83Ⅰ軸 T 9550ⅠⅠ nⅠ

9550442 298.82NmⅡ軸 T

P 13.159550Ⅱ9550 153.49NmⅡ n 82ⅡⅢ軸 T

P 12.59550Ⅲ9550 4775NmⅢ n 25Ⅲ主軸 TⅣ

9550

4679.5NmPⅣPⅣ955012.5n25Ⅳ軸名參數(shù)轉(zhuǎn)速軸名參數(shù)轉(zhuǎn)速nrmin1功率Pkw轉(zhuǎn)矩TNm傳動比i效率3.30.925.40.953.280.9510.98電動機軸Ⅰ軸Ⅱ軸Ⅲ軸主軸14604428225251513.8313.1512.512.2598.12298.821534.4947754679.5機械傳動件的設(shè)計錐齒輪設(shè)計及計算工程[3]說明: 取8級精度軟齒面標準傳動,小齒輪45鋼,鍛件,調(diào)質(zhì).H1=270HB,大齒輪45鋼,鍛件,H2=220HB。按接觸強度設(shè)計計算,工作載荷根本平穩(wěn),單向傳動，小齒輪懸臂布置,10年,兩班制,300天.3.2mm。按接觸疲乏強度設(shè)計計算3 13 10.4KTZZ12u E 2RRH1齒數(shù)比 u=i=3.3

=0.3RC.小齒輪轉(zhuǎn)矩T=98.12Nm=9.812×104 Nmm1載荷系數(shù)K K=KKKAvβ工況系數(shù) K=1A動載荷系數(shù)K=1.7v初估ν=5—8ms齒向載荷分布系數(shù)Kβ

=1.06〔用滾子軸承〕于是得：K=1.8材料彈性系數(shù)Z=189.8Nmm2E節(jié)點區(qū)域系數(shù)Z=2.5H許用接觸疲乏應(yīng)力SH ZSH HliN

〔6—2〕Hmin小齒輪和大齒輪的接觸疲乏極限應(yīng)力分別為：ζ =605Nmm2Hlim1ζ =560Nmm2Hlim2小齒輪和大齒輪的最小許用接觸疲乏安全系數(shù)[S] =[S]=1Hmin1 Hmin2接觸壽命系數(shù)ZN①小、大齒輪每轉(zhuǎn)一周同一側(cè)齒面的嚙合次數(shù)γ1=γ2=1②小、大齒輪的轉(zhuǎn)速n=1460r/min，n=442r/min1 2③應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N=60njL=60×1460×1×10×300×16=4.205×1091 1 hN=N/u=4.205×109/3.3=1.274×1092 1于是得：Z=1，Z=1N1 N2將上列諸值代入〔6-2〕中，得：[]=605Nmm2H1[]=560Nmm2H2取[]=560Nmm2H按式〔6-1〕d=84.69mm1d=88mmm=4mmZ=22，Z=73，大齒輪大1 1 2d=292mmRm2Zm2Z2Z21 24R

222732152.49mm2齒寬:b= R=0.3×152.49=45.75mmR有關(guān)參數(shù)修正小齒輪圓周速度dn 3.14881460 1 1 6.72ms1 601000 601000與初估值ν=5-8ms相符，K，KK=1.8v彎曲疲乏強度校核計算12mZ u213 2FR R 1

Y YFa Sa

F

〔6-3〕YFa小、大齒輪的分錐角δ、δ11u21ctg21cos1

ctg1

u 3.3 13.320.9565δ+δ1

=902cos2

0.4377小大齒輪的當量齒數(shù)Z、Ze1 e2Z Ze1 1

cos1

220.956523Z Ze2

cos2

730.4377166.78于是得小、大齒輪的齒形系數(shù)Y=2.68, Y=2.18Fa1 Fa2應(yīng)力修正系數(shù)YSa小、大齒輪應(yīng)力修正系數(shù)Y=1.57, Y=1.81Sa1 Sa2

F

YFlim NS

YX 〔6-4〕=220Nmm2Flim1=195Nmm2Flim2小、大齒輪的尺寸系數(shù)

FminY=1，Y=1X1 X2小、大齒輪的最小許用彎曲安全系數(shù)[S] =1Fmin1[S] =2Fmin2小、大齒輪的彎曲應(yīng)力循環(huán)次數(shù)〔與接觸應(yīng)力循環(huán)次數(shù)一樣〕N=4.205×1091N=1.274×1092小、大齒輪的彎曲壽命系數(shù)Y=Y=1N1 N2于是小大齒輪的許用彎曲疲乏應(yīng)力[]=220Nmm2F1[]=195Nmm2F2D.K、T、 Z、m和u值均同接觸強度計算中的所用值將上列參數(shù)值代入式1 R 1〔6-3〕中，得：=128.33Nmm2≤[]=220Nmm2F1 F1=33.29Nmm2≤[]=195Nmm2F2 F2小、大齒輪均滿足彎曲疲乏強度要求。模數(shù)m4錐距R152.49mm齒頂高ha

h h*m4mma a齒根高hf

h h*f a

齒頂圓直徑dad Za1 1

2h*cosa

42220.956595.65mmd Za2

2h*cosa

473210.4377295.5mm齒根圓直徑dfd f1

2h*a

c*cos

22210.20.9565478.82mmd f2

2h*a

c*cos

73210.20.43774287.8mm全齒高h hh ha ffRfR

2.2m2.248.8mm齒根角f

tan f

1.80f齒頂角a

a

1.80分度圓錐角 ta1

Z1Z2

16.861 90 73.142 1頂錐角a 16.861.8018.66a1 1 a 73.141.8074.94a2 2 a根錐角f 16.861.2515.06f1 1 f 73.141.2571.34f2 2 f分度圓齒厚S Sm2

6.28齒寬b45.75mm10m取b40mmF.小、大齒輪的構(gòu)造設(shè)計及繪制齒輪零件圖[45]圖6-1 大錐齒輪6-2小錐齒輪高速級直齒圓柱齒輪的設(shè)計[2]選擇齒輪材料考慮到該減速器功率不大，故大小齒輪都選用45鋼，調(diào)質(zhì)處理，齒面硬度分別z1

23z2

uz1

5.423124.2z2

124。按軟齒面非對稱安置查表6.5，取齒寬系數(shù)d按齒面接觸疲乏強度計算

1.0KT u1Z 21d1t2.323 1

u d H確定公式中各參數(shù)

〔6-5〕荷系數(shù)Kt 初選Kt=1.5小循環(huán)傳遞轉(zhuǎn)矩T T=298.82×103 NmmZE

Z118E

Mpa小、大齒輪的接觸疲乏強度極限Hlim1、 Hlim2按齒面硬度，查得：Hlim1

600Mpa，

Hlim2

560Mpa應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N 60njL1 1 h

60442110300161.273109N N2 1

u1.2731095.42.357108f. K f. K HN1 HN2查得：KHN1=0.90，KHN2=0.95g.確定許用接觸應(yīng)力[ H1]、[ H2]

K

S=1H H

0.90600Mpa

Hlin1 S

0.95560MpaH2 HN2 Hlim2 H設(shè)計計算試計算小齒輪分度圓直徑d11.5298.821.5298.82101.0335.415.4189.825321t

94.52mm計算圓周速度vd n 3.1494.52442v 1t 1 601000 601000

2.19mmKm/s,7Kv=1.05，查圖得：K=1.15β則kkakvk11.051.151.2083kk3kktd d1 1t

94.5231.2081.587.94mm計算齒輪傳動的幾何尺寸11計算模數(shù)md Z11m=4

87.94233.82兩分度圓直徑d1、d2d mz1 1

42392mmd mz2 2

4124496mm中心距aamz1

z 2294mm2齒寬bb d 1.09292mmdb b1 2

510mm齒高hh2.25m2.2549mm校核齒根彎曲疲乏強度

2KT 1 Y

〔6-6〕F確定公式中各參數(shù)值

z2m3d 1

Fa Sa Fa. ζ ζa. ζ ζFlim1 Flim2查取 ζFlim1=240Mpa ζFlim2=220Mpa彎曲疲乏壽命系數(shù)K 、KFN1 FN2取 KFN1=0.84 KFN2=0.89[ζF1]、[ζF2]SF=1.4YST=2.0,得 K Y S 0.842.02401.4288MpaYSTY

Flim1 F S

2401.4279.71MpaF2 FN2 ST Flim2 F齒形系數(shù)Y 、Y 和應(yīng)力修正系數(shù)Y Fa1 Fa2 Sa1 Sa2查得：Y =2.69 Y =2.16Fa1 Fa2Y =1.575 Y =1.81Y f. 計算小、大齒輪的YFa1

Sa2Fa2

與YF2

Y Fs2

F2中大值代入公式計算：YFa1Y

YaF1Y

2882.161.81

0.01471Fs1

s2F2

279.71

0.01398小齒輪的數(shù)值大，應(yīng)依據(jù)大齒輪校核齒根彎曲疲乏強度。校核計算 2298.281032.691.575F1 1.023243

F1F1=74.65≤[ F1]彎曲疲乏強度足夠。[6，7，8，9]6-3大齒輪5006-3大齒輪低速級斜齒圓柱齒輪的設(shè)計[2]齒輪材料的選擇考慮此減速器要求構(gòu)造緊湊，故小、大齒輪均用40Cr調(diào)質(zhì)處理后外表淬火。因7級精度，閉式硬齒面齒輪傳動，考慮傳動平穩(wěn)，齒數(shù)宜取多些，選Z1

=25,Z2

=3.28×25=82。按硬齒面齒輪，非對稱安裝，選齒1寬系數(shù)

=0.8；初選螺旋角 13，按齒根彎曲疲乏強度設(shè)計。d確定公式中個參數(shù)值m nt

〔6-7〕2KT2KTcos2YY31zd 1 Y Y Ft

初選K=1.5t小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)距 T1

=1534.49103 Nmm

、MPaFlim1MPa

Flim26.9得：

=Flim1

=380Flim2應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N 60njL 60821103002.3621081 hN 2.3621082

3.287.2107查得：K =0.89 K =0.92FN1計算許用彎曲應(yīng)力取彎曲疲乏安全系數(shù)S

FN2=1.4，應(yīng)力修正系數(shù)Y

=2，則K1

YFN1

F SFlim1 F

ST0.8923801.4483.14MPaK Y S 0.9223801.4499.43MPa2 FN2 ST Flim2 F依據(jù)當量齒數(shù)Z Z cos325cos313026.62V1 1Z Z cos382cos313087.33V2 2由表查取齒形系數(shù)和應(yīng)力校正系數(shù)Y =2.58 Y =1.598Fa1 Sa1Y =2.205 Y =1.777Fa2 Sa2

Y YFa F

，并加以比較Y1

YS1F1

2.581.598483.14

0.0085Y2

YSaF2

2.2051.777499.43

0.0078YFa1

YS1F1

Y

Ya2F2故按小齒輪進展齒根彎曲疲乏強度設(shè)計Yε

YβY=0.7，Yε β

=0.86設(shè)計計算mnt32321.51534.39103cos21300.70.862.581.5980.8252483.14ntm

n

3.143.592582

3.59v nt 1 1 0.393m/s601000cos 601000cos130計算載荷系數(shù)K=1V=0.393m/s,7K=1.07K=1.2；A V αKβ

=1.23,則載荷系數(shù)KK K K K 11.071.21.231.579A V 3KKt3KKtn nt

3.5931.5791.53.65mm校核齒面接觸疲乏強度確定公式中個參數(shù)2KT u2KT u1bd211u ZH H

Z Z Z E H

〔6-8〕小、大齒輪的接觸疲乏強度極限ζ接觸疲乏強度極限

Hlim1

Hlim2

按齒面硬度查得小、大齒輪的= =1170MPaHlim1 Hlim2K、KHN1 HN2K=0.95 K=0.99HN1 HN2計算許用接觸應(yīng)力S=1，則H KH1

SHlim1

0.95117011111.5MPa K H2 HN2 2

S 0.99117011158.3MPaH H H1 H2ZH查得節(jié)點區(qū)域系數(shù) ZH=2.29Zε螺旋角系數(shù)Zcoscos28.21

Zε

=0.8cos螺旋角系數(shù)Zcosβ

0.95MPaZE=189.8MPa校核計算 ZH H

Z Z Z2KTbd22KTbd211u21.5201184.751034.2421.5201184.751034.24190110.6924.24663.66MPa 663.66MPa H H接觸疲乏強度滿足要求。計算齒輪傳動幾何尺寸ama n Zm2cos 1

Z 2

62cos130

327.89mma=330mm螺旋角ββ=arccos

mZn

Z 2 ()14.902a 2330兩分度圓直徑d1、d2n1d mZn1

625 154.16mm1 cos cos14.9n2d mZn2

682 505.65mm2 cos cos14.9齒寬b1、b2b d 0.8154.16123.33mmd 1b 1取b 125mm2b 130mm1齒輪構(gòu)造設(shè)計及繪制齒輪零件圖[4]mm1000mm，應(yīng)選用輪輻式構(gòu)造，構(gòu)造尺寸按薦用公式計算。圖6-4 大齒輪圖6-5 小齒輪軸的設(shè)計[3]按扭轉(zhuǎn)強度概略計算軸徑B4520.3得B3Pnd3Pn按軸的直徑設(shè)計計算公式

650N/mm2?！博L〕45，C=107～118〔[η]=40～30N/mm2〕1531531460算得dⅠ

C3

n118

25.65mm 取最小軸徑dⅠ

30mm3Pnd 3PnⅡ

37.18mm 取最小軸徑d313.83313.83442

40mmd C3Ⅲ

Pn118

64.11mm 取最小軸徑d313.15313.1582

65mmd C3Ⅳ

Pn118

93.66mm 取最小軸徑d312.5312.525

95mm主要規(guī)格及技術(shù)參數(shù)a.加料量b.混合時間3～7minc.生產(chǎn)率10000～13000/hd.盤徑Φ1830e.輾輪〔直徑×寬〕750×240f.總傳動比58.4g.一個輾輪的壓力0～3000Nh.配套功率15kwi.主軸轉(zhuǎn)速25r/minj.外形尺寸2082×1882×1755k.理論總量3500注：加料量與生產(chǎn)率的測定，以在機械化砂處理工部使用混型單一砂〔5%以下〕為標準。假設(shè)混制的型砂不符合本規(guī)定，加料量與生產(chǎn)率可依據(jù)實際狀況而定。主要構(gòu)造及工作原理該機由機體、傳動機構(gòu)、混輾機構(gòu)三大局部組成。機體由機盆、出砂門、手動桿等組成。機盤可拆開螺栓更換的。出砂門混制好的型砂由此門卸出，它由手動桿來完成。傳動機構(gòu)由減速器、主軸等組成。9.2.1電動機[6，7]輪還同時繞輾輪軸自轉(zhuǎn)。9.2.2[10，11]完成第三級傳動。齒輪箱側(cè)壁裝有長形油標，用來觀看注入減速箱內(nèi)油面的凹凸。輾輪機構(gòu)混輾機構(gòu)兩邊裝有兩個曲臂拖動的兩個輾輪，內(nèi)外刮砂板也均裝在十字頭上[11，12]。輾輪[13]。刮砂板刮至出砂門卸出，內(nèi)刮砂板和外刮砂板由刮砂板臂緊固在十字頭上[14]。操作與使用將機器安裝后應(yīng)做如下調(diào)整〔110～306～103〕內(nèi)刮砂板與主軸之間的間隙調(diào)～10〔4〕6～10〔1〕檢查各潤滑局部是否加足潤滑油，減速箱油位應(yīng)在最高位〔2〕〔3〕30min1h，〔4〕4008〔5〕〔6〕每次工作完畢時，應(yīng)將機盆內(nèi)各個角落殘留的型砂去除干凈，以免殘留型砂硬化影響下次的混砂質(zhì)量和機器的正?！?〕〔8〕每次型砂的參加量不能超過規(guī)定的數(shù)量。結(jié)論S114面減速機和剛性聯(lián)軸器，不僅滿足混砂機傳動裝置傳動比和承載力量要求，而且減速機具有構(gòu)造簡潔，本錢低，易于制造，安裝、調(diào)整要求低，運行維護便利，牢靠〔1〕承受矮刮板，加強對型砂的混合攪拌作用，并降低其功率消耗〔2〕〔4〕453mmWC〔碳化鎢〕11減速機輸入輸出軸漏油是機械行業(yè)老大難問題，針對混砂機減速機設(shè)計實行相密封部位軸的制造質(zhì)量差；密封件的質(zhì)量差，選型不合理；使用維護不當?shù)?。實行措施有：實行合理的密封?gòu)造；選用優(yōu)質(zhì)密封件及油封軸套，密封件的壽命長且防滲漏效果好，配以美國CR了軸