注冊化工工程師化工原理

注冊化工工程師-化工原理(四)(總分：110.00，做題時間：90一、{{B}}不定項選擇題{{/B}}(總題數(shù)：55，分數(shù)：110.00)Y=0.88X，則溶液出塔的最大摩爾比為{{U}}{{/U}}。A.0.0114B.0.0088C.0.00114D.0.0113〔分數(shù)：2.00〕A.√B.C.D.解析：用離心泵將常壓水池中20℃的清水送至敞口高位槽中。泵入口真空表和出口壓力表的讀數(shù)分別為P=60kPaP=220kPa，兩測壓口之間的垂直距離h=0.5m80mm，清水在吸入管中的流淌1 2 O阻力可表達為∑h=3.5u2(um/s2.5mf 1 168%)接近{{U}}{{/U}}。A.6.7kWB.6.23kWC.3.85kWD.2.14kW〔分數(shù)：2.00〕√B.C.D.解析：顆粒的球形度越{{U}}{{/U}}，說明顆粒越接近于球形。A0B1C.大D.小〔分數(shù)：2.00〕A.√C.D.解析：肯定溫度下，物料中結合水和非結合水的劃分取決于{{U}}{{/U}}。A.物料的性質(zhì)B.空氣的狀態(tài)C.空氣的狀態(tài)和物料的性質(zhì)D.無法確定〔分數(shù)：2.00〕A.√B.C.D.解析：A.傳熱原理和兩流體的接觸方式B.換熱面外形C.熱補償方式D.換熱器用途〔分數(shù)：2.00〕A.B.C.√D.解析：100℃200℃，則其輻射力量提高到原來的{{U}}{{/U}}倍。A.1.6B.2.6C.4D.15〔分數(shù)：2.00〕A.B.√C.D.解析：用離心泵將池中清水送至某車間。管內(nèi)流淌在阻力平方區(qū)，管路特性方程式為H=14+1.5×10Q2(Q的單位為3/s)e e e(n=2900r/min)H=29-3.0×10Q2(Q3/s)庫房里有兩臺規(guī)格一樣的同型號離心泵。兩臺泵并聯(lián)時送水量接近{{U}}{{/U}}。1/2。(A)29.4m/h(B)27.6m/h(C)20.8m/h(D)41.6m/h〔分數(shù)：2.00〕√B.C.D.解析：220m/m397{{U}}{{/U}}。A.241.05B.233.82C.226.80D.0.004〔分數(shù)：2.00〕A.√B.C.D.解析：在填料吸取塔中用純?nèi)軇┪∧郴旌蠚怏w中的溶質(zhì)組分6%(體積分數(shù)，1.2%，則溶質(zhì)的吸取率為{{U}}{{/U}}。A.81.03%B.80.0%C.118.97%D.18.97%〔分數(shù)：2.00〕A.√B.C.D.解析：某精餾塔的精餾段操作線方程為y=0.714x+0.275，則餾出液組成為{{U}}{{/U}}。A.0.962B.0.850C.0.735D.0.525〔分數(shù)：2.00〕A.√B.C.D.解析：某萃取過程需要理論級數(shù)較多，則宜承受{{U}}{{/U}}。A.多個單級萃取器串聯(lián)B.填料塔C.篩板塔D.轉盤萃取塔〔分數(shù)：2.00〕A.B.C.解析：12{{U}}{{/U}{{U}}{{/U}{{U}}{{/U}{{U}}{{/U}}。A.平槳式B.渦輪式C.錨式D.推動式〔分數(shù)：2.00〕√√√解析：攪拌槽的全擋板條件是指安裝的擋板數(shù)和擋板寬度使攪拌功率為{{U}}{{/U}}。A.最小B.最大C.適中D.隨便〔分數(shù)：2.00〕A.B.√C.D.解析：要從細粉粒的礦石原料中提取某種金屬，用酸溶液為溶劑，宜選用{{U}}{{/U}}。A.單級間歇式浸取器B.籃式浸取器C.浸泡式連續(xù)浸取器D.巴秋卡槽〔分數(shù)：2.00〕A.B.C.D.√解析：單效蒸發(fā)中，原料液的溫度越高，蒸發(fā)時的單位蒸汽消耗量{{U}}{{/U}}。A.越大B.越小C.不變D.無法確定〔分數(shù)：2.00〕A.B.√C.D.解析：在肯定的壓力和溫度下，氣體12m

和mmm兩種氣體的溶解度關系為{{U}}{{/U}}。

1 2 1 2A12B12C12D.不確定〔分數(shù)：2.00〕√B.C.D.解析：用萃取劑在單級萃取器中萃取原料液中的溶質(zhì)A800kg40%，要求萃取10S{{U}}{{/U}}。A.800kgB.517kgC.715kgD.400kg〔分數(shù)：2.00〕A.√C.D.解析：氣液兩相呈平衡狀態(tài)時，氣液兩相溫度一樣，但氣相組成{{U}}{{/U}}液相組成。A.等于B.大于C.小于D.不確定〔分數(shù)：2.00〕A.√C.D.解析：推動力c-c{{U}}{{/U}}相對應。A.kLB.kyC.KLD.kG〔分數(shù)：2.00〕A.B.√D.解析：60%的濕空氣，其干球溫度tttw w

之間的關系為{{U}}{{/U}}。A.t=t=tw d＞tw d＜tw d＝tw d〔分數(shù)：2.00〕A.B.√C.D.解析：101.33kPa則濕物料的平衡含水量{{U}}{{/U}}。A.不變B.增加C.減小D.不確定〔分數(shù)：2.00〕A.B.√C.D.解析：在蒸汽冷凝傳熱中，不凝氣體對其冷凝傳熱系數(shù)a{{U}}{{/U}}。A.使aB.使aC.對aD.無法判定〔分數(shù)：2.00〕A.√B.C.D.解析：15℃、40℃130℃45℃1kW/(m2·℃)，熱面積與{{U}}{{/U}}接近。A.4m2B.6m2C.14m2D.22m2〔分數(shù)：2.00〕A.√B.C.D.解析：旋風分別器的分割粒徑d50

是{{U}}{{/U}}。A.臨界粒徑的一半B.臨界粒徑的二倍C50%的顆粒直徑D50%的顆粒直徑〔分數(shù)：2.00〕A.B.C.√D.解析：用浸取法從油菜籽中提取菜油，宜承受{{U}}{{/U}}作溶劑。A.水B.稀堿溶液C.易揮發(fā)的有機溶液D.稀酸溶液〔分數(shù)：2.00〕A.B.C.√D.解析：從甜菜中用水提取其中的糖分，甜菜切成塊狀，宜選用{{U}}{{/U}}。A.巴秋卡槽B.機械攪拌浸取器C.籃式浸取器D.單級間歇式浸取器〔分數(shù)：2.00〕A.B.C.√D.解析：衡的氣相摩爾比為{{U}}{{/U}}。A.0.0192B.0.0188C.O.0185D.0.0256〔分數(shù)：2.00〕A.√B.C.D.解析：可確定濕空氣狀態(tài)的兩個參數(shù)是{{U}}{{/U}}。A.H、pB.H、tdC.I、twD.ttw d〔分數(shù)：2.00〕A.B.C.D.√解析：顆粒在靜止的流體中沉降時，在一樣的Re

下，顆粒的球形度越大，阻力系數(shù){{U}}{{/U}}。A.越大B.越小C.不變D.不確定〔分數(shù)：2.00〕A.B.√C.D.解析：{{U}}{{/U}}。〔分數(shù)：2.00〕A.√B.C.D.解析：50kPap=1200kg/m3管路特性方程式為現(xiàn)分別轉變?nèi)缦虏僮鳁l件：(1)關小泵出口閥；將密閉高位槽改為常壓。假設轉變條件前后流淌均在阻力平方區(qū)，試推斷管路特性方程式中參數(shù)變化趨勢。{{U}}{{/U}}A.AB.AC.BD.B〔分數(shù)：2.00〕√√√D.解析：某操作中的精餾塔，假設將進料口位置上移，其他條件保持不變，則餾出液的組成{{U}}{{/U}}。A.增加B.不變C.不確定D.減小〔分數(shù)：2.00〕A.B.C.解析：旋風分別器的尺寸增大時，旋風分別器的臨界粒徑{{U}}{{/U}}。A.增加B.減小C.不變D.不確定〔分數(shù)：2.00〕A.√B.C.D.解析：在對流傳熱系數(shù)關聯(lián)式中，反映物性對對流傳熱影響的準數(shù)是{{U}}{{/U}}。A.努塞爾數(shù)NuB.雷諾數(shù)ReC.普朗特數(shù)RrD.格拉曉夫數(shù)Gr〔分數(shù)：2.00〕A.B.C.√D.解析：在氣體處理量肯定時，增加吸取劑用量，操作線的斜率{{U}}{{/U}}，吸取推動力{{U}}{{/U}}。A.增大B.不變C.減小D.不確定〔分數(shù)：2.00〕√B.C.D.解析：由過濾根本方程式知，過濾速度與過濾面積的{{U}}{{/U}}次方成正比。A.2B.1C.0.5D.0.25〔分數(shù)：2.00〕A.√C.D.解析：{{U}}{{/U}}。A.0.649B.0.427C.2.931D.0.515〔分數(shù)：2.00〕A.√B.C.D.解析：離心泵銘牌上標出的流量和壓頭數(shù)值是{{U}}{{/U}}。A.最高效率點對應值B.操作點對應值C.最大流量下對應值D.計算值〔分數(shù)：2.00〕√B.C.D.解析：在簡潔蒸餾過程中，原料量為20.5kmol，原料液的組成為0.552(摩爾分數(shù)，下同)，餾出液的流量12.3kmol0．728，則釜殘液的組成為{{U}}{{/U}}。A.0.452B.O.288C.0.552D.0.315〔分數(shù)：2.00〕A.√C.D.解析：離心泵的軸功率NQ{{U}}{{/U}}。A.Q，NB.Q，NC.Q，ND.Q，N〔分數(shù)：2.00〕A.√B.C.D.解析：0.8m50kmol/h0.05980.015。操作條件下的Y=2.25X1.15kmol/(m·h·kPa){{U}}{{/U}A.6.680mB.7.026mC.676.4mD.4.196m〔分數(shù)：2.00〕√B.C.D.解析：對于池式(大容器)沸騰，工業(yè)上總是將其掌握在{{U}}{{/U}}狀態(tài)下操作。A.自然對流B.泡核沸騰C.膜狀沸騰D.不穩(wěn)定膜狀沸騰〔分數(shù)：2.00〕A.√C.D.解析：150kmol/h2，則該精餾塔的進料為{{U}}{{/U}}。A.泡點進料B.露點進料C.冷液進料D.氣液混合物進料〔分數(shù)：2.00〕√B.C.D.解析：離心泵的效率隨流量的變化狀況是{{U}}{{/U}}。A.Qη增大B.Qη先增大后減小C.Qη減小D.Qη先減小后增大〔分數(shù)：2.00〕A.√C.D.解析：30kmol/h，組成為0.45m，則填料層高度為{{U}}{{/U}}。A.4.130mB.5.762mC.2.879mD.6.755m〔分數(shù)：2.00〕√B.C.D.解析：30℃ρ=995.7kg/m3p=4.247kPa)(p=100kPa)測定離心泵的氣蝕余量。v a66kPa，吸入管內(nèi)的流速u=1.0m/s，則操作條件下泵的氣蝕余1NPSH{{U}}{{/U}}。A.6.76mB.3.10mC.9.80mD.3.00m〔分數(shù)：2.00〕A.√C.D.解析：150kW/(m2·℃)和300kW/(m2·℃){{U}}{{/U}}接近。(可按平壁處理，無視管壁熱阻，污垢熱阻和熱損失)A.16%B.20%C.40%D.50%〔分數(shù)：2.00〕A.B.√D.解析：在多效蒸發(fā)流程中，{{U}}{{/U}}加料流程所產(chǎn)生的二次蒸汽較多。A.并流B.逆流C.平流D.錯流〔分數(shù)：2.00〕A.√B.C.D.解析：32.65kmol/h1.27616.65kmol/h，操2.52，則提餾段的液氣比L”/V”為{{U}}{{/U}}。A.1.612B.0.736C.0.525D.1.255〔分數(shù)：2.00〕A.B.C.D.√解析：2.53.2，塔頂承受全凝器，則離開其次層理論板(塔頂為第一層理論板)的液相組成為{{U}}{{/U}}。A.0.819B.0.919C.0.906D.0.794〔分數(shù)：2.00〕A.√B.C.D.解析：、D、E精餾塔數(shù)目為{{U}}{{/U}}。A.4B.5C.6D.3〔分數(shù)：2.00〕A.√B.C.D.解析：2.4m，0.8m2-43{{U}}{{/U}}。A.1360r/minB.675r/minC.340r/minD.114r/min〔分數(shù)：2.00〕A.B.C.D.√解析：0.5(干基，下同)，開頭階段以恒定的速率進展枯燥，當含水量降至0.2時枯燥速率開頭下降，其后枯燥速率不斷下降，當