交流電機的繞組

交流電機的繞組第一頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.1三相異步電動機的基本工作原理與結構4.1.1三相異步電動機的基本結構一、定子部分：1、定子鐵心：由導磁性能很好的硅鋼片疊成——導磁部分。2、定子繞組：放在定子鐵心內(nèi)圓槽內(nèi)——導電部分。3、機座：固定定子鐵心及端蓋，具有較強的機械強度和剛度。二、轉子部分：1、轉子鐵心：由硅鋼片疊成，也是磁路的一部分。2、轉子繞組：1）籠型轉子：轉子鐵心的每個槽內(nèi)插入一根裸導條，形成一個多相對稱短路繞組。2）繞線轉子：轉子繞組為三相對稱繞組，嵌放在轉子鐵心槽內(nèi)。三、氣隙：異步電動機的氣隙是均勻的。大小為機械條件所能允許達到的最小值。第二頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.1三相異步電動機的基本工作原理與結構4.1.2三相異步電動機的基本工作原理一、基本工作原理1、電生磁：三相對稱繞組通往三相對稱電流產(chǎn)生圓形旋轉磁場。2、磁生電：旋轉磁場切割轉子導體感應電動勢和電流。3、電磁力：轉子載流（有功分量電流）體在磁場作用下受電磁力作用，形成電磁轉矩，驅動電動機旋轉。U2U1W2V1W1V2n第三頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.1三相異步電動機的基本工作原理與結構4.1.2三相異步電動機的基本工作原理二、轉差率轉差率是異步電機的一個基本物理量,它反映電機的各種運行情況.轉子未轉動時，電機理想空載時，作為電動機，轉速在范圍內(nèi)變化，轉差率在0~1范圍內(nèi)變。負載越大，轉速越低，轉差率越大；反之，轉差率越小。轉差率的大小能夠反映電機的轉速大小或負載大小。電機的轉速為：正常運行時，轉差率一般在0.01~0.06之間，即電機轉速接近同步速。第四頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.1三相異步電動機的基本工作原理與結構4.1.2三相異步電動機的基本工作原理三、異步電機的三種運行狀態(tài)根據(jù)轉差率的大小和正負,異步電機有三種運行狀態(tài)機械能轉變?yōu)殡娔茈娔芎蜋C械能變成內(nèi)能電能轉變?yōu)闄C械能能量關系制動制動驅動電磁轉矩轉差率轉速外力使電機快速旋轉外力使電機沿磁場反方向旋轉定子繞組接對稱電源實現(xiàn)發(fā)電機電磁制動電動機狀態(tài)第五頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.1三相異步電動機的基本工作原理與結構4.1.3型號和額定值一、型號例:第六頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.1三相異步電動機的基本工作原理與結構4.1.3型號和額定值額定值關系有：額定運行狀態(tài)時加在定子繞組上的線電壓.額定條件下轉軸上輸出的機械功率。在額定運行狀態(tài)下流入定子繞組的線電流.額定運行時電動機的轉速.二、額定值第七頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.2交流電機的繞組4.2.1交流繞組的基本知識一、基本要求和分類從設計制造和運行性能方面對交流繞組的要求:1）三相繞組對稱；2）力求獲得最大的電動勢和磁動勢；3）繞組的電動勢和磁動勢的波形力求接近正弦；4）節(jié)省用銅量；5）繞組的絕緣和機械強度可靠，散熱條件好；6）工藝簡單、便于制造、安裝和檢修。第八頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.2交流電機的繞組4.2.1交流繞組的基本知識二、交流繞組的基本概念1、極距兩個相鄰磁極軸線之間沿定子鐵心內(nèi)表面的距離。若定子的槽數(shù)為Z，磁極對數(shù)為p，則極距：2、線圈節(jié)距一個線圈的兩個有效邊之間所跨的距離稱為線圈的節(jié)距。3、電角度第九頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.2交流電機的繞組4.2.1交流繞組的基本知識二、交流繞組的基本概念4、槽距角相鄰兩個槽之間的電角度。6、相帶每個極面下的導體平均分給各相，則每一相繞組在每個極面下所占的范圍，用電角度表示稱為相帶。每一個極面下每相所占的槽數(shù)為5、每極每相槽數(shù)第十頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.2交流電機的繞組4.2.2三相單層繞組單層繞組的每個槽內(nèi)只放一個線圈邊，電機的線圈總數(shù)等于定子槽數(shù)的一半。單層繞組分為鏈式、交叉式和同心式繞組。一、單層鏈式繞組單層鏈式繞組由形狀、幾何尺寸和節(jié)距相同的線圈連接而成，整個外形如長鏈。鏈式繞組的每個線圈節(jié)距相等并且制造方便；線圈端部連線較短并且省銅。主要用于q=2的4、6、8極小型三相異步電動機。第十一頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.2交流電機的繞組4.2.2三相單層繞組二、單層交叉式繞組單層交叉式繞組由線圈數(shù)和節(jié)距不相同的兩種線圈組構成，同一組線圈的形狀、幾何尺寸和節(jié)距均相同，各線圈組的端部互相交叉。交叉式繞組由兩大一小線圈交叉布置。線圈端部連線較短，有利于節(jié)省材料，并且省銅。廣泛用于q>1的且為奇數(shù)的小型三相異步電動機。第十二頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.2交流電機的繞組4.2.2三相單層繞組三、單層同心式繞組同心式繞組由幾個幾何尺寸和節(jié)距不等的線圈連成同心形狀的線圈組構成。同心式繞組端部連線較長，適用于q=4、6、8等偶數(shù)的2極小型三相異步電動機。第十三頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.2交流電機的繞組4.2.2三相單層繞組綜上分析：1）單層繞組為整距繞組；電動勢波形不夠理想。2）單層繞組不適宜于大、中型電機；3）單層繞組不存在線圈層間絕緣問題，不會在槽內(nèi)發(fā)生層間或相間絕緣擊穿故障；4）單層繞組線圈數(shù)等于槽數(shù)的一半，繞線和嵌線所費工時少、工藝簡單，廣泛應用于10kW以下的異步電動機。第十四頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.2交流電機的繞組4.2.3三相雙層繞組雙層繞組每個槽內(nèi)放上、下兩層線圈的有效邊，線圈的每一個有效邊放在某一槽的上層，另一個有效邊則放置在相隔為y的另一槽的下層。雙層繞組分雙層疊繞組（如圖2a=1）和雙層波繞組（略）。第十五頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.2交流電機的繞組4.2.3三相雙層繞組雙層繞組的特點：1）線圈數(shù)等于槽數(shù)；2）線圈數(shù)組數(shù)等于極數(shù)，也等于最大并聯(lián)支路數(shù)；3）每相繞組的電動勢等于每條支路的電動勢。4）雙層繞組的節(jié)距可以改變，可以選擇合適的節(jié)距來改善電動勢或磁動勢的波形，技術性能優(yōu)于單層繞組。一般稍大容量的電機均采用雙層繞組。第十六頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.3交流電機繞組的感應電動勢4.3.1線圈的感應電動勢及短距系數(shù)一、一根導體的電動勢電動勢頻率:電動勢大小:二、整距繞組的電動勢每個整距線匝的電動勢:每個整距線圈的電動勢:三、短距線圈的電動勢每個短距線匝的電動勢:基波短距系數(shù):第十七頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.3交流電機繞組的感應電動勢4.3.2線圈組的感應電動勢及分布系數(shù)一組線圈由q個線圈組成,若q個線圈為集中繞組時,各線圈電動勢大小相等、相位相同，線圈組電動勢為:若q個線圈為分布繞組,放在q個槽內(nèi),各線圈電動勢大小相同,相位相差α電角度,電動勢為:基波分布系數(shù)基波繞組系數(shù)：第十八頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.3交流電機繞組的感應電動勢4.3.3一相繞組的基波感應電動勢一繞組有2a條支路，一條支路由若干個線圈組路串聯(lián)組成。一相繞組的基波電動勢為一條支路的基波電動勢一、一相繞組的基波電動勢對單層繞組：對雙層繞組：第十九頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.3交流電機繞組的感應電動勢4.3.3一相繞組的基波感應電動勢二、短距繞組、分布繞組對電動勢波形的影響對V次諧波：1.采用短距繞組例如改善電動勢波形的方法:2.采用分布繞組第二十頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.4交流電機繞組的磁動勢4.4.1單相繞組的磁動勢一、整距集中繞組的磁動勢一臺兩極氣隙均勻的交流電機,一個整距繞組通入交流電流,線圈磁動勢在某瞬間的分布如圖,由全電流定律得:忽略鐵心磁阻,磁動勢完全降落在兩個氣隙上.每個氣隙的磁動勢為:空間分布為矩形波如圖,隨時間按正弦規(guī)律變化.變化頻率為電流頻率?？臻g位置不變而幅值和方向隨時間變化的磁動勢稱為脈動磁動勢。第二十一頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.4交流電機繞組的磁動勢4.4.1單相繞組的磁動勢一、整距集中繞組的磁動勢矩形波磁動勢可能分解為基波和一系列高次諧波:基波磁動勢為:基波磁動勢最大值為:整距繞組基波磁動勢在空間按余弦分布，幅值位于繞組軸線，空間每一點的磁動勢大小按正弦規(guī)律變化——仍然為脈動磁動勢。第二十二頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.4交流電機繞組的磁動勢4.4.1單相繞組的磁動勢二、單相脈動磁動勢1、整距分布繞組的磁動勢每個繞組由q個線圈串聯(lián)構成，依次在定子圓周空間錯開槽距角α,繞組的基波磁動勢為q個線圈基波磁動勢的空間矢量和：2、一組雙層短距分布繞組的基波磁動勢雙層短距分布繞組的基波磁動勢為兩個等效繞組基波磁動勢的相量和，用短距系數(shù)計及繞組短距的影響：第二十三頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.4交流電機繞組的磁動勢4.4.1單相繞組的磁動勢二、單相脈動磁動勢3、相繞組的磁動勢每個極下的磁動勢和磁阻構成一條分支磁路。若電機有p對磁極，就有p條并聯(lián)的對稱分支磁路，所以一相繞組的基波磁動勢就是該繞組在一對磁極下線圈所產(chǎn)生的基波磁動勢，若每相電流為Ip:單相繞組的磁動勢是在空間按余弦規(guī)律分布，幅值大小隨時間按正弦規(guī)律變化的脈動磁動勢。第二十四頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.4交流電機繞組的磁動勢4.4.1單相繞組的磁動勢三、單相脈動磁動勢的分解即一個脈動磁動勢可以分解成兩個幅值大小相等的磁動勢。先分析取幅值點分析第二十五頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.4交流電機繞組的磁動勢4.4.1單相繞組的磁動勢三、單相脈動磁動勢的分解綜上分析:第二十六頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.4交流電機繞組的磁動勢4.4.1單相繞組的磁動勢三、單相脈動磁動勢的分解可見:(1)單相繞組的基波磁動勢為脈動,它可以分解為大小相等、轉速相同而轉身相反的兩個旋轉磁場。(2)反之,滿足上述性質的兩個旋轉磁動勢的合成即為脈動磁動勢.第二十七頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.4.2三相繞組基波合成磁動勢——旋轉磁動勢三相的合成磁動勢：4.4交流電機繞組的磁動勢取U相繞組軸線位置作為空間坐標原點、以相序的方向作為x的參考方向、U相電流為零時作為時間起點，則三相基波磁動勢為：可見：三相合成磁動勢也是一個圓形旋轉磁動勢。交流電機三相對稱繞組,通入三相對稱電流，磁動勢是三相的合成磁動勢。第二十八頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.4.2三相繞組基波合成磁動勢——旋轉磁動勢4.4交流電機繞組的磁動勢為了分析旋轉磁動勢的旋轉方向，設三相對稱電流按余弦規(guī)律變化，U相電流最大時為計時點，電流取首進尾出為正，電流波形和各時刻旋轉磁動勢的位置如圖所示：U2U1W2V1W1V2第二十九頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.4.2三相繞組基波合成磁動勢——旋轉磁動勢4.4交流電機繞組的磁動勢總述，三相對稱繞組通入三相對稱電流產(chǎn)生圓形旋轉磁動勢，其性質為：1）幅值為單相磁動勢幅值的1.5倍。2）轉速為同步速：3）轉向：由電流相序決定，或者說由載有超前電流相轉向載有滯后相。4）當某相電流達最大值時，旋轉磁動勢幅值恰好在該相繞組的軸線位置上。產(chǎn)生圓形旋轉磁動勢的條件：一是三相或多相對稱繞組；二是三相或多相對稱電流。兩個條件有一個不滿足，即產(chǎn)生橢圓形旋轉磁動勢。第三十頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.5.1空載運行時的電磁關系4.5三相異步電動機的空載運行一、主、漏磁通的分布為了便于分析，根據(jù)磁通路徑和性質不同，異步電動機的磁通分為主磁通和漏磁通。主磁通同時交鏈定、轉子繞組，其路徑為：定子鐵心→氣隙→轉子鐵心→氣隙→定子鐵心。主磁通起傳遞能量的作用。除了主磁通以外的磁通稱為漏磁通，它包括槽漏磁通、端漏磁通和高次諧波磁通。漏磁通只起電抗壓降作用。第三十一頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.5.1空載運行時的電磁關系4.5三相異步電動機的空載運行二、空載電流和空載磁動勢異步電動機空載運行時的定子電流稱為空載電流。第三十二頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.5.1空載運行時的電磁關系4.5三相異步電動機的空載運行三、電磁關系4.5.2空載運行時的電壓平衡方程一、感應電動勢與變壓器一樣,主、漏磁通在定子繞組上感應的電動勢分別為：可見，異步電動機空載時的電磁關系與變壓器非常相似。第三十三頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.5.2空載運行時的電壓平衡方程4.5三相異步電動機的空載運行二、電壓平衡方程與等效電路與變壓器一樣，根據(jù)基爾霍夫電壓定律，可列出空載時定子每相電壓方程式：同樣也有：根據(jù)上兩式，可以作出空載時等效電路。第三十四頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.5.2空載運行時的電壓平衡方程4.5三相異步電動機的空載運行二、電壓平衡方程與等效電路盡管異步電動機的電磁關系與變壓器相似，但它們之間還是有差別的：1）主磁場性質不同：異步電動機為旋轉磁場，變壓器為脈動磁場.4）由于存在氣隙,異步電動機漏抗較變壓器的大.5)異步電動機通常采用短距和分布繞組,計算時需考慮繞組系數(shù),變壓器則為整距集中繞組,可認為繞組系數(shù)為1.第三十五頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.6.1負載運行時的電磁關系4.6三相異步電動機的負載運行第三十六頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.6.2轉子繞組各電磁量4.6三相異步電動機的負載運行一、轉子電動勢的頻率感應電動勢的頻率正比于導體與磁場的相對切割速度,故轉子電動勢的頻率為:轉子不轉時,理想空載時,二、轉子繞組的感應電動勢轉子旋轉時的感應電動勢:轉子不轉時的感應電動勢:二者關系為:第三十七頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.6.2轉子繞組各電磁量4.6三相異步電動機的負載運行三、轉子繞組的漏阻抗電抗與頻率正比于,轉子旋轉時轉子漏電抗:二者關系:轉子繞組的漏阻抗:四、轉子繞組的電流轉子繞組為閉合繞組,則轉子電流為:轉子不轉時轉子漏電抗:當轉速降低時,轉差率增大,轉子電流也增大.第三十八頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.6.2轉子繞組各電磁量4.6三相異步電動機的負載運行五、轉子繞組的功率因數(shù)轉子功率因數(shù)與轉差率有關,當轉差率增大時,轉子功率因數(shù)則減小.六、轉子旋轉磁動勢轉子繞組流過三相或多相對稱電流時產(chǎn)生圓形旋轉磁動勢.1)幅值2)轉向轉子電流相序與定子旋轉磁動勢方向相同,轉子旋轉磁動勢的方向與轉子電流相序一致.轉子旋轉磁動勢相對定子的速度為可見,無論轉子轉速怎樣變化,定、轉子磁動勢總是以同速、同向在空間旋轉，兩者在空間上總是保持相對靜止。第三十九頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.6.3磁動勢平衡方程4.6三相異步電動機的負載運行磁動勢的平衡方程為：可以改寫為：寫成磁動勢幅值公式：第四十頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.6.4電動勢平衡方程4.6三相異步電動機的負載運行電動勢的平衡方程為：根據(jù)基爾霍夫電壓定律可寫出定、轉子側電動勢平衡方程：第四十一頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.7.1折算4.7三相異步電動機的等效電路和相量圖頻率折算就是用一個等效的轉子電路代替實際旋轉的轉子系統(tǒng),而等效的轉子回路應與定子電路有相同的頻率。一、頻率折算在折算的過程中，電機的電磁效應不變，因而有兩個條件：一個是保持轉子磁動勢不變；二是轉子回路的功率不變。轉子回路電流第四十二頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.7.1折算4.7三相異步電動機的等效電路和相量圖一、頻率折算第四十三頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.7.1折算4.7三相異步電動機的等效電路和相量圖二、繞組折算4.7.2等效電路一、繞組后的基本方程第四十四頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.7.2等效電路4.7三相異步電動機的等效電路和相量圖二、T型等效電路和簡化等效電路由基本方程可以作出等效電路:T型等效電路簡化等效電路第四十五頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六從等效電路分析可知:4.7.2等效電路4.7三相異步電動機的等效電路和相量圖二、T型等效電路和簡化等效電路3)三相異步電動機的功率因數(shù)永遠滯后；4)附加電阻不能用電感或電容來代替。5)在等效電路中負載的變化是用轉差率s來體現(xiàn)的第四十六頁，共五十三頁，編輯于2023年，星期六4.7.3相量圖4.