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文檔簡介
第十四講自然循環(huán)水暖系統(tǒng)水力計(jì)算第一頁,共十二頁,編輯于2023年,星期五一、水力計(jì)算的方法
重力循環(huán)雙管系統(tǒng)通過散熱器環(huán)路的循環(huán)作用壓力的計(jì)算公式第二頁,共十二頁,編輯于2023年,星期五式中—自然循環(huán)雙管系統(tǒng)環(huán)路作用壓力,Pa;——自然循環(huán)系統(tǒng)中,水在散熱器內(nèi)冷卻所產(chǎn)生的作用壓力,Pa;g——重力加速度,g=9.81m/s2;H——所計(jì)算的散熱器中心與鍋爐中心的高差,m;、一供水和回水密度,kg/m3;一水外循環(huán)環(huán)路中冷卻的附加作用壓力,Pa。第三頁,共十二頁,編輯于2023年,星期五
注意:
通過不同立管和樓層的循環(huán)環(huán)路的附加作用壓力值是不同的,應(yīng)按附錄3-2選定。重力循環(huán)異程式雙管系統(tǒng)的最不利循環(huán)環(huán)路是通過最遠(yuǎn)立管底層散熱器的循環(huán)環(huán)路,計(jì)算應(yīng)由此開始。第四頁,共十二頁,編輯于2023年,星期五二、水力計(jì)算的步驟確定重力循環(huán)雙管熱水供暖系統(tǒng)的管徑。已知:供回水溫95/70度。鍋爐中心距底層散熱器中心的距離時(shí)3米。層高為3米,每組散熱器的供水支管上有截止閥一個(gè)。第五頁,共十二頁,編輯于2023年,星期五第六頁,共十二頁,編輯于2023年,星期五選擇最不利環(huán)路(最不利環(huán)路是通過立管I的最底層散熱器I
(1500W)的環(huán)路。)
計(jì)算通過最不利環(huán)路散熱器的作用壓力確定最不利環(huán)路各管段的管徑求單位長度平均比摩阻Rpj根據(jù)各管段的熱負(fù)荷,求出各管段的流量根據(jù)G、Rpj選擇最接近Rpj的管徑(表5-1),查出d、v、R確定沿程壓力損失,利用實(shí)際的R查R的原因:Rpj與R不一致管徑限制第七頁,共十二頁,編輯于2023年,星期五確定局部阻力損失
確定局部阻力系數(shù)ζ根據(jù)各管段流速v,查出動(dòng)壓頭值,依據(jù)求出局部損失求出各管段的壓力損失,求環(huán)路總壓力,計(jì)算富裕壓力值考慮由于施工的具體情況,可能增加一些在設(shè)計(jì)計(jì)算中未計(jì)入的壓力損失。因此,要求系統(tǒng)應(yīng)有10%以上的富裕度。在統(tǒng)計(jì)局部阻力時(shí),對(duì)于三通和四通管件的局部阻力系數(shù),應(yīng)列在流量較小的管段上。還要注意流向。第八頁,共十二頁,編輯于2023年,星期五確定通過立管Ⅰ第二層散熱器環(huán)路中各管段的管徑計(jì)算通過立管Ⅰ第二層散熱器環(huán)路的作用壓力確定通過立管Ⅰ第二層散熱器環(huán)路中各管段的管徑求平均比摩阻Rpj依據(jù)G、Rpj確定管徑。(消能,最小管徑,避免出現(xiàn)上熱下冷垂直失調(diào))求通過底層與第二層并聯(lián)環(huán)路的壓降不平衡率不平衡率允許范圍為±15%。正超可用支管閥門調(diào)節(jié)。第九頁,共十二頁,編輯于2023年,星期五確定通過立管Ⅰ第三層散熱器環(huán)路中各管段的管徑通過立管Ⅰ第三層散熱器環(huán)路的作用壓力計(jì)算該管段的資用壓力計(jì)算該管段實(shí)際壓力損失不平衡率計(jì)算已選用了最小管徑,剩余壓力用散熱器支管閥門調(diào)節(jié)
第十頁,共十二頁,編輯于2023年,星期五確定通過立管Ⅱ各層環(huán)路各管段的管徑
作為異程式雙管系統(tǒng)的最不利循環(huán)環(huán)路是通過最遠(yuǎn)立管Ⅰ底層散熱器的環(huán)路。對(duì)與它并聯(lián)的其它立管的管徑計(jì)算,同樣應(yīng)根據(jù)節(jié)點(diǎn)壓力平衡原理與該環(huán)路進(jìn)行壓力平衡計(jì)算確定。確定通過立管Ⅱ底層散熱器環(huán)路的作用壓力確定通過立管Ⅱ底層散熱器環(huán)路各管段的管徑。兩根立管的壓力損失應(yīng)相等。對(duì)計(jì)算管段進(jìn)行水力計(jì)算計(jì)算并聯(lián)立管Ⅰ與Ⅱ的不平衡率繼續(xù)計(jì)算立管Ⅱ第二、三層散熱器環(huán)路。第十一頁,共十二頁,編輯于2023年,星期五
通過該雙管系統(tǒng)水力計(jì)算結(jié)果,可以看出,第三層的管段雖然取用了最小管徑(DN15),但它的不平衡率大于15%。這說明對(duì)于
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