苯-甲苯精餾塔設(shè)計和大型化工裝置拆除運輸方案

...資料前言

化工原理課程設(shè)計是培養(yǎng)學生化工設(shè)計能力的重要教學環(huán)節(jié)，通過課程設(shè)計使我們初步掌握化工設(shè)計的基礎(chǔ)知識、設(shè)計原則及方法；學會各種手冊的使用方法及物理性質(zhì)、化學性質(zhì)的查找方法和技巧；掌握各種結(jié)果的校核，能畫出工藝流程、塔板結(jié)構(gòu)等圖形。在設(shè)計過程中不僅要考慮理論上的可行性，還要考慮生產(chǎn)上的安全性、經(jīng)濟合理性?；どa(chǎn)常需進行液體混合物的分離以達到提純或回收有用組分的目的，精餾是利用液體混合物中各組分揮發(fā)度的不同并借助于多次部分汽化和部分冷凝達到輕重組分分離的方法。塔設(shè)備一般分為階躍接觸式和連續(xù)接觸式兩大類。前者的代表是板式塔，后者的代表則為填料塔。篩板塔和泡罩塔相比較具有下列特點：生產(chǎn)能力大于10.5%，板效率提高產(chǎn)量15%左右；而壓降可降低30%左右；另外篩板塔結(jié)構(gòu)簡單，消耗金屬少，塔板的造價可減少40%左右；安裝容易，也便于清理檢修。本次課程設(shè)計為年處理含苯質(zhì)量分數(shù)36%的苯-甲苯混合液4萬噸的篩板精餾塔設(shè)計，塔設(shè)備是化工、煉油生產(chǎn)中最重要的設(shè)備之一。它可使氣(或汽)液或液液兩相之間進行緊密接觸，達到相際傳質(zhì)及傳熱的目的。在設(shè)計過程中應考慮到設(shè)計的精餾塔具有較大的生產(chǎn)能力滿足工藝要求，另外還要有一定的潛力。節(jié)省能源，綜合利用余熱。經(jīng)濟合理，冷卻水進出口溫度的高低，一方面影響到冷卻水用量。另一方面影響到所需傳熱面積的大小。即對操作費用和設(shè)備費用均有影響，因此設(shè)計是否合理的利用熱能R等直接關(guān)系到生產(chǎn)過程的經(jīng)濟問題。..目錄TOC\o"1-3"\h\u32258第一章緒論 1157141.1精餾條件的確定 1186341.1.1精餾的加熱方式 150371.1.2精餾的進料狀態(tài) 1201271.1.3精餾的操作壓力 1251241.2確定設(shè)計方案 1217461.2.1工藝和操作的要求 2177001.2.2滿足經(jīng)濟上的要求 2267981.2.3保證安全生產(chǎn) 230689第二章設(shè)計計算 367242.1設(shè)計方案的確定 3191532.2精餾塔的物料衡算 369082.2.1原料液進料量、塔頂、塔底摩爾分率 3190042.2.2原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量 3198782.2.3物料衡算 3324042.3塔板計算 4154252.3.1理論板數(shù)NT的求取 4201632.3.2全塔效率的計算 6263632.3.3求實際板數(shù) 7240722.3.4有效塔高的計算 7278962.4精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計算 826432.4.1操作壓力的計算 883022.4.2操作溫度的計算 8280382.4.3平均摩爾質(zhì)量的計算 826172.4.4平均密度的計算 10208932.4.5液體平均表面張力的計算 11262812.4.6液體平均黏度的計算 12232432.4.7氣液負荷計算 13178572.5塔徑的計算 13192582.6塔板主要工藝尺寸的計算 15211042.6.1溢流裝置計算 15301772.6.2塔板布置 1883262.7篩板的流體力學驗算塔板壓降 19248592.7.1精餾段篩板的流體力學驗算塔板壓降 1980612.7.2提餾段篩板的流體力學驗算塔板壓降 21242892.8塔板負荷性能圖 23722.81精餾段塔板負荷性能圖 23204302.82提餾段塔板負荷性能圖 263774第三章設(shè)計結(jié)果一覽表 3012123第四章板式塔結(jié)構(gòu) 31172574.1塔頂空間 31151004.2塔底空間 31145254.3人孔 31212404.4塔高 3118174第五章致謝 3427447參考文獻 35..緒論1.1精餾條件的確定本精餾方案適用于工業(yè)生產(chǎn)中苯-甲苯溶液二元物系中進行苯的提純。精餾塔苯塔的產(chǎn)品要求純度很高，而且要求塔頂、塔底產(chǎn)品同時合格，普通的精餾溫度控制遠遠達不到這個要求。故在實際生產(chǎn)過程控制中只有采用靈敏板控制才能達到要求。故苯塔采用溫差控制。1.1.1精餾的加熱方式蒸餾釜的加熱方式通常采用間接蒸汽加熱，設(shè)置再沸器。有時也可采用直接蒸汽加熱。然而，直接蒸汽加熱，由于蒸汽的不斷通入，對塔底溶液起了稀釋作用，在塔底易揮發(fā)物損失量相同的情況下，塔底殘液中易揮發(fā)組分的濃度應較低，因而塔板數(shù)稍有增加。采用直接蒸汽加熱時，加熱蒸汽的壓力要高于釜中的壓力，以便克服蒸汽噴出小孔的阻力及釜中液柱靜壓力。1.1.2精餾的進料狀態(tài)進料狀態(tài)直接影響到進料線（q線）、操作線和平衡關(guān)系的相對位置，對整個塔的熱量衡算也有很大的影響。和泡點進料相比：若采用冷進料，在分離要求一定的條件下所需理論板數(shù)少，不需預熱器，但塔釜熱負荷（一般需采用直接蒸汽加熱）從總熱量看基本平衡，但進料溫度波動較大，操作不易控制；若采用露點進料，則在分離要求一定的條件下，所需理論板數(shù)多，進料前預熱器負荷大，能耗大，同時精餾段與提餾段上升蒸汽量變化較大，操作不易控制，受外界條件影響大。泡點進料介于二者之間，最大的優(yōu)點在于受外界干擾小，塔內(nèi)精餾段、提餾段上升蒸汽量變化較小，便于設(shè)計、制造和操作控制。故此設(shè)計采用泡點進料。1.1.3精餾的操作壓力精餾操作在常壓下進行，因為苯沸點低，適合于在常壓下操作而不需要進行減壓操作或加壓操作。同時苯物系在高溫下不易發(fā)生分解、聚合等變質(zhì)反應且為液體（不是混合氣體）。所以，不必要用加壓或減壓精餾。另一方面，加壓或減壓精餾能量消耗大，在常壓下能操作的物系一般不用加壓或減壓精餾。1.2確定設(shè)計方案確定設(shè)計方案總的原則是在可能的條件下，盡量采用科學技術(shù)上的最新成就，使生產(chǎn)達到技術(shù)上最先進、經(jīng)濟上最合理的要求，符合優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、安全、低消耗的原則。為此，必須具體考慮如下幾點：1.2.1工藝和操作的要求所設(shè)計出來的流程和設(shè)備，首先必須保證產(chǎn)品達到任務規(guī)定的要求，而且質(zhì)量要穩(wěn)定，這就要求各流體流量和壓頭穩(wěn)定，入塔料液的溫度和狀態(tài)穩(wěn)定，從而需要采取相應的措施。其次所定的設(shè)計方案需要有一定的操作彈性，各處流量應能在一定范圍內(nèi)進行調(diào)節(jié)，必要時傳熱量也可進行調(diào)整。因此，在必要的位置上要裝置調(diào)節(jié)閥門，在管路中安裝備用支線。計算傳熱面積和選取操作指標時，也應考慮到生產(chǎn)上的可能波動。再其次，要考慮必需裝置的儀表(如溫度計、壓強計，流量計等)及其裝置的位置，以便能通過這些儀表來觀測生產(chǎn)過程是否正常，從而幫助找出不正常的原因，以便采取相應措施。1.2.2滿足經(jīng)濟上的要求要節(jié)省熱能和電能的消耗，減少設(shè)備及基建費用。如前所述在蒸餾過程中如能適當?shù)乩盟?、塔底的廢熱，就能節(jié)約很多生蒸汽和冷卻水，也能減少電能消耗。又如冷卻水出口溫度的高低，一方面影響到冷卻水用量，另方面也影響到所需傳熱面積的大小，即對操作費和設(shè)備費都有影響。同樣，回流比的大小對操作費和設(shè)備費也有很大影響。1.2.3保證安全生產(chǎn)例如苯屬有毒物料，不能讓其蒸汽彌漫車間。又如，塔是指定在常壓下操作的，塔內(nèi)壓力過大或塔驟冷而產(chǎn)生真空，都會使塔受到破壞，因而需要安全裝置。以上三項原則在生產(chǎn)中都是同樣重要的。但在化工原理課程設(shè)計中，對第一個原則應作較多的考慮，對第二個原則只作定性的考慮，而對第三個原則只要求作一般的考慮。第二章設(shè)計計算2.1設(shè)計方案的確定本設(shè)計采用連續(xù)精餾流程，飽和液體進料。塔頂上升蒸汽采用全凝器冷凝，冷凝液在泡點下一部分回流至塔內(nèi)，其余部分經(jīng)產(chǎn)品冷卻器冷卻后送至儲罐。該物系屬于易分離物系，最小回流比比較小，故操作回流比取最小回流比的2倍。塔釜采用飽和蒸汽間接加熱，塔底產(chǎn)品冷卻后送至儲罐。2.2精餾塔的物料衡算2.2.1原料液進料量、塔頂、塔底摩爾分率（生產(chǎn)能力）進料量：F=85000t/年苯的摩爾質(zhì)量MA=78.11Kg/mol甲苯的摩爾質(zhì)量MB=92.13Kg/mol2.2.2原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量2.2.3物料衡算原料處理量總物料衡算F=D+W=137kmol/h苯物料衡算聯(lián)立解得：D=59.43Kmol/hW=77.57Kmol/h2.3塔板計算2.3.1理論板數(shù)NT的求取相對揮發(fā)度的求取查溫度-組成圖得td=80℃tw=92.6℃（由表2）當取td=80℃時當取td=92.6℃時，(2)最小回流比的求取由于是飽和液體進料，有q=1，q線為一垂直線，故，根據(jù)相平衡方程有最小回流比為對于平衡曲線不正常情況下，取回流比R=(1.1-2)RminR=1.5Rmin=2.16精餾塔的氣、液相負荷(4)操作線方程精餾段操作線方程提餾段操作線方程(5)逐板法求理論板數(shù)計算過程如下相平衡方程即變形得：精餾段操作線方程提餾段操作線方程用精餾段操作線和相平衡方程進行逐板計算：故精餾段理論板數(shù)n=7用提餾段操作線和相平衡方程繼續(xù)逐板計算：故提餾段理論板數(shù)n=8（不包括再沸器）2.3.2全塔效率的計算由td=80℃tw=92.6℃計算出tm=93.5℃根據(jù)表6分別查得苯、甲苯在平均溫度下的粘度內(nèi)差法計算出，平均粘度由公式，得根據(jù)奧康奈爾（O`connell）公式計算全塔效率2.3.3求實際板數(shù)精餾段實際板層數(shù)提餾段實際板層數(shù)全塔共有塔板28塊，進料板在第14塊板。2.3.4有效塔高的計算精餾段有效塔高提餾段有效塔高在精餾段和提餾段各設(shè)人孔一個，高度為600mm,故有效塔高2.4精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計算2.4.1操作壓力的計算塔頂操作壓力P＝101.3kPa每層塔板壓降△P＝0.7kPa進料板壓力＝101.3+0.7×13＝110.4kPa塔底操作壓力=101.3+0.7×15＝111.8kPa精餾段平均壓力＝（101.3+110.4）/2＝105.85kPa提餾段平均壓力=（110.4+111.8）/2=111.1kPa2.4.2操作溫度的計算80℃℃℃精餾段平均溫度=（80+92.6）/2=86.3℃提餾段平均溫度=（92.6+107）/2=99.8℃2.4.3平均摩爾質(zhì)量的計算塔頂平均摩爾質(zhì)量計算

由,得x1=0.959進料板平均摩爾質(zhì)量計算由上面理論板的算法，得＝0.654，＝0.43塔底平均摩爾質(zhì)量計算由=0.01,由相平衡方程，得=0.026

精餾段平均摩爾質(zhì)量提餾段平均摩爾質(zhì)量2.4.4平均密度的計算①氣相平均密度計算

由理想氣體狀態(tài)方程計算，精餾段的平均氣相密度即

提餾段的平均氣相密度②液相平均密度計算

液相平均密度依下式計算，即

由tD＝80℃，查手冊得

塔頂液相的質(zhì)量分率求得得

由tf＝92.06℃，查共線圖得

塔頂液相的質(zhì)量分率

求得得c.塔底液相平均密度的計算

由tw＝107℃，

塔頂液相的質(zhì)量分率得精餾段液相平均密度為

提餾段液相平均密度為2.4.5液體平均表面張力的計算由公式：a.塔頂液相平均表面張力的計算

由tD＝80℃，查手冊b.進料板液相平均表面張力的計算

由tF＝92.06℃，查共線圖得

c.塔底液相平均表面張力的計算

由tw＝107℃，查共線圖得

精餾段液相平均表面張力為

提餾段液相平均表面張力為2.4.6液體平均黏度的計算由公式：及查手冊得塔頂液相平均黏度的計算由tD＝80℃，查共線圖得

進料板液相平均黏度的計算由tF＝92.06℃，查共線圖得塔底液相平均黏度的計算由tw＝107℃，查共線圖得

精餾段液相平均黏度為

提餾段液相平均黏度為2.4.7氣液負荷計算精餾段：提餾段：2.5塔徑的計算塔板間距HT的選定很重要，它與塔高、塔徑、物系性質(zhì)、分離效率、塔的操作彈性，以及塔的安裝、檢修等都有關(guān)。可參照下表所示經(jīng)驗關(guān)系選取。表2.1板間距與塔徑關(guān)系塔徑DT，m0.3～0.50.5～0.80.8～1.61.6～2.42.4～4.0板間距HT，mm200～300250～350300～450350～600400～600對精餾段：初選板間距，取板上液層高度，；查史密斯關(guān)聯(lián)圖得C20=0.070；依式校正物系表面張力為可取安全系數(shù)為0.7，則（安全系數(shù)0.6—0.8），按標準塔徑圓整為1.6m,則空塔氣速0.73m/s。對提餾段：初選板間距，取板上液層高度，故；查史密斯關(guān)聯(lián)圖得C20=0.065；依式校正物系表面張力為可取安全系數(shù)為0.7，則（安全系數(shù)0.6—0.8），故按標準,塔徑圓整為2.0m,則空塔氣速0.46m/s。將精餾段和提溜段相比較可以知道二者的塔徑不一致，根據(jù)塔徑的選擇規(guī)定，對于相差不大的二塔徑取二者中較大的，因此在設(shè)計塔的時候塔徑取2m。2.6塔板主要工藝尺寸的計算2.6.1溢流裝置計算精餾段

因塔徑D＝2m，可選用單溢流弓形降液管，采用平行受液盤。對精餾段各項計算如下：a)溢流堰長：單溢流區(qū)=（0.6～0.8）D，取堰長為=0.60D=0.60×2.0=1.2mb)出口堰高：，查液流收縮系數(shù)計算圖可以圖2.1液流收縮系數(shù)計算圖查得E=1.04,則故c)降液管的寬度與降液管的面積：由查弓形降液管的寬度與面積圖圖2.2弓形降液管的寬度與面積，，利用計算液體在降液管中停留時間以檢驗降液管面積，即（大于5s，符合要求）d)降液管底隙高度：取液體通過降液管底隙的流速（0.070.25m/s）依式滿足條件，故降液管底隙高度設(shè)計合理e)受液盤采用平行形受液盤，不設(shè)進堰口，深度為60mm提餾段

因塔徑D＝2m，可選用單溢流弓形降液管，采用平行受液盤。對精餾段各項計算如下：a)溢流堰長：單溢流區(qū)lW=（0.6～0.8）D，取堰長為0.60D=0.60×2.0=1.2mb)出口堰高：，查液流收縮系數(shù)計算圖可以得到液流收縮系數(shù)E。查得E=1.04,則故c)降液管的寬度與降液管的面積：由查弓形降液管的寬度與面積圖可得，，利用計算液體在降液管中停留時間以檢驗降液管面積，d)降液管底隙高度：取液體通過降液管底隙的流速（0.070.25m/s）滿足條件，故降液管底隙高度設(shè)計合理e)受液盤采用平行形受液盤，不設(shè)進堰口，深度為60mm2.6.2塔板布置a)塔板的分塊

因D≥1200mm，故塔板采用分塊式。塔極分為4塊。對精餾段：取邊緣區(qū)寬度由于小塔邊緣區(qū)寬度取30—50mm所以這里取安定區(qū)寬度由于D=1.2m<1.5m故b)開孔區(qū)面積計算開孔區(qū)面積，篩孔數(shù)與開孔率：本例所處理是物系無腐蝕性，可選用碳鋼板，取篩板直徑，篩孔按正三角形排列取孔中心距t為則每層板上的開孔面積為氣體通過篩孔的氣速為：2.7篩板的流體力學驗算塔板壓降2.7.1精餾段篩板的流體力學驗算塔板壓降(1)干板阻力計算。干板阻力由下式計算：由，查篩板塔汽液負荷因子曲線圖圖2.3得液柱(2)氣體通過液層的阻力計算。氣體通過液層的阻力由下式計算，即查充氣系數(shù)關(guān)聯(lián)圖得。故。(3)液體表面張力的阻力計算。液體表面張力所產(chǎn)生的阻力由下式計算，即：氣體通過每層塔板的液柱高度按下式計算：氣體通過每層塔板的壓降為：(2)液面落差對于篩板塔，液面落差很小，且本設(shè)計的塔徑和液流量均不大，故可忽略液面落差的影響。(3)溢流液泛為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高應服從下式所表示的關(guān)系，即：塔板不設(shè)進口堰則苯—甲苯物系屬一般物系，取，則：所以設(shè)計中不會發(fā)生液泛現(xiàn)象(4)霧沫夾帶霧沫夾帶按下式計算：故液沫夾帶量在允許的范圍內(nèi)。(5)漏液對篩板塔，漏液點氣速可由以下公式計算：穩(wěn)定系數(shù)為故在本設(shè)計中無明顯漏液。2.7.2提餾段篩板的流體力學驗算塔板壓降(1)干板阻力計算。干板阻力由下式計算：，查篩板塔汽液負荷因子曲線圖得氣體通過液層的阻力計算。查充氣系數(shù)關(guān)聯(lián)圖得。故。液體表面張力的阻力計算。液體表面張力所產(chǎn)生的阻力由下式計算，即：氣體通過每層塔板的液柱高度按下式計算：氣體通過每層塔板的壓降為：(2)液面落差對于篩板塔，液面落差很小，且本設(shè)計的塔徑和液流量均不大，故可忽略液面落差的影響。(3)溢流液泛為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高應服從下式所表示的關(guān)系，即：塔板不設(shè)進口堰則苯—甲苯物系屬一般物系，取，則：所以設(shè)計中不會發(fā)生液泛現(xiàn)象(4)霧沫夾帶霧沫夾帶按下式計算：故液沫夾帶量在允許的范圍內(nèi)。(5)漏液對篩板塔，漏液點氣速可由以下公式計算：穩(wěn)定系數(shù)為故在本設(shè)計中無明顯漏液。2.8塔板負荷性能圖2.81精餾段塔板負荷性能圖(1)漏液線,，得：整理得：在操作范圍內(nèi)，任取幾個值，依上式計算出值，計算結(jié)果列于下表表2.2漏液線計算結(jié)果0.0030.0040.0050.0060.011.221.241.2541.271.32由上表數(shù)據(jù)即可作出漏液線1(2)霧沫夾帶線為限，：在操作范圍內(nèi)，任取幾個值，依上式計算出值，計算結(jié)果列于下表表2.3霧沫夾帶線計算結(jié)果0.0030.0040.0050.0060.014.0013.893.793.6963.361由上表數(shù)據(jù)即可作出液沫夾帶線2(3)液相負荷下限線對于平直堰，取堰上液層高度作為最小液體負荷標準:據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負荷下限線3(4)液相負荷上限線以作為液體在降液管中停留時間的下限據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負荷上限線4。(5)液泛線由E=1.04,.得：，，，代入整理得：

在操作范圍內(nèi)，任取幾個Ls值，依上式計算出Vs值，計算結(jié)果列于表2.4。

表2.4Ls/(m3/s)0.0030.0040.0050.0060.01Vs/(m3/s)9.749.469.138.817.18圖2.4精餾段負荷性能圖2.82提餾段塔板負荷性能圖(1)漏液線,，整理得：在操作范圍內(nèi)，任取幾個值，依上式計算出值，計算結(jié)果列于下表2.5漏液線計算結(jié)果0.0030.0040.0050.0060.010.920.920.930.940.80由上表數(shù)據(jù)即可作出漏液線1(2)霧沫夾帶線以，求：在操作范圍內(nèi)，任取幾個值，依上式計算出值，計算結(jié)果列于下表表2.6液沫夾帶線計算結(jié)果0.0030.0040.0050.0060.013.6263.5273.4363.3573.04由上表數(shù)據(jù)即可作出液沫夾帶線2(3)液相負荷下限線對于平直堰，取堰上液層高度作為最小液體負荷標準:據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負荷下限線3(4)液相負荷上限線以作為液體在降液管中停留時間的下限據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負荷上限線4。(5)液泛線由E=1.04,=1.2得：，，，代入整理得：

在操作范圍內(nèi)，任取幾個Ls值，依上式計算出Vs值，計算結(jié)果列于表

表2.7Ls/(m3/s)0.0030.0040.0050.0060.01Vs/(m3/s)12.412.2812.1712.0611.66設(shè)計結(jié)果一覽表項目符號單位計算數(shù)據(jù)精餾段提留段各段平均壓強PmkPa105.85111.1各段平均溫度tm℃86.399.8平均流量氣相VSm3/s1.471.46液相LSm3/s0.0360.086實際塔板數(shù)N塊78板間距HTm0.400.40塔的有效高度Zm4.85.6塔徑Dm22空塔氣速um/s0.730.46塔板液流形式單流型單流型溢流管型式弓形弓形堰長lwm1.21.2堰高hwm0.0460.04溢流堰寬度Wdm0.1980.198管底與受業(yè)盤距離hom0.03750.09板上清液層高度hLm0.060.06孔徑domm5.05.0孔間距tmm2020孔數(shù)n個72197219開孔面積m20.1420.142篩孔氣速uom/s10.3510.35塔板壓降hPkPa0.5250.540液體在降液管中停留時間τs5.265.26降液管內(nèi)清液層高度Hdm0.1270.13霧沫夾帶kg液/kg氣0.007320.00657負荷上限霧沫夾帶控制霧沫夾帶控制負荷下限漏液控制漏液控制第四章板式塔結(jié)構(gòu)板式塔內(nèi)部裝有塔板、降液管、各物流的進出口管及人孔（手孔）、基座、除沫器等附屬裝置。除一般塔板按設(shè)計板間距安裝外，其他處根據(jù)需要決定其間距。4.1塔頂空間塔頂空間指塔內(nèi)最上層塔板與塔頂?shù)拈g距。為利于出塔氣體夾帶的液滴沉降，此段遠高于板間距（甚至高出一倍以上），本塔塔頂空間取4.2塔底空間塔底空間指塔內(nèi)最下層塔底間距。其值由如下兩個因素決定。①塔底駐液空間依貯存液量停留3~5min或更長時間（易結(jié)焦物料可縮短停留時間）而定。②塔底液面至最下層塔板之間要有1~2m的間距，大塔可大于此值。本塔取4.3人孔一般每隔6~8層塔板設(shè)一人孔。設(shè)人孔處的板間距等于或大于600mm，人孔直徑一般為450~500mm，其伸出塔體得筒體長為200~250mm，人孔中心距操作平臺約800~1200mm。本塔設(shè)計每7塊板設(shè)一個人孔，共兩個，即4.4塔高故全塔高為14.5m，另外由于使用的是虹吸式再沸器，可以在較低位置安置，所以裙座取了較小的1.5m。主要基礎(chǔ)數(shù)據(jù)表1苯和甲苯的物理性質(zhì)項目分子式分子量M沸點（℃）臨界溫度tC（℃）臨界壓強PC（kPa）苯AC6H678.1180.1288.56833.4甲苯BC6H5—CH392.13110.6318.574107.7表2苯和甲苯的飽和蒸汽壓溫度80.1859095100105105,kPa101.33116.9135.5155.7179.2204.2240kPa40.046.054.063.374.386.0101、33表3常溫下苯—甲苯氣液平衡數(shù)據(jù)（[2]：例1—1附表2）溫度80.1859095100105液相中苯的摩爾分率1.0000.7800.5810.4120.2580.130汽相中苯的摩爾分率1.0000.9000.7770.6300.4560.262表4純組分的表面張力([1]：附錄圖7)溫度8090100110120苯甲苯21.2721.6920.0620.5918.8519.9417.6618.4116.4917.31表5組分的液相密度([1]：附錄圖8)溫度(℃)8090100110120苯,kg/815803.9792.5780.3768.9甲苯,kg/810800.2790.3780.3770表6液體粘度μ（[1]：）溫度(℃)8090100110120苯（mP.s）0.3080.2790.2550.2330.215甲苯（mP.s）0.3110.2860.2640.2540.228表7常壓下苯——甲苯的氣液平衡數(shù)據(jù)溫度t℃液相中苯的摩爾分率x氣相中苯的摩爾分率y110.560.000.00109.911.002.50108.793.007.11107.615.0011.2105.0510.020.8102.7915.029.4100.7520.037.298.8425.044.297.1330.050.795.5835.056.694.0940.061.992.6945.066.791.4050.071.390.1155.075.580.8060.079.187.6365.082.586.5270.085.785.4475.088.584.4080.091.283.3385.093.682.2590.095.981.1195.098.080.6697.098.880.2199.099.6180.01100.0100.0第五章致謝兩個星期的課程設(shè)計終于完了，此次的課程設(shè)計讓我感觸很多，不僅僅是知識上的學習和掌握，同時也讓我明白了很多做人的道理。通過此次課程設(shè)計，使我更加扎實的掌握了有關(guān)化工原理方面的知識，在設(shè)計過程中雖然遇到了一些問題，但經(jīng)過一次又一次的思考，一遍又一遍的檢查終于找出了原因所在，也暴露出了前期我在這方面的知識欠缺和經(jīng)驗不足。實踐出真知，通過親自動手制作，使我們掌握的知識不再是紙上談兵。

在開始階段，老師讓我們了解一些基本知識，當自己照著學習指導上的內(nèi)容完成這次的設(shè)計。在設(shè)計過程中，我認真的去學習和研究，也自己獨立的完成一個項目，當看到自己做出的成果時心里真的很興奮。此次實驗讓我明白了一個很深刻的道理：團隊精神固然很重要，擔人往往還是要靠自己的努力，自己親身去經(jīng)歷，這樣自己的心里才會踏實，學到的東西才會更多。

通過這次課程設(shè)計我經(jīng)歷并學到了很多知識，熟悉了大量課程內(nèi)容，懂得了許多做事方法，可謂是我從中受益匪淺，我想這也許就是這門課程的最初本意。從接到課題并完成分組的那一刻起我們就立志要盡最大努力把它做全做好。萬事開頭難，我從最簡單的物料衡算開始，把設(shè)計題目中的操作條件轉(zhuǎn)化為化工原理課程物料衡算相關(guān)的變量最終把物料衡算正確的計算出來。然后是回流比的確定，我應用化工原理中的計算式出了最小回流比，然后通過分析確定了放大倍數(shù)求出了實際回流比。同樣理論塔板數(shù)的計算也是通過復雜但有序的計算得出。回顧起此課程設(shè)計，至今我仍感慨頗多，從理論到實踐，在這段日子里，可以說得是苦多于甜，但是可以學到很多很多的東西，同時不僅可以鞏固了以前所學過的知識，而且學到了很多在書本上所沒有學到過的知識。通過這次課程設(shè)計使我懂得了理論與實際相結(jié)合是很重要的，只有理論知識是遠遠不夠的，只有把所學的理論知識與實踐相結(jié)合起來，從理論中得出結(jié)論，才能真正為社會服務，從而提高自己的實際動手能力和獨立思考的能力。在設(shè)計的過程中遇到問題，可以說得是困難重重，但可喜的是最終都得到了解決。最后，我還要感謝赫老師對我們的教導與幫助，感謝同學們的相互支持，與他們一起對一些問題的探討和交流讓我開拓了思路，也讓我在課程設(shè)計時多了些輕松、愉快。參考文獻1、夏清,陳常貴.化工原理下冊.天津：天津大學出版社，20052、柴誠敬，劉國維等.化工原理課程設(shè)計[M].天津：天津科學技術(shù)出版社，1995.3、陳均志，李雷.化工原理實驗及課程設(shè)計.北京：化學工業(yè)出版社，20084、賈紹義,柴敬誠.化工原理課程設(shè)計.天津：天津大學出版社，2002

大型化工裝置拆除運輸方案一、工程概況二、運輸路線三、運輸時間安排四、運輸車組車輛配置五、車組操作程序六、公路運輸安全措施七、運輸安全保證措施工程概況：拆除，我公司負責運輸?shù)蹉^下接貨，走公路至大慶市油田現(xiàn)場車面交貨。貨物基本信息如表：序號設(shè)備名稱外形尺寸（cm）重量（t）數(shù)量（臺）預計裝車時間1煉油設(shè)備各種2023.09，152煉油設(shè)備2023.10未完工二、運輸路線：1.運輸起止地：四、運輸車組車輛配置序號1運輸車組車輛配置1號車組參數(shù)表1廠牌陜汽產(chǎn)地中國型號F2000驅(qū)動形式6×4發(fā)動機功率440匹馬力最大扭矩2200Nm/1000-1500rpm輪胎1200R20橋荷（噸）前8后32自重（噸）10外形尺寸7.36米×2.5米×3.3米牽引重（噸）200配備數(shù)量1臺低平板參數(shù)表2軸線數(shù)2縱11軸軸載（噸）25輪胎數(shù)88單胎載荷3.125自重（噸）50載重量（噸）250外形尺寸長17米，寬3.4米，高1.07米數(shù)量1部車組參數(shù)表3車貨總重車組總長車組總寬車組運行高度25米序號2運輸車組車輛配置2號車組參數(shù)表1廠牌東風產(chǎn)地中國型號DFL4251A2驅(qū)動形式6×4發(fā)動機功率380匹馬力最大扭矩1800Nm/1000-1500rpm輪胎1200R20橋荷（噸）前8后32自重（噸）8外形尺寸7.36米×2.5米×3.3米牽引重（噸）80配備數(shù)量1臺低平板參數(shù)表2軸線數(shù)3橋軸載（噸）17輪胎數(shù)12單胎載荷4.25自重（噸）16載重量（噸）80外形尺寸長12米，寬3.2米，高0.7米數(shù)量1部車組參數(shù)表3車貨總重車組總長車組總寬車組運行高度80噸20米3.2米4.5米五、車組操作程序（1）掛車的組裝接貨前，按設(shè)備的參數(shù)配備好適合的牽引頭，拼好所需軸線板。（2）掛車組裝載流程按照既定路線在廠方人員帶領(lǐng)下進入車間指定地點接貨，接貨時板車縱向中心線對齊貨物縱向中心線，貨物重心與板車承載中心重疊，并在設(shè)備與板車接觸地放上薄橡膠皮，封固貨物，苫好苫布（3）封車加固在設(shè)備的每個吊點處采用下壓式八字加固法進行捆扎，每個捆扎點用5噸手拉葫蘆和鋼絲繩捆扎。加固時鋼絲繩、手拉葫蘆等與變壓器接觸點用墊好以防摩擦刮傷設(shè)備表面油漆。所用工裝、索具與變壓器有接觸的部位都要用膠皮片進行隔離。（4）捆扎加固措施要切實可行的做好捆扎加固工作，捆扎前要檢查捆扎索具的完好度，如有索具磨損嚴重情況，堅決禁止使用。捆扎要牢固可靠，同時又不得損傷設(shè)備，在設(shè)備與車輛之間要加墊薄橡膠皮增大摩擦系數(shù)，無吊點設(shè)備應征求業(yè)主方技術(shù)人員的意見。六、公路運輸安全措施（1）車組裝載后，起步前司機及施工人員再次檢查裝載、封車等情況。清除影響行車中的不安全因素，確認牽引車和板車狀況正常后方可起車。行駛一公里再次檢查裝載、封車等情況。并在運輸途中適時安排車況檢查及貨物綁扎情況。（2）參加運輸?shù)乃腥藛T（項目經(jīng)理、駕駛員、乘員）應提前溝通確定，所使用的指揮信號，如：起車、慢行、緩行、停車等，并在運輸過程中正確使用。用對講機聯(lián)絡時，要事先調(diào)整好頻道，檢查試用無誤后再使用。（3）在主變運輸途中，板