振沖碎石樁工程正交試驗研究相關報告

-1-振沖碎石樁工程正交試驗研究報告摘要：本文在分析了影響振沖碎石樁質量因素的前提下，設計了軟土地基上振沖碎石樁復合地基承載力的正交試驗，通過實驗分析了樁徑、樁長、碎石墊層對振沖碎石樁承載性能的影響及其重要性，說明了碎石墊層的必要性、小樁徑的合理性和樁長的經濟性。同時，探討了碎石樁在飽和軟土上的適用性和廣州地區(qū)碎石樁復合地基載荷試驗存在的問題，并結合正交試驗提出了一個考慮復合土體整體效應的碎石樁復合地基承載力計算公式。試驗言碎石樁復合地基在改革開放的二十多年來廣泛運用于地基處理工程中，其理論和本文試驗采用正交試驗法，分析論證影響振沖碎石樁的質量因素，用于指導施工設部頒《軟土地區(qū)工程地質勘察規(guī)范》(JGJ83-91)規(guī)定，凡符合外觀以灰色為主的細條件下固結速率很慢，強度不能提高。而水平方向的滲透系數較強，一般在10-4~10-5cm/s，使得在排水條件下固結速率加快，強度提高。-2-(4)抗剪強度低。試驗表明，軟土十字板抗剪強度為2~14kPa，其值隨土層的深度(5)壓縮性高。軟土大多呈正常固結狀態(tài)，部分淺層軟土層屬欠固結土，壓縮系數MPa(6)承載力低。天然地基承載力特征值一般為20~75kPa，平均為45.6kPa。(7)結構性強。軟土一般為蜂窩狀，絮狀的架空結構，其中以海相沉積的片架結構9，個別地區(qū)高達8~12。使土體完成固結沉降所需的時間較長，個別地方固結沉降甚至長達十幾年。(2)樁徑：無疑，同等樁間距情況下，大的樁徑必然具有較大的置換率。由于擴大不利于土自身強度的恢復和改善，不能充分發(fā)揮土的作用，從而影響復合地基的性能。因此，合理的樁徑在軟基處理實踐中也是獲得成功的關鍵之一。m徑”-3-(4)樁身強度(或密實度)：樁體越密實，其應力集中效果越明顯，復合地基性能越(2)樁體連續(xù)性：樁體的連續(xù)性在控制碎石樁質量中是至關重要的，樁體連續(xù)性差的樁其實是對原地基土的一種嚴重破壞。.試驗設計與分析-4-nnA樁徑：三水平(0600，施工參數：間距1.3m，I=25~30A，留振5~10s。0800，A施工參數：間距1.7m，I=40~45A，留振5~10s。01000，施工參數：間距2.20m，AI=45~55A，留振10~15s)。AABC3210-5-各因子間相互獨立，為試驗的工期及經濟想，選擇L(34)正交表安排試驗，設計92直觀分析計算數據結果表AA水平列號1試驗號112131425262738393k28.571jk31.562jk39.43jk9.521jk10.522jk13.133jR3.61jf對應的沉降量s(mm)4.900.6455.805C31232313124.18.396B2123123123.91020BminkkkCAB1j1j3j211據k作各因子的水平變化時，沉降量變化的趨勢圖，如下圖1-1。ij-1--1--1-人費解。二是按相對變形值確定基本值時，廣州地區(qū)碎石樁靜載荷試驗取s/b=0.004~0.01所對應的荷載值，多數文獻則取s/b或S/d=0.02所對應的荷載值。新規(guī)范 (JGJ79-200在原s/b或S/d=0.02的基礎上調整為：對砂石樁、振沖樁復合地基或：行歸類、統(tǒng)計、分析，發(fā)現規(guī)范計算公式和試驗結果相差較大(還未考慮載荷試驗方法的誤差)，這是由于碎石樁除置換作用外，樁、土協(xié)調作用，排水固結作用對樁和土性能都具明顯改善的原因造成。fymf+(1m)f](1-1)-2-f——為天然軟土承載力特征值(kPa)。k表1-3是多項工程實踐中公式(1-1)的計算結果與靜載結果的對比。表1-3考慮整體效應公式計算結果與靜載結果對比表序號序號靜載結果(1-1)式計算結果規(guī)范公式計算結果268913457L對考慮整體效應的計算式計算結果進行相關性檢驗，相關系數r=xy，經計L.Lxxyy0.011修正系數y為1.21，差值的標準值x=10.5kPa；而規(guī)范公式相應統(tǒng)計計算為：sk12sk2考慮整體效應的計算公式是以廣州地區(qū)靜載試驗結果為參考(取s/b=0.004~0.01所對應的荷載值)，且靜載試驗未達到極限狀態(tài)，試驗數據與實際復合地基承載能力相8.結語-3-(3)采用承載力和沉降量來控制處理深度，點到為止，避免超長樁的出現，以便節(jié)(4)采用考慮復合土體整體效應的修正公式進行設計計算，可以減少設