橋梁蓋梁型鋼支撐平臺體系詳細計算書全套

橋梁蓋梁型鋼支撐平臺體系詳細計算書全套計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-20175、《建筑結構可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-2018一、基本參數(shù)1、基本構造參數(shù)蓋梁最大截面尺寸B×h(mm×mm)1000×1800蓋梁總長(m)12蓋梁離地高度H(m)9蓋梁支撐方法抱箍法蓋梁支撐體系布置形式橫向分布梁+縱向承重梁橫向分布梁間距(m)0.3縱向承重梁間距(m)1.5除墩柱位置外，縱向承重梁是否有附加支撐是2、蓋梁墩柱參數(shù)蓋梁墩柱個數(shù)多墩柱墩柱直徑（截面邊長）D(mm)800序號各墩柱中心依次距蓋梁左端距離S（m）14283、蓋梁附加支撐參數(shù)序號除墩柱位置外，縱向承重梁上附加支撐點依次距蓋梁左端的距離L（m）附加支撐類型10附加型鋼立柱212附加型鋼立柱二、荷載設計模板自重標準值G1k(kN/m2)面板0.3面板及小梁0.5樓板模板0.75混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24蓋梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)2施工人員及設備荷載標準值Qk(kN/m2)3結構重要性系數(shù)γ01.1可變荷載調(diào)整系數(shù)γL0.9蓋梁支撐簡圖如下：蓋梁抱箍縱向立面圖蓋梁抱箍橫向立面圖三、面板驗算面板材料類型組合鋼模板蓋梁底膜鋼模板小楞布置方式井字型布置鋼模板縱向小楞間距（mm）300鋼模板橫向小楞間距（mm）300鋼板厚度（mm）6鋼板抗彎強度設計值f（N/mm2）215鋼板彈性模量E(N/mm2)206000單位長度鋼板截面抵抗矩：W=bt2/6=1000×6×6/6＝6000mm3單位長度鋼板截面慣性矩：I=bt3/12=1000×6×6×6/12＝18000mm3單位長度鋼面板所受均布線荷載：q＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Qk]×1=1.1×[1.3×(0.3+(24+2)×1.8)+1.5×0.9×3]×1＝71.808kN/m由于鋼面板縱橫向楞間距比值300/300=1＜3，鋼面板按雙向板(兩邊固支，兩邊鉸支)計算依據(jù)《建筑施工手冊》（第四版），單位長度鋼板最大彎矩值：Mxmax=0.0234×71.808×0.32=0.151kN·mMymax=0.0234×71.808×0.32=0.151kN·m鋼的泊桑比為μ=0.3，對彎矩進行修正：Mx=Mxmax+μMymax=0.151+0.3×0.151=0.1966kN·mMy=Mymax+μMxmax=0.151+0.3×0.151=0.1966kN·mM=max(Mx,My)=max(0.1966,0.1966)=0.1966kN·m1、強度驗算σ=M/W=0.1966×106/6000=32.766N/mm2≤[f]＝215N/mm2鋼板強度滿足要求！2、撓度驗算鋼板剛度：Bc=Et3/(12(1-μ2))=206000×63/(12×(1-0.32))=4074725.275N·mm鋼板最大撓度：fmax=ωmaxql4/Bc=0.00215×71.808×10-3×3004/4074725.275=0.307mm<1/400=300/400=0.75mm鋼板撓度滿足要求！四、橫向分布梁計算橫向分布梁類型槽鋼橫向分布梁截面類型10號槽鋼橫向分布梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205橫向分布梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125橫向分布梁截面抵抗矩W(cm3)39.7橫向分布梁彈性模量E(N/mm2)206000橫向分布梁截面慣性矩I(cm4)198.3承載能力極限狀態(tài)：q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Qk]×S=1.1×[1.3×(0.75+(24+2)×1.8)+1.5×0.9×3]×0.3＝21.735kN/m橫向分布梁自重q2＝1.1×1.3×0.1＝0.143kN/m梁左側模板傳遞給橫向分布梁荷載F1＝1.1×1.3×0.75×1.8×0.3＝0.579kN梁左側模板傳遞給橫向分布梁荷載F2＝1.1×1.3×0.75×1.8×0.3＝0.579kN正常使用極限狀態(tài)：q1'＝[(G1k+(G2k+G3k)×h)+Qk]×S=[(0.75+(24+2)×1.8)+3]×0.3=15.165kN/m橫向分布梁自重q2'＝1×0.1＝0.1kN/m梁左側模板傳遞給橫向分布梁荷載F1'＝1×0.75×1.8×0.3＝0.405kN梁左側模板傳遞給橫向分布梁荷載F2'＝1×0.75×1.8×0.3＝0.405kN計算簡圖如下：1、抗彎驗算橫向分布梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=5.619×106/39700=141.529N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算橫向分布梁剪力圖(kN)Vmax＝11.554kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=11.554×1000×[48×1002-(48-5.3)×832]/(8×1983000×5.3)＝25.537N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算橫向分布梁變形圖(mm)νmax＝2.21mm≤[ν]＝L/400＝1500/400＝3.75mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力:Rmax=11.554kN正常使用極限狀態(tài)支座反力:R’max=8.062kN五、縱向承重梁計算縱向承重梁類型貝雷梁是否為加強貝雷梁是梁片組合形式單排單層貝雷梁容許彎矩[M](kN.m)1687.5貝雷梁容許剪力[V](kN)245.2貝雷梁自重線荷載標準值(kN/m)0.33縱向承重梁自重線荷載標準值：q’=0.33kN/m縱向承重梁自重線荷載設計值：q＝1.1×1.3×0.33=0.472kN/m橫向分布梁傳遞的支座反力（縱向承重梁中間部位）：集中荷載標準值：F1’=8.062kN集中荷載設計值：F1=11.554kN橫向分布梁傳遞的支座反力（縱向承重梁兩端部位）：集中荷載標準值：F2’=8.062/2=4.031kN集中荷載設計值：F2=11.554/2=5.777kN計算簡圖如下：由于縱向承重梁為貝雷梁，抗彎抗剪驗算用容許值，則相應荷載用標準值計算。1、抗彎驗算彎矩圖(kN·m)Mmax=43.552kN·m≤[M]=1687.5kN·m滿足要求！2、抗剪驗算剪力圖(kN)Vmax=66.571kN≤[V]=245.2kN滿足要求！3、支座反力計算連續(xù)梁支座反力設計值依次為：R1=62.464kN，R2=171.449kN，R3=171.449kN，R4=62.464kN六、附加型鋼立柱驗算型鋼立柱類型大鋼管立柱計算長度Hs(m)9截面類型Φ325×7鋼材等級Q235立柱抗壓強度設計值[f](N/mm2)205回轉半徑i(cm)11.25立柱截面面積(mm2)6993彈性模量E(N/mm2)206000型鋼立柱自重標準值gk(kN/m)0.549截面抵抗矩W(cm3)544.25縱向承重梁附加型鋼支撐位置，縱向承重梁傳遞給型鋼立柱荷載分別為:R1=62.464kN，R4=62.464kNN=max(R1,R4)=max(62.464,62.464)=62.464kN立柱長細比λ=Hs/i=9000/112.5=80≤[λ]=150滿足要求！查表得φ=0.688型鋼立柱所受軸力：F=N+1.1×1.3×gk×H=62.464+1.1×1.3×0.549×9=69.53kN型鋼立柱穩(wěn)定性驗算：σ=F/(φA)=69.53×103/(0.688×6993)=14.452N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！七、型鋼立柱基礎驗算型鋼立柱傳給基礎荷載F=69.53kN立柱基礎設置地基基礎地基土類型巖石地基承載力特征值fak(kPa)950地基承載力折減系數(shù)mf0.5單根立柱對應的基礎底面面積A(m2)2p＝F/(mfA)＝69.53/(0.5×2)＝69.53kPa≤fak＝950kPa滿足要求！八、鋼抱箍驗算墩柱參數(shù)：墩柱直徑D(mm)800墩柱混凝土強度等級C35墩柱混凝土抗壓強度設計值fc(N/mm2)16.7鋼帶參數(shù)：單層抱箍鋼帶寬度B(mm)500鋼帶厚度t(mm)10兩半抱箍接頭間隙d(mm)20鋼帶和墩柱間的摩擦系數(shù)μ0.35鋼帶強度設計值f(N/mm2)215鋼帶彈性模量E(N/mm2)206000螺栓參數(shù)：鋼帶連接螺栓類型摩擦型高強螺栓高強螺栓的性能等級8.8級高強螺栓公稱直徑M20高強螺栓摩擦面抗滑移系數(shù)u0.5一個高強螺栓的預拉力P(kN)125抱箍單層鋼帶包含螺栓總個數(shù)n6牛腿上擱置的橫梁離鋼帶邊距離e(mm)100牛腿上下翼緣板中心線距離h(mm)290牛腿(上下翼緣板、腹板)鋼板厚度t1(mm)10牛腿角焊縫焊腳尺寸hf(mm)8牛腿翼緣板焊縫長度lw1(mm)200牛腿腹板焊縫長度lw2(mm)560角焊縫強度設計值ffw(N/mm2)160計算簡圖：示意圖1、墩柱支承縱向承重梁位置抱箍驗算墩柱支承縱向承重梁位置抱箍鋼帶層數(shù)n12單層抱箍承受最大荷載F=2×max(R2,R3)/n1=2×max(171.449,171.449)/2=171.449kN1）單層抱箍鋼帶對墩柱的壓應力σ1＝F/(μπBD)=171.449×103/(0.35×3.142×500×800)=0.39N/mm2≤fc=16.7N/mm2滿足要求！2）單層抱箍鋼帶內(nèi)應力σ2＝σ1D/(2t)=0.39×800/(2×10)=15.593N/mm2≤f=215N/mm2滿足要求！3）鋼帶下料長度L(半個)ΔL=πDσ2/(2E)=3.142×800×15.593/(2×206000)=0.095mm鋼帶下料長度L(半個)＝πD/2-ΔL-d=3.142×800/2-0.095-20=1236.542mm4）鋼帶連接螺栓驗算單層抱箍鋼帶所受拉力T=Btσ2=500×10×15.593=77962.653N=77.963kN單個螺栓所受拉力Nt=T/n=77.963/6=12.994kN每個高強螺栓受拉承載力設計值Ntb=0.8P=0.8×125=100kNNt=12.994kN≤Ntb=100kN滿足要求！5）牛腿焊縫驗算由于腹板焊縫傳遞彎矩很小，可略去不計，即假設腹板焊縫只承受剪力，翼緣焊縫承受全部彎矩M，并將M化為一對水平力R=M/h。V=F/4=171.449/4=42.862kNM=eV=0.1×42.862=4.286kN·mR=M/h=4.286/0.29=14.78kN①水平力R作用于焊縫應力(翼緣板焊縫承載）σR＝R/(0.7hflw1)=14780.071/(0.7×8×200)=13.196MPa②剪力V作用于焊縫應力(腹板焊縫承載）τV＝V/(0.7hflw2)=42862.207/(0.7×8×560)=13.668MPa③螺栓壓力T作用于焊縫應力(腹板和翼緣板焊縫共同承載）σP=T/[0.7hf(lw1+lw2)]=77962.653/[0.7×8×(2