長沙理工大學電網(wǎng)課程設計

設計任務 第一章電網(wǎng)接線初步方案的擬定與比較 1.1初步接線方案的擬定依據(jù) 1.2擬訂的方案 1.3初步方案的潮流計算 1.3.1導線截面接選擇 1.3.2粗略潮流計算 1.4精確潮流計算 錯誤!未定義書簽。 錯誤!未定義書簽。第二章電網(wǎng)接線方式選擇及設備選擇 錯誤!未定義書簽。2.1發(fā)電廠主接線方式的選擇 錯誤!未定義書簽。2.2變電所主變壓器的選擇.....................................................錯誤!未定義書簽。2.3.變壓器選擇.........................................................................錯誤!未定義書簽。第三章調(diào)壓計算及分接頭的選擇..............................................錯誤!未定義書簽。3.1調(diào)壓原則............................................................................錯誤!未定義書簽。3.2變電所變壓器分接頭選擇................................................錯誤!未定義書簽。3.2.1變壓器1的變壓器分接頭選擇......................................錯誤!未定義書簽。3.2.2變壓器2的變壓器分接頭選擇......................................錯誤!未定義書簽。3.2.3變壓器3的變壓器分接頭選擇......................................錯誤!未定義書簽。四、主要參考文獻..........................................................................錯誤!未定義書簽。五、設計心得..................................................................................錯誤!未定義書簽。電力工業(yè)是國家的基礎工業(yè)，在國家建設和國民經(jīng)濟發(fā)展中占據(jù)十分重要的地位。電能是一種無形的，不能大量儲存的二次能源。電能的發(fā)、變、送、配和用電，幾乎是在同一瞬間完成的，須隨時保持有功功率和無功率的平衡。電力工業(yè)發(fā)展的經(jīng)驗告訴我們，電力系統(tǒng)愈大，調(diào)度運行就愈合理，經(jīng)濟效益愈好，應變事故的能力就俞強，這也是我國電力工業(yè)必然的發(fā)展趨勢。然而聯(lián)合電網(wǎng)也是由地方電力網(wǎng)相互聯(lián)接而成的。要滿足國民經(jīng)濟發(fā)展的要求，電力工業(yè)必須超前發(fā)展，因此，做好電力規(guī)劃，加強電網(wǎng)的建設十分重要。電力規(guī)劃是根據(jù)社會經(jīng)濟發(fā)展的需求，能源資源和負荷的分布，確定合理的電源結構和戰(zhàn)略布局。確立電壓等級，輸電方式和合理的網(wǎng)架結構等，電力規(guī)劃合理與否，事關國民經(jīng)濟的發(fā)展，直接影響電力系統(tǒng)今后的運行的穩(wěn)定性，經(jīng)濟性，電能質(zhì)量的好壞和未來的發(fā)展。關鍵詞:地區(qū)力電網(wǎng)規(guī)劃設計技術比較調(diào)壓計算分接頭根據(jù)電能生產(chǎn)、輸送、消費的連續(xù)性，瞬時性，重要性的特點，對電力系統(tǒng)的運行也必須保證對第一類負荷的不間斷供電，對第二類負荷的供電可靠性，同時，保證良好的電能質(zhì)量，除此之外降低變換、輸送、分配時的損耗，保證系統(tǒng)慮供電的可靠性、靈活性和經(jīng)濟性的基礎上，使方案達到最合理化。保證良好的電能質(zhì)量和較好的經(jīng)濟效益運行的經(jīng)濟性也極為重要。于是在規(guī)劃電力網(wǎng)時應該根據(jù)各個負荷點對電能要求的不同和保證運行的靈活和操作時的安全來選擇合適的接線方式和合理的電壓等級。在選擇電網(wǎng)設計方案時，首先考慮系統(tǒng)對負荷供電的可靠性，在保證供電可靠性的基礎上，對供電的靈活性和經(jīng)濟性進行設計和規(guī)劃。為保證供電的可靠性，對有一類負荷的負荷點采用雙回或環(huán)網(wǎng)供電。對于靈活性，系統(tǒng)主要通過變電所的接線來實現(xiàn)。在本電網(wǎng)設計中，電壓中樞點是變電所，故通過調(diào)節(jié)變電所的電壓來實現(xiàn)電壓調(diào)整?？傊哼M行電網(wǎng)規(guī)劃設計時，要根據(jù)當?shù)氐乩項l件，合理選澤方案，綜合考設計任務一、課題內(nèi)容（原始資料）1．發(fā)電廠、變電所相對地理位置及距離如圖1所示（距離單位為KM）。圖1發(fā)電廠、變電所相對地理位置及距離2．發(fā)電廠技術參數(shù)發(fā)電廠A裝機臺數(shù)、容量（MW）額定電壓（kV）額定功率因數(shù)cos?e發(fā)電廠最小運行方式為三臺機運行廠項站目發(fā)電廠變電所A123最大負荷（MW）20最小負荷（MW）40功率因數(shù)cos?0.850.850.85maxmax5000600055005000低壓母線電壓(kV)調(diào)壓要求荷(%)2～552.52.5荷(%)2～50各類負荷(%)0253．負荷數(shù)據(jù)及有關要求二、課題任務要求：根據(jù)“電力系統(tǒng)分析”課程所學理論知識和電力系統(tǒng)規(guī)劃設計的基本任務，在電源及負荷大小及其相對地理位置已確定的情況下，完成一個區(qū)域電力網(wǎng)絡的設計。要求對多個方案進行技術經(jīng)濟比較和分析，選擇出最優(yōu)方案，并對所選方案進行必要的技術計算（如調(diào)壓計算、穩(wěn)定性計算），提出解決技術問題的措施。具體設計如下：1．確定供電電壓等級；2．初步擬定若干待選的電力網(wǎng)接線方案；3．發(fā)電廠、變電所主變壓器選擇；4．電力網(wǎng)接線方案的技術、經(jīng)濟比較；5．輸電線路導線截面選擇；6．電網(wǎng)潮流和調(diào)壓計算。、電網(wǎng)規(guī)劃課程設計第一章電網(wǎng)接線初步方案的擬定與比較1.1初步接線方案的擬定依據(jù)電力網(wǎng)接線初步方案主要根據(jù)負荷對供電可靠性的要求擬定。在電力系統(tǒng)中，對于Ⅰ類負荷要求任何情況下不能斷電，Ⅱ類負荷要求盡可能保證供電，必要時可以斷電。從設計任務書中的負荷數(shù)據(jù)表可知，發(fā)電站A、變電所2，3的Ⅰ類負荷所占比例較大，所以對發(fā)電廠A、變電所2，3的供電在任何情況下都不能中斷，而變電所1沒有Ⅰ類負荷，Ⅱ類負荷所占比例較大，在必要時可以斷電。綜上考慮，-1.2擬訂的方案根據(jù)上述原則可列出可能的各種電網(wǎng)接線初步方案如圖一（可能還有其他方案）方案一方案二方案三方案四方案三方案五圖1各種電網(wǎng)接線的初步方案1.3初步方案的潮流計算1.3.1初步方案并未確定導線截面積，因此先按均一網(wǎng)對其進行初步功率分布的計算。nΣ均一網(wǎng)初步功率分布的計算公式如下：S=S=Zi*Li導線截面選擇的原則導線截面選擇的原則：按計算所得初步功率分布、按經(jīng)濟電流密度選擇進行選擇。由公式Sjs=計算得到導線截面進行選擇截面表5架空輸電線路導線經(jīng)濟電流密度（A/mm2）年最大負荷利用小時數(shù)Tmax材料3000～5000鋁銅發(fā)電廠的年最大負荷利用小時為6000小時因為用的鋼芯鋁絞線，且年最大利用小時都在5000小時以上，所以J取0.9各型號導線參數(shù)如下表：表8各型號導線參數(shù)導線投資LGJ-700.450.44LGJ-1200.270.42325LGJ-1500.210.41328LGJ-1800.408LGJ-2400.401LGJ-3000.3940LGJ-4000.080.37445LGJ-7000.0440.4021.粗略潮流計算：?=arccos0.9tan?=0.484P=線路A-1：P=117.54mwQ=56.9mvar線路1-2：P=27.54mwQ=18.17mvar線路S-2：P=22.46mwQ=10.87mvar線路A-3:P=162.46mwQ=78.63mvar線路3-S:P=92.46mwQ=44.75mvar2.計算電路電流公式I=PJ=0.9Amm2S=I 3ucos?J線路A-1:I1=342.74AS=380.82mm2選LGJ-400R0=0.008X0=0.374線路1-2:I2=109.46S=121.63mm2選LGJ-150R0=0.24X0=0.412線路S-2：I3=65.49AS=72.77mm2選LGJ-150R0=0.24X0=0.412線路A-3:I4=473.72S=526.35選LGJQ-700R0=0.044X0=0.402線路3-SI5=269.61收99.56選LGJ-300R0=0.108X0=0.383m=40萬3.計算線路阻抗和電壓損失.Δu%=線路A-1.R+jx=50×（0.08+j0.374）=4+18.7j4117.54+18.756.9220Δu%=4117.54+18.756.9220線路1-2.R+jx=14.4+j24.72Δu%=2.04%線路S-2.R+jx=10.8+j18.54Δu%=0.92%線路A-3.R+jx=2.64+24.12jΔu%=4.80%線路3-S.R+jx=7.56+j36.81Δu%=3.92%4.投資計算：Z=45×50+60×28+45×28+60×65+70×40=11890萬1粗略潮流計算：?=arccos0.9tan?=0.484a45+50+60+45aP=ΣPmLmΣLm-107.25mwPb==37.25mw線路S-A：P=-107.25mwQ=Ptan?=-51.91（mvar）線路A-3：P=70mwQ=33.88（mvar）線路2-S：P=-37.25mwQ=-18.03（mvar）線路1-2：P=22.75mwQ=11.01（mvar）線路A-1：P=102.75mwQ=48.73（mvar）2.計算導線電流：公式：I=PJ=0.9Amm2S=I 3ucos?J線路S-A：I=312.74AS=347.49mm2選LGJ-400R0=0.08X0=0.374線路A-3：I=204.11AS=226.80mm2選LGJ-240R0=0.132X0=0.401線路2-S：I=108.62AS=120.69mm2選LGJ-150R0=0.21X0=0.413線路1-2：I=66.34AS=73.71mm2選LGJ-120R0=0.127X0=0.42線路A-1：I=299.62AS=332.91mm2選LGJ-400R0=0.08X0=0.3743.計算線路的阻抗和電壓損失Δu%=線路S-A.R+jx=0.08×45+j0.374×45=3.5+j16.83107.2535+51.9116.83107.2535+51.9116.83220線路A-3.R+jx=3.96+j12.03線路2-S.R+jx=9.45+j18.59線路1-2.R+jx=16.2+j25.68線路A-1.R+jx=4+j18.74.投資計算：Z=45×45+32×60×2+28×45+25×60+45×50=2025+3840+1260+1500+2250=10875（萬元）1粗略潮流計算：?=arccos0.9tan?=0.484P=cos?=0.85Q=Ptan?=52（mvar）60+70+30+45Q=71.9（mvar）Q=34.7（mvar）Q=8.6（mvar）線路A-1：P=80mwQ=49.5（mvar）2.計算導線電流：公式：I=3uos?J=0.9Amm2S=線路A-3：I=259AS=287.8mm2選LGJ-300R0=0.107X0=0.39線路A-2：I=338.5AS=376mm2選LGJ-400R0=0.08X0=0.374線路2-S：I=173AS=192選LGJ-180R0=0.17X0=0.4線路3-S：I=42.9AS=47.61mm2選LGJ-70R0=0.45X0=0.44線路A-1：I=147AS=274.4mm2選LGJ-300R0=0.107X0=0.393.計算線路的阻抗和電壓損失Δu%=線路A-3.R+jx=6.42+j23.4220220線路A-2.R+jx=2.4+j11.22Δu%=2.24%線路2-SR+jx=7.65+j18.36線路3-S.R+jx=31.5+j30.8線路A-1.R+jx=2.675+j9.754.投資計算：Z=40×60+45×30+30×45+70×14+40×50×0.7=7480（萬元）1粗略潮流計算：?=arccos0.9tan?=0.484P=線路A-3：P=70mw線路A-2：P=80mw線路A-S：P=70mwQ=Ptan?=33.88（mvar）Q=29.04（mvar）Q=38.72（mvar）Q=33.88（mvar）2.計算導線電流：公式：I=3uos?J=0.9Amm2S=線路A-3：I=204.12AS=226.8mm2選LGJ-240R0=0.132X0=0.401選LGJ-240R0=0.132X0=0.401線路A-2：I=233.28AS=259.2mm2選LGJ-300R0=0.107X0=0.39線路A-S：I=204.12AS=226.8mm2選LGJ-240R0=0.132X0=0.403.計算線路的阻抗和電壓損失Δu%=線路A-3.R+jx=（0.13260+220線路A-1.R+jx=3.3+j10.03線路A-2.R+jx=1.61+j5.85線路A-3.R+jx=2.97+j9.024.投資計算：Z=32×60×2+32×50×2+40×30×2+32×45×2=3840+3200+2400+2880=12320（萬元）1粗略潮流計算：?=arccos0.9tan?=0.48450+60+30Pb==64.29mw線路A-1：P=64.29mwQ=Ptan?=31.11（mvar）線路A-2：P=75.71mwQ=36.64（mvar）線路2-1：P=15.71mwQ=7.60（mvar）線路A-3：P=70mwQ=33.88（mvar）線路A-S：P=70mwQ=33.88（mvar）2.計算導線電流：公式：I=PJ=0.9Amm2S=I 3ucos?J線路A-1：I=187.5AS=208.3mm2選LGJ-240R0=0.132X0=0.401線路A-2：I=220.8AS=245.3mm2選LGJ-300R0=0.107X0=0.39線路2-1：I=45.8AS=50.9mm2選LGJ-70R0=0.40X0=0.44線路A-3：I=204.1AS=226.8mm2選LGJ-240R0=0.132X0=0.401線路A-S：I=204.1AS=226.8mm2選LGJ-240R0=0.132X0=0.4013.計算線路的阻抗和電壓損失Δu%=線路A-1.R+jx=0.132×50+j0.401×50=6.6+j20.056.664.29+20.0531.112206.664.29+20.0531.11220線路A-2.R+jx=3.21+j11.7線路2-1R+jx=27+j26.4線路A-3.R+jx=3.96+j12.03線路A-S.R+jx=5.94+j18.055.投資計算：Z=32×50+40×30+14×60+32×60×2+32×45=1600+1200+840+3840+1440=8920（萬元）1.4精確潮流計算：詳細計算過程如下：1.精確潮流計算：?=arccos0.85*tan?=0.62S=線路A-1：P=126.67mwQ=78.5mvar線路A-3:P=153.33mwQ=95.06mvar線路3-S:P=83.33mwQ=51.66mvar線路1-2：P=46.67mwQ=22.54mvar線路S-2：P=13.33mwQ=6.44mvar2.計算線路阻抗和電壓損失.Δu%=線路A-1.Δu%=4.08%線路A-3.Δu%=5.57%線路S-2.Δu%=0.54%3.計算運行費用.折舊費(按投資的5%計算)U=Z×5%=11890×5%=594.5萬元網(wǎng)絡損耗功率:(假設電價為0.35元kw?h)ΔP=R=23297.55mw.h電能損失費:TL=23297.55×1000×0.35=815.4萬元4.年計算費用(按25年電力工程經(jīng)濟使用年限計算)*線路S-A：P=-108.24mwQ=-67.479mvar線路A-3:P=70mwQ=33.88mvar線路2-S:P=38.82mwQ=18.80mvar線路1-2：P=21.18mwQ=10.25mvar線路A-1：P=101.18mwQ=2.計算線路阻抗和電壓損失.Δu%=線路A-3.Δu%=1.4%線路2-S.Δu%=1.48%3.計算運行費用.折舊費(按投資的5%計算)U=Z×5%=10875×5%=543.75萬元網(wǎng)絡損耗功率:(假設電價為0.35元kw?h)ΔP=R=12775.5mw.h4.年計算費用(按25年電力工程經(jīng)濟使用年限計算)*線路A-3：P=85.6mwQ=52.98mvar線路A-2:P=121.7mwQ=75.31mvar線路3-S:P=15.6mwQ=9.66mvar線路2-S：P=61.7mwQ=38.2mvar線路A-1：P=80mwQ=49.52mvar2.計算線路阻抗和電壓損失.Δu%=線路A-3.Δu%=3.69%線路A-2.Δu%=2.35%線路3-S.Δu%=1.63%線路2-S.Δu%=2.42%3.計算運行費用.折舊費(按投資的5%計算)U=Z×5%=7480×5%=374萬元網(wǎng)絡損耗功率:(假設電價為0.35元kw?h)ΔP=R電能損失費:TL=15074×1000×0.35=527.6萬元4.年計算費用(按25年電力工程經(jīng)濟使用年限計算)（1）電能損耗計算最大負荷損耗時間法最大負荷損耗時間法的計算步驟為：根據(jù)負荷的最大負荷時間和功率因數(shù)計算輸電線路的最大負荷時間和平均功率因數(shù)。根據(jù)最大負荷損耗小時tmax與最大負荷利用小時Tmax(h),功率因數(shù)COSφ之間的關系由表查取最大負荷損耗時間。按下式計算電能損耗：W=ΔPMAXΓmaxΔ（2）經(jīng)濟比較方法（投資計算、年運行費用計算和抵償年限計算）方案比較方法常用的有最小費用法，凈現(xiàn)值法，內(nèi)部收益率法，和抵償年限法等，其中抵償年限法屬于靜態(tài)投資收回法。該方法的優(yōu)點是計算簡單，資料要求少；缺點是以無償占有國家投資為出發(fā)點，未考慮時間因素，無法計算推遲投資效果，投資發(fā)生與施工期，運行費用發(fā)生與投資后，在時間上未統(tǒng)一起來；僅計算回收年限，未考慮投資比例多少，未考慮固定資產(chǎn)殘值；多方案比較一次無法算出。僅用于電力系統(tǒng)規(guī)劃設計中簡單方案比較。本設計采用抵償年限法。抵償年限法的計算公式如下：N=按電力工業(yè)投資回收系數(shù)0.1考慮，當N小于6年時，采用投資大，年運行費用低的方案，否則應采用投資小的方案。從這5個方案中，考慮到線路長度，布局結構以及供電可靠性和建設投資等方面綜合考慮，選取1，2，3來進行更為精確的比較。網(wǎng)絡電能損失費方案1pqruττΔw線路A-178.5422046008464線路A-395.062.642203500623083.3351.667.562203500525046.6722.54220395031606.442200.0493950電能損耗:ΔW=ΣΔPτ=23297.55mw.h網(wǎng)絡電能損失費:TL=Δw0.35=23297.55×1000×0.35=815.4萬元方案2pqruττΔw-51.9122035003640線路A-333.883.962200.493500線路2-S-37.259.452200.36395022.752203950750.549.73422046005248電能損耗:ΔW=ΣΔPτ=12775.5mw.h網(wǎng)絡電能損失費:TL=Δw0.35=477.14萬元方案3pqruττΔw線路A-149.522.6752200.48946002249.4線路A-352.986.42220350046909.6631.52200.2193500766.575.312.422040004040線路2-S61.738.27.652200.83240003328電能損耗:ΔW=ΣΔPτ=15073.9mw.h網(wǎng)絡電能損失費:TL=Δw0.35=527.59萬元三種方案經(jīng)濟性比較方案123投資(萬元)7480年運行費用594.5543.75374電能損失費815.41527.6年計算費用1741.882030綜上所述，從各項經(jīng)濟指標綜合分析，方案3的經(jīng)濟性最好，且方案3采用部分環(huán)網(wǎng)部分雙回路，供電可靠性較高，電壓質(zhì)量較好，電網(wǎng)接線簡單，運行靈活性強，因此，我們采用方案3為最終可行方案。第二章電網(wǎng)接線方式選擇及設備選擇2.1發(fā)電廠主接線方式的選擇：由于發(fā)電機容量為50MW，低壓側采用單元線接線方式，主變壓器臺數(shù)采用4臺。高壓側采用雙母線接線方式。接線如圖2.1.12.2變電所主接線方式的選擇：由于變電所2、變電所3都是兩進兩出，所以高壓側均采用橋型接線，低壓側采用雙母線（無旁路）接線。接線如圖2.2.1圖2.2.1變電所主接線2.3變壓器選擇：各變壓器參數(shù)變壓器型號RTXT△P0(kw)△S0(kw)SEP7-90000/22067.22320SEP7-50000/2204.07210SEP7-63000/220變壓器的臺數(shù)發(fā)電廠A4臺75MW的機組分別用4臺變壓器直接連接，每個變電所2臺，共變壓器的參數(shù)：S=型號：SEP7—90000/2200ΔP=96KW0SΔP=320KWSUS%=12.5I0%=0.9U2322023R=ΔP10=320U2322023S2S900002USSU10=1012.5S220290000=67.22S1=1.6Pmax=1.680=64MVA型號：SEP7--90000/2200ΔP=96KW0SΔP=320KWSUS%=12.5I0%=0.9U2322023R=ΔP10=320U2322023S2S90000ΔQ0ΔQS變電所22U2SU10=1012.5SS 0==576 0==8000Kvar=US=8000Kvar=220290000=67.22S2=1.6Pmax=1.660=48MVA型號：SEP7--50000/22000SΔP=210KWSU2322023R=ΔP10=210U2322023S2S50000U22202SX=U10=1012=116.16SS50000ΔQ0==480KvarΔQS=US=5760Kvar型號：SEP7--63000/2200ΔP=73KW0SΔP=245KWSU2322023R=ΔP10=245U2322023S2S63000ΔQ0ΔQSU22202S U10=1310=99.87SS63000==560Kvar=7280Kvar=US=7280Kvar=第三章調(diào)壓計算及分接頭的選擇為進行調(diào)壓計算需要計算最大和最小負荷的情況下，電力網(wǎng)的潮流分布計算，然后利用潮流計算結果即可以進行變壓器分接頭的選擇，當采用普通變壓器分接頭不能滿足要求的情況下，可以考慮采用有載調(diào)壓變壓器或采用無功補償裝置。電力系統(tǒng)中的設備大多運行在額定電壓水平，但是系統(tǒng)中的負荷在無時無刻的變化著，因此設備的實際電壓也隨著變化。如果電壓上升得太多則會超過設備的絕緣水平，最終導致設備的損壞，而電壓下降的太低往往設備不能運行在效率最高的水平，甚至導致電壓的崩潰的現(xiàn)象出現(xiàn)。因此我們要爭取一系列的調(diào)壓措施，保證各節(jié)點的電壓在允許的范圍內(nèi)波動，在進行調(diào)壓計算時，控制發(fā)電機高壓母線A在最大負荷時保持Umax=230KV，在最小時Umin=223KV，可滿足變電所的調(diào)壓要求。電樞點的調(diào)壓方式有三種分別為：順調(diào)壓、逆調(diào)壓和常調(diào)壓其中逆調(diào)壓在最大負荷時保持中樞點電壓不超過5%，在最小負荷時保持為額定電壓;順調(diào)壓的在最大負荷是允許中樞點的電壓低一些，但不低于額定電壓的102.5%，在最小負荷時允許電壓高一些，但不高于額定電壓的107.5%;常調(diào)壓則介于兩者之間，既在任何負荷下面保持電壓額定電壓的102%--105%。3.2變電所變壓器分接頭選擇3.2.1變壓器1的變壓器分接頭選擇因為變壓器采用逆調(diào)壓方式，故此變壓器低壓側電壓要保持在10~10.5之間。最大負荷時線路A—1末端功率為：S1=S1max=80+j47.58最大負荷時線路A—1損耗功率為：U2ΔS=(P2max+Q2max)（R1+jX1)=0.45+U2LKV最大負荷時線路末端電壓為：U1=230—3.03=226.97KV最大負荷時變壓器電壓降落為：ΔU1max=(PtmaxRttmaxXt)=7.85KVU=U1—U1max=219.39KVUmax=xU1=229.84KV最小負荷時線路A—1末端的功率為：S1=S1min=40+j24.79最小負荷時線路A—1損耗功率為：U最小負荷時線路A—1始端功率為：Smin=S1+ΔS=40.12+j25.24最小負荷時線路A—1電壓降落為：ΔULmin=(PLminR1LminX1)=1.58KV最小負荷時線路末端電壓為：U1=223—ΔU1min=221.42KV最小負荷時變壓器電壓降落為：2U1U'=U1—ΔU2min=217.48KV'Umin=10xU=239.23KV因此取U0==234.54KV所選235KV分接頭效驗分接頭的選擇Umax=x219.36=10.27KVUmin=x217.48=10.18KV滿足調(diào)壓要求3.2.2變壓器2的變壓器分接頭選擇因為變電所低壓側要求保持在102.5%~107.5%，所以采用順調(diào)壓方式。最大負荷時線路A—2末端的功率為（因為距離小于100km所以ΔQ可略）S2=S2max=60+j29.042最大負荷時線路A—2損耗的功率為：U2ΔS=(P2max+Q2max)（R2+jX2)=0.22+U2最大負荷時線路A—2始端的功率為：Smax=S2+ΔS=60.22+j30.075最大負荷時線路A—2電壓降落為：ΔUmax==2.1KV最大負荷時變壓器末端電壓為：U2=230—2.1=227.9KV最大負荷時變壓器電壓的降落為：ΔUmax=(PtmaxRttmaxXt)=7.94KVU=227.97.94=219.96KVmaxmax 11V=23605KV10.25.最小負荷時線路A—2末端的功率為：S2=S2min=30+j14.52最小負荷時線路A—2損耗功率為：ΔS==0.06+j0.26U最小負荷時線路A—2始端功率為：Smin=S2+ΔS=30.06+j0.26最小負荷時線路A—1電壓降落為：(PminR+QminX)ΔUmin=223.3=1.07KV最小負荷時線路末端電壓為：U2=223.3—1.07=221.42KV最小負荷時變壓器電壓降落為：ΔUmin=1(PminR+QminX)=4.05KV2U2U=U2—ΔUmin=218.18KVUmin=U=223.25KV因此取U0=Umax+Umin=229.65KV所選231KV分接頭效驗分接頭的選擇Umax=x219.96=10.52KVUmin=x223.25=10.63KV滿足調(diào)壓要求3.2.3變壓器3的變壓器分接頭選擇因為變壓器采取順調(diào)壓方式，故此變壓器低壓側電壓要保持在10.25~10.75之最大負荷時線路A—3末端功率為：S3=S3max=70+j43.38最大負荷時線路A—3損耗功率為：U22max+Q2max)3=0.9+U2最大負荷時線路A—3始端的功率為：Smax=SL+ΔS=70.9+j46.66最大負荷時線路A—3電壓降落為：ΔULmax=(PLmaxRLmaxX)=6.73KV最大負荷時線路末端電壓為：U2=230—6.7=223.3KVU=U2—U2max=219.39KVUmax=x213.13=229KV最小負荷時線路A—3末端的功率為：S2=S2min=35+j21.665最小負荷時線路A—3損耗功率為：U最小負荷時線路A—3始端功率為：Smin=S3+ΔS=35.218+j22.461最小負荷時線路A—3電壓降落為：最小負荷時線路末端電壓為：U1=223—3.37=219.7KV