10t龍門吊安拆施工計算書及圖紙

11.1龍門吊基礎(chǔ)驗算書 111.1.1設(shè)計依據(jù) 111.1.2基本情況 111.1.3基礎(chǔ)梁配筋計算 111.2龍門吊吊裝計算書 411.2.1汽車吊選型 411.2.2鋼絲繩選用計算 511.2.3卡環(huán)的選擇計算 611.2.4抗傾覆驗算 611.2.5地基承載力驗算 711.310t龍門吊圖紙 811.1龍門吊基礎(chǔ)驗算書11.1.1設(shè)計依據(jù)1《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2011)2《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(2015年版)(GB50010-2010)11.1.2基本情況10t龍門吊最大輪壓121kN，輪距5.8m，地基承載力特征值fk=120kPa。11.1.3基礎(chǔ)梁配筋計算使用midascivil建模，計算軌道梁在移動荷載作用下的彎矩、剪力和地基反力。彈性模量Ec=2.8×104MPa=2.8×107kN/m，基床系數(shù)k=35000kN/m3，計算寬度為B=0.4m，梁長L=90m(兩端各預(yù)留2m不加載)。彈性支座模擬彈性地基，間距0.5m，面積0.50.4=0.2m2,支座剛度K=350000.2=7000kN/m。圖11.1.3-110t龍門吊軌道梁彎矩圖(單位：kN·m)圖11.1.3-210t龍門吊軌道梁剪力圖(單位：kN)基本組合下：梁底最大正彎矩：Mk梁頂最大負彎矩：Mk截面最大剪力：Qk梁底最大反力：P=1梁截面設(shè)計已知條件及計算要求矩形梁:b=400mm，h=400mm。C25混凝土，fc=11.90N/mm2，ft=1.27N/mm2，縱筋HRB400，fy=360N/mm2，fy'=360N/mm2，箍筋HPB300，fy=270N/mm2。彎矩設(shè)計值M=90.46kN.m，剪力設(shè)計值V=105.09kN。2計算要求(1)正截面受彎承載力計算；(2)斜截面受剪承載力計算；(3)裂縫寬度計算。3截面驗算截面驗算：V=105.09kN<0.250βcfcbh0=422.45kN，截面滿足，截面配筋按純剪計算。4正截面受彎承載力計算(1)按單筋計算：as下=45mm，相對受壓區(qū)高度ξ=x/h0=0.164<ξb=0.518；(2)上部縱筋：按構(gòu)造配筋A(yù)s=320mm2，配筋率ρ=0.20%；(3)下部縱筋：As=ξα1fcbh0/fy=771mm2ρmin=0.20%<ρ=0.48%<ρmax=2.50%。5斜截面受剪承載力計算受剪箍筋計算：Asv/s=-220.64mm2/m，ρsv=-0.06%<ρsvmin=0.11%，需按構(gòu)造配筋A(yù)sv/s=452mm2/m。6配置鋼筋(1)上部縱筋：構(gòu)造As=320mm2，實配4C12(452mm2，ρ=0.28%)，配筋滿足。(2)下部縱筋：計算As=771mm2，實配4C16(804mm2，ρ=0.50%)，配筋滿足。(3)ρsv=0.13%)，配筋滿足。7裂縫計算(1)計算參數(shù)：Mq=26.2kN.m，最大裂縫寬度限值0.2mm。(2)受拉鋼筋應(yīng)力：σsq=Mq/(0.87h0As)=105.48N/mm2≤fyk=400N/mm2。(3)裂縫寬度：Wmax=0.039mm≤Wlim=0.200mm,滿足要求。8地基承載力q地基承載力滿足要求。綜上所述：龍門吊軌道基礎(chǔ)采用C25混凝土條形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)底部寬40cm，高度為40cm?；A(chǔ)頂部配4根C12鋼筋，底部配4根C16鋼筋作為縱向受力主筋，箍筋采用A10mm光圓鋼筋，箍筋間距為30cm，混凝土保護層厚度35mm。圖11.1.3-3龍門吊軌道基礎(chǔ)設(shè)計圖11.2龍門吊吊裝計算書主梁重7.84t，為本次吊裝作業(yè)最重構(gòu)件，以主梁吊裝為驗算對象，進行驗算。11.2.1汽車吊選型吊車工作半徑取8.0m，主臂最大長度16m，參考25t汽車吊起重性能表，可得Q≥Q1+Q2，即Q=9.9t＞7.84t(主梁重)，綜合考慮起重機工作幅度，選用1臺25t汽車吊滿足施工要求。圖11.2.125t汽車吊性能參數(shù)11.2.2鋼絲繩選用計算鋼絲繩拉力計算：鋼絲繩綁扎至龍門吊主梁中部，以兩根鋼絲繩進行計算，采用2點吊裝方式進行作業(yè)。N=K1G/(2sinα)式中：N—每根鋼絲繩索具的受拉力；G—單根主梁質(zhì)量，7.84t；n—吊索根數(shù)；α—吊索鋼絲繩與龍門吊主梁水平夾角；P—吊索鋼絲繩的破斷拉力；K1—吊裝時動載系數(shù)，取1.2。龍門吊主梁重量取G=78.4kN，α取33.7°。N=K1G/(2sinα)=1.278.4/(2sin33.7°)=84.78kN。擬選用兩根637S+FC鋼絲繩，公稱直徑30.0mm，鋼絲繩最小破斷拉力為F0=K’D2R0/1000=0.333021770/1000=525.69kN。鋼絲繩最小破斷拉力總和Fg=1.191F0=1.191525.69=626.10kN。鋼絲繩容許拉力[Fg]=a式中：[Fg]——鋼絲繩的容許拉力，kN；Fg——鋼絲繩的鋼絲破斷拉力的總和，kN；a——鋼絲捻制不均折減系數(shù)，對6×37繩，Ψ=0.82；K——鋼絲繩使用安全系數(shù)，取5.5。[Fg]=0.82626.10/5.5=93.35kN＞N=84.78kN。故選用兩根637S+FC鋼絲繩，公稱直徑30.0mm，公稱抗拉強度1770N/mm2，鋼絲繩滿足要求。11.2.3卡環(huán)的選擇計算吊裝質(zhì)量最大支撐時拉力N=84.78kN,卡環(huán)的允許荷載[FK]=35d2,擬選用9.5型D卡環(huán),查《建筑施工計算手冊(第四版)》14-7表得知d=51mm，[FK]=35512=91.04kN>84.78kN滿足要求。因此,采用汽車吊時選用9.5型D卡環(huán)。11.2.4抗傾覆驗算為保證汽車吊在吊裝過程中的穩(wěn)定，需進行抗傾覆驗算，即需使穩(wěn)定力矩大于傾覆力矩。查《建筑施工計算手冊(第四版)》可知：KGMG+KQMQ+KWMW+KbMb≥0式中：KG——自重加權(quán)系數(shù)，取1；KQ、Kb——起升荷載加權(quán)系數(shù)，取1.15；KW——風(fēng)動載加權(quán)系數(shù)，取1；MG、MQ、MW、Mb為汽車吊自重(不含吊臂)、起升荷載、風(fēng)動荷載、吊臂重量對傾覆邊的力矩。圖11.2.4汽車吊工作時受力大樣圖中：G——汽車吊自重，取30t；Q——起升物重量，取7.84t；W——風(fēng)動載，按起升物重量的5%考慮。KGMG-KQMQ-KWMW-KbMb=1×G1×b-1.15×G2×(c-a)-1×W×h-1.15×G3×(d-a)=2.4×105×3.67-1.15×7.84×104×5.9-9.15×392-1.15×8×104×2=166.8kN?m＞0故穩(wěn)定性滿足要求。11.2.5地基承載力驗算汽車吊工作時最不利的情況是3點著地，也就是3個支腿支持著整臺吊車的重量(包括自重和荷重)，即：單個支腿最大承