懸挑式卸料平臺施工計算書

8.1型鋼懸挑卸料平臺計算書（內(nèi)錨長度1.6m） 18.1.1構(gòu)造參數(shù) 28.1.2荷載參數(shù) 28.1.3設(shè)計簡圖 28.1.4面板驗算 48.1.5次梁驗算 58.1.6主梁驗算 68.1.7鋼絲繩驗算 118.1.8拉環(huán)驗算 128.1.9焊縫驗算 128.2型鋼懸挑卸料平臺計算書（內(nèi)錨長度1.8m） 138.2.1構(gòu)造參數(shù) 138.2.2荷載參數(shù) 148.2.3設(shè)計簡圖 148.2.4面板驗算 158.2.5次梁驗算 168.2.6主梁驗算 188.2.7鋼絲繩驗算 228.2.8拉環(huán)驗算 238.2.9焊縫驗算 248.1型鋼懸挑卸料平臺計算書（內(nèi)錨長度1.6m）計算依據(jù)：1、《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》JGJ80-20162、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20173、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-20188.1.1構(gòu)造參數(shù)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01可變荷載調(diào)整系數(shù)γL0.9卸料平臺名稱卸料平臺卸料平臺類型類型一：主梁垂直建筑外墻卸料平臺支撐方式上拉鋼絲繩平臺長度A(m)3.7平臺寬度B(m)2卸料平臺與主體結(jié)構(gòu)連接方式地腳螺栓考慮主梁內(nèi)錨長度是主梁建筑物內(nèi)錨長度Lm(mm)1600主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離c(mm)100主梁間距L1(m)2次梁間距s(m)0.625次梁外伸長度m(m)0內(nèi)側(cè)次梁離墻水平距離a(m)1.2外側(cè)鋼絲繩離墻水平距離a1(m)3.2外側(cè)鋼絲繩上下固定點垂直距離h1(m)5.37內(nèi)側(cè)鋼絲繩離墻水平距離a2(m)2內(nèi)側(cè)鋼絲繩上部上下固定點垂直距離h2(m)2.47外側(cè)鋼絲繩上下固定點水平距離s1(m)3.2內(nèi)側(cè)鋼絲繩上下固定點水平距離s2(m)2計算內(nèi)側(cè)鋼絲繩是鋼絲繩夾個數(shù)48.1.2荷載參數(shù)面板自重Gk1(kN/m2)0.39次梁自重Gk2(kN/m)0.205主梁自重Gk3(kN/m)0.241欄桿、擋腳板類型欄桿、沖壓鋼腳手板擋板欄桿、擋腳板自重Gk4(kN/m)0.15安全網(wǎng)設(shè)置不設(shè)置安全網(wǎng)施工活荷載Qk1(kN/m2)2堆放荷載Pk(kN)15堆放荷載作用面積S(m2)5施工活荷載動力系數(shù)1.38.1.3設(shè)計簡圖型鋼懸挑式卸料平臺平面布置圖型鋼懸挑式卸料平臺側(cè)立面圖節(jié)點一8.1.4面板驗算面板類型沖壓鋼腳手板面板厚度t(mm)5截面抵抗矩W(cm3)4.17抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205面板受力簡圖如下：計算簡圖取單位寬度1m進行驗算q=γ0[1.3×Gk1×1+0.9×1.5×(1.3×Qk1+Pk/S)×1]=1×[1.3×0.39×1+0.9×1.5×(1.3×2+15/5)×1]=8.067kN/mq靜=1×1.3×Gk1×1=1×1.3×0.39×1=0.507kN/mq活=1×0.9×1.5×(1.3×Qk1+Pk/S)×1=1×0.9×1.5×(1.3×2+15/5)×1=7.56kN/m抗彎驗算：Mmax=0.1×q靜×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.507×0.6252+0.117×7.56×0.6252=0.365kN·mσ=Mmax/W=0.365×106/(4.17×103)=87.607N/mm2<[f]=205N/mm2面板強度滿足要求！8.1.5次梁驗算次梁類型工字鋼次梁型鋼型號16號工字鋼截面慣性矩Ix(cm4)1130截面抵抗矩Wx(cm3)141抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000次梁內(nèi)力按以兩側(cè)主梁為支承點的簡支梁計算：承載能力極限狀態(tài)：q1=γ0[(1.3×Gk1+0.9×1.5×1.3×Qk1)×s+1.3×Gk2]=1×[(1.3×0.39+0.9×1.5×1.3×2)×0.625+1.3×0.205]=2.777kN/mp1=1×0.9×1.5×Pk=1×0.9×1.5×15=20.25kN正常使用極限狀態(tài)：q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.625+0.205=1.699kN/mp2=Pk=15kN1)抗彎強度計算簡圖Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.777×(22/8-02/2)+20.25×2/4=11.514kN.mσ=Mmax/(γxWX)=11.514×106/(1.05×141×103)=77.768N/mm2<[f]=205N/mm2次梁強度滿足要求！2)撓度驗算計算簡圖νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.699×20004/(384×206000×1130×104)×(5-24(0/2)2)+15×20003/(48×206000×1130×104)=0.153mm<[ν]=L1/250=2000/250=8mm次梁撓度滿足要求！3)支座反力計算承載能力極限狀態(tài)：R1=q1×B/2=2.777×2/2=2.777kN正常使用極限狀態(tài)：R2=q2×B/2=1.699×2/2=1.699kN8.1.6主梁驗算主梁類型工字鋼主梁型鋼型號18號工字鋼截面面積A(cm2)30.74截面回轉(zhuǎn)半徑ix(cm)7.36截面慣性矩Ix(cm4)1660截面抵抗矩Wx(cm3)185抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000根據(jù)《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ80-2016），主梁內(nèi)力按照外側(cè)鋼絲繩吊點和建筑物上支承點為支座的懸臂簡支梁計算（不考慮內(nèi)側(cè)鋼絲繩支點作用）：承載能力極限狀態(tài)：外懸挑段：q1=γ0γG×(Gk3+Gk4)=1×1.3×(0.241+0.150)=0.508kN/mp1=γ0γLγQ×Pk/2=1×0.9×1.5×15/2=10.125kNR1=2.777kN內(nèi)錨固段：q=γ0γG×Gk3=1×1.3×0.241=0.313kN/m正常使用極限狀態(tài)：外懸挑段：q1=Gk3+Gk4=0.241+0.150=0.391kN/mp2=Pk/2=7.5kNR2=1.699kN內(nèi)錨固段：q'=Gk3=0.241kN/m1)強度驗算計算簡圖彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)R外=12.833kNMmax=9.417kN·mN=R外/tanα=R外/(h1/s1)=12.833/(5.370/3.200)=7.647kNσ=Mmax/(γxWX)+N/A=9.417×106/(1.05×185.000×103)+7.647×103/(30.74×102)=50.967N/mm2<[f]=205.000N/mm2主梁強度滿足要求！2)撓度驗算計算簡圖變形圖(mm)νmax=1.594mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(3200.00+100)/250.00=13.200mm主梁撓度滿足要求！3)支座反力計算剪力圖(kN)設(shè)計值：R外=12.833kN剪力圖(kN)標(biāo)準(zhǔn)值：R'外=8.512kN如果外側(cè)鋼絲繩出現(xiàn)斷裂，要求內(nèi)側(cè)鋼絲繩能獨立承擔(dān)支撐作用，由于平臺的受力情況發(fā)生了改變，故應(yīng)重新建立計算模型計算：1)強度驗算計算簡圖彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)R內(nèi)=20.185kNMmax=7.330kN·mN=R內(nèi)/tanα=R內(nèi)/(h2/s2)=20.185/(2.470/2.000)=16.344kNσ=Mmax/(γxWX)+N/A=7.330×106/(1.05×185.000×103)+16.344×103/(30.74×102)=43.052N/mm2<[f]=205.000N/mm2主梁強度滿足要求！2)撓度驗算計算簡圖變形圖(mm)νmax=1.393mm<[ν]=2(A-a2)/250.00=2(3700.00-2000.00)/250.00=13.600mm主梁撓度滿足要求！3)支座反力計算剪力圖(kN)R內(nèi)=20.185kN剪力圖(kN)標(biāo)準(zhǔn)值：R'內(nèi)=13.171kN8.1.7鋼絲繩驗算鋼絲繩型號6×37鋼絲繩直徑19.5鋼絲繩的鋼絲破斷拉力Fg(kN)261抗拉強度為(N/mm2)1850不均勻系數(shù)α0.82安全系數(shù)K10花籃螺栓外側(cè)鋼絲繩與主梁夾角α=arctan(h1/s1)=59.209°sinα=sin59.209°=0.859內(nèi)側(cè)鋼絲繩與主梁夾角β=arctan(h2/s2)=51.002°sinβ=sin51.002°=0.777標(biāo)準(zhǔn)值：T'=Max[R'外/sinα,R'內(nèi)/sinβ]=Max[8.512/0.859,13.171/0.777]=16.948kN設(shè)計值：T=Max[R外/sinα,R內(nèi)/sinβ]=Max[12.833/0.859,20.185/0.777]=25.973kN由于腳手架所使用的鋼絲繩應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值按容許應(yīng)力法進行設(shè)計計算[Fg]=aFg/K=0.820×261.000/10.000=21.402kN>T'=16.948kN鋼絲繩強度滿足要求！8.1.8拉環(huán)驗算拉環(huán)直徑d(mm)20抗拉強度(N/mm2)65節(jié)點二σ=T/(2A)=25.973×103/[2×3.14×(20/2)2]=41.358N/mm2<[f]=65N/mm2拉環(huán)強度滿足要求！8.1.9焊縫驗算鋼絲繩下節(jié)點拉環(huán)焊縫厚度he(mm)6鋼絲繩下節(jié)點拉環(huán)焊縫長度lw(mm)120角焊縫強度設(shè)計值ffw(N/mm2)160節(jié)點三外側(cè)鋼筋拉環(huán)焊縫：σf=R外/(he×lw)=12.833×103/(6.000×120.000)=17.824N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2拉環(huán)焊縫正應(yīng)力強度滿足要求！τf=R外/tanα/(he×lw)=12.833×103/1.678/(6×120)=10.621N/mm2≤160N/mm2拉環(huán)焊縫剪應(yīng)力強度滿足要求！[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(17.824/1.22)2+10.6212]0.5=18.062≤ffw=160N/mm2拉環(huán)焊縫強度滿足要求！內(nèi)側(cè)鋼筋拉環(huán)：σf=R內(nèi)/(he×lw)=20.185×103/(6.000×120.000)=28.035N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2拉環(huán)焊縫正應(yīng)力強度滿足要求！τf=R內(nèi)/tanβ/(he×lw)=20.185×103/1.235/(6×120)=22.701N/mm2≤160N/mm2拉環(huán)焊縫剪應(yīng)力強度滿足要求！[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(28.035/1.22)2+22.7012]0.5=32.301≤ffw=160N/mm2拉環(huán)焊縫強度滿足要求！8.2型鋼懸挑卸料平臺計算書（內(nèi)錨長度1.8m）計算依據(jù)：1、《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》JGJ80-20162、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20173、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-20188.2.1構(gòu)造參數(shù)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01可變荷載調(diào)整系數(shù)γL0.9卸料平臺名稱卸料平臺卸料平臺類型類型一：主梁垂直建筑外墻卸料平臺支撐方式上拉鋼絲繩平臺長度A(m)3.7平臺寬度B(m)2卸料平臺與主體結(jié)構(gòu)連接方式地腳螺栓考慮主梁內(nèi)錨長度是主梁建筑物內(nèi)錨長度Lm(mm)1800主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離c(mm)100主梁間距L1(m)2次梁間距s(m)0.625次梁外伸長度m(m)0內(nèi)側(cè)次梁離墻水平距離a(m)1.2外側(cè)鋼絲繩離墻水平距離a1(m)3.2外側(cè)鋼絲繩上下固定點垂直距離h1(m)5.37內(nèi)側(cè)鋼絲繩離墻水平距離a2(m)2內(nèi)側(cè)鋼絲繩上部上下固定點垂直距離h2(m)2.47外側(cè)鋼絲繩上下固定點水平距離s1(m)3.2內(nèi)側(cè)鋼絲繩上下固定點水平距離s2(m)2計算內(nèi)側(cè)鋼絲繩是鋼絲繩夾個數(shù)48.2.2荷載參數(shù)面板自重Gk1(kN/m2)0.39次梁自重Gk2(kN/m)0.205主梁自重Gk3(kN/m)0.241欄桿、擋腳板類型欄桿、沖壓鋼腳手板擋板欄桿、擋腳板自重Gk4(kN/m)0.15安全網(wǎng)設(shè)置不設(shè)置安全網(wǎng)施工活荷載Qk1(kN/m2)2堆放荷載Pk(kN)15堆放荷載作用面積S(m2)5施工活荷載動力系數(shù)1.38.2.3設(shè)計簡圖型鋼懸挑式卸料平臺平面布置圖型鋼懸挑式_卸料平臺側(cè)立面圖節(jié)點一8.2.4面板驗算面板類型沖壓鋼腳手板面板厚度t(mm)5截面抵抗矩W(cm3)4.17抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205面板受力簡圖如下：計算簡圖取單位寬度1m進行驗算q=γ0[1.3×Gk1×1+0.9×1.5×(1.3×Qk1+Pk/S)×1]=1×[1.3×0.39×1+0.9×1.5×(1.3×2+15/5)×1]=8.067kN/mq靜=1×1.3×Gk1×1=1×1.3×0.39×1=0.507kN/mq活=1×0.9×1.5×(1.3×Qk1+Pk/S)×1=1×0.9×1.5×(1.3×2+15/5)×1=7.56kN/m抗彎驗算：Mmax=0.1×q靜×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.507×0.6252+0.117×7.56×0.6252=0.365kN·mσ=Mmax/W=0.365×106/(4.17×103)=87.607N/mm2<[f]=205N/mm2面板強度滿足要求！8.2.5次梁驗算次梁類型工字鋼次梁型鋼型號16號工字鋼截面慣性矩Ix(cm4)1130截面抵抗矩Wx(cm3)141抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000次梁內(nèi)力按以兩側(cè)主梁為支承點的簡支梁計算：承載能力極限狀態(tài)：q1=γ0[(1.3×Gk1+0.9×1.5×1.3×Qk1)×s+1.3×Gk2]=1×[(1.3×0.39+0.9×1.5×1.3×2)×0.625+1.3×0.205]=2.777kN/mp1=1×0.9×1.5×Pk=1×0.9×1.5×15=20.25kN正常使用極限狀態(tài)：q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.625+0.205=1.699kN/mp2=Pk=15kN1、抗彎強度計算簡圖Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.777×(22/8-02/2)+20.25×2/4=11.514kN.mσ=Mmax/(γxWX)=11.514×106/(1.05×141×103)=77.768N/mm2<[f]=205N/mm2次梁強度滿足要求！2、撓度驗算計算簡圖νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.699×20004/(384×206000×1130×104)×(5-24(0/2)2)+15×20003/(48×206000×1130×104)=0.153mm<[ν]=L1/250=2000/250=8mm次梁撓度滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)：R1=q1×B/2=2.777×2/2=2.777kN正常使用極限狀態(tài)：R2=q2×B/2=1.699×2/2=1.699kN8.2.6主梁驗算主梁類型工字鋼主梁型鋼型號18號工字鋼截面面積A(cm2)30.74截面回轉(zhuǎn)半徑ix(cm)7.36截面慣性矩Ix(cm4)1660截面抵抗矩Wx(cm3)185抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000根據(jù)《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ80-2016），主梁內(nèi)力按照外側(cè)鋼絲繩吊點和建筑物上支承點為支座的懸臂簡支梁計算（不考慮內(nèi)側(cè)鋼絲繩支點作用）：承載能力極限狀態(tài)：外懸挑段：q1=γ0γG×(Gk3+Gk4)=1×1.3×(0.241+0.150)=0.508kN/mp1=γ0γLγQ×Pk/2=1×0.9×1.5×15/2=10.125kNR1=2.777kN內(nèi)錨固段：q=γ0γG×Gk3=1×1.3×0.241=0.313kN/m正常使用極限狀態(tài)：外懸挑段：q1=Gk3+Gk4=0.241+0.150=0.391kN/mp2=Pk/2=7.5kNR2=1.699kN內(nèi)錨固段：q'=Gk3=0.241kN/m1、強度驗算計算簡圖彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)R外=12.910kNMmax=9.541kN·mN=R外/tanα=R外/(h1/s1)=12.910/(5.370/3.200)=7.693kNσ=Mmax/(γxWX)+N/A=9.541×106/(1.05×185.000×103)+7.693×103/(30.74×102)=51.620N/mm2<[f]=205.000N/mm2主梁強度滿足要求！2、撓度驗算計算簡圖變形圖(mm)νmax=1.628mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(3200.00+100)/250.00=13.200mm主梁撓度滿足要求！3、支座反力計算剪力圖(kN)設(shè)計值：R外=12.910kN剪力圖(kN)標(biāo)準(zhǔn)值：R'外=8.566kN如果外側(cè)鋼絲繩出現(xiàn)斷裂，要求內(nèi)側(cè)鋼絲繩能獨立承擔(dān)支撐作用，由于平臺的受力情況發(fā)生了改變，故應(yīng)重新建立計算模型計算：1、強度驗算計算簡圖彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)R內(nèi)=20.195kNMmax=7.330kN·mN=R內(nèi)/tanα=R內(nèi)/(h2/s2)=20.195/(2.470/2.000)=16.353kNσ=Mmax/(γxWX)+N/A=7.330×106/(1.05×185.000×103)+16.353×103/(30.74×102)=43.055N/mm2<[f]=205.000N/mm2主梁強度滿足要求！2、撓度驗算計算簡圖變形圖(mm)νmax=1.389mm<[ν]=2(A-a2)/250.00=2(3700.00-2000.00)/250.00=13.600mm主梁撓度滿足要求！3、支座反力計算剪力圖(kN)R內(nèi)=20.195kN剪力圖(kN)標(biāo)準(zhǔn)值：R'內(nèi)=13.183kN8.2.7鋼絲繩驗算鋼絲繩型號6×37鋼絲繩直徑19.5鋼絲繩的鋼絲破斷拉力Fg(kN)261抗拉強度為(N/mm2)1850不均勻系數(shù)α0.82安全系數(shù)K10花籃螺栓外側(cè)鋼絲繩與主梁夾角α=arctan(h1/s1)=59.209°sinα=sin59.209°=0.859內(nèi)側(cè)鋼絲繩與主梁夾角β=arctan(h2/s2)=51.002°sinβ=sin51.002°=0.777標(biāo)準(zhǔn)值：T'=Max[R'外/sinα,R'內(nèi)/sinβ]=Max[8.566/0.859,13.183/