淺圓倉漏斗模板支撐架安全施工計算書

第一節(jié)標高8.67m環(huán)梁間板計算書 101、計算依據(jù)： 102、工程屬性 103、荷載設計 104、模板體系設計 115、面板驗算 141、強度驗算 152、撓度驗算 156、小梁驗算 151、強度驗算 162、抗剪驗算 163、撓度驗算 167、主梁驗算 161、小梁最大支座反力計算 172、抗彎驗算 183、抗剪驗算 194、撓度驗算 205、支座反力計算 208、可調(diào)托座驗算 209、立桿驗算 211、長細比驗算 212、立桿穩(wěn)定性驗算 2110、高寬比驗算 2211、架體抗傾覆驗算 22第二節(jié)標高8.67m漏斗板計算書 231、計算依據(jù)： 232、工程屬性 233、荷載設計 234、模板體系設計 245、面板驗算 271、強度驗算 282、撓度驗算 286、小梁驗算 281、強度驗算 292、抗剪驗算 293、撓度驗算 297、主梁驗算 291、小梁最大支座反力計算 302、抗彎驗算 313、抗剪驗算 324、撓度驗算 335、支座反力計算 338、可調(diào)托座驗算 339、立桿驗算 341、長細比驗算 342、立桿穩(wěn)定性驗算 3410、高寬比驗算 3511、架體抗傾覆驗算 3512、立桿支承面承載力驗算 361、受沖切承載力計算 362、局部受壓承載力計算 37第三節(jié)標高8.67m梁模板（HL1）計算書 371、計算依據(jù)： 372、工程屬性 383、荷載設計 384、模板體系設計 395、面板驗算 411、抗彎驗算 422、撓度驗算 423、支座反力計算 426、小梁驗算 421、抗彎驗算 442、抗剪驗算 443、撓度驗算 454、支座反力計算 457、主梁驗算 451、抗彎驗算 462、抗剪驗算 473、撓度驗算 484、支座反力計算 488、縱向水平鋼管驗算 491、抗彎驗算 502、抗剪驗算 503、撓度驗算 514、支座反力計算 529、可調(diào)托座驗算 521、扣件抗滑移驗算 522、可調(diào)托座驗算 5210、立桿驗算 521、長細比驗算 532、風荷載計算 533、穩(wěn)定性計算 5311、高寬比驗算 5412、架體抗傾覆驗算 54第四節(jié)標高8.67m梁模板（HL3）計算書 551、計算依據(jù)： 552、工程屬性 553、荷載設計 554、模板體系設計 565、面板驗算 581、抗彎驗算 592、撓度驗算 593、支座反力計算 596、小梁驗算 591、抗彎驗算 612、抗剪驗算 613、撓度驗算 624、支座反力計算 627、主梁驗算 621、抗彎驗算 632、抗剪驗算 633、撓度驗算 644、支座反力計算 648、縱向水平鋼管驗算 641、抗彎驗算 652、抗剪驗算 653、撓度驗算 664、支座反力計算 669、可調(diào)托座驗算 661、扣件抗滑移驗算 662、可調(diào)托座驗算 6710、立桿驗算 671、長細比驗算 672、風荷載計算 673、穩(wěn)定性計算 6711、高寬比驗算 6812、架體抗傾覆驗算 68第五節(jié)標高9.37m環(huán)梁間板計算書 691、計算依據(jù)： 692、工程屬性 693、荷載設計 694、模板體系設計 705、面板驗算 731、強度驗算 742、撓度驗算 746、小梁驗算 741、強度驗算 752、抗剪驗算 753、撓度驗算 757、主梁驗算 751、小梁最大支座反力計算 762、抗彎驗算 773、抗剪驗算 784、撓度驗算 795、支座反力計算 798、可調(diào)托座驗算 799、立桿驗算 801、長細比驗算 802、立桿穩(wěn)定性驗算 8010、高寬比驗算 8111、架體抗傾覆驗算 81第六節(jié)標高9.37m漏斗板計算書 821、計算依據(jù)： 822、工程屬性 823、荷載設計 824、模板體系設計 835、面板驗算 861、強度驗算 872、撓度驗算 876、小梁驗算 871、強度驗算 882、抗剪驗算 883、撓度驗算 887、主梁驗算 881、小梁最大支座反力計算 892、抗彎驗算 903、抗剪驗算 914、撓度驗算 925、支座反力計算 928、可調(diào)托座驗算 929、立桿驗算 931、長細比驗算 932、立桿穩(wěn)定性驗算 9310、高寬比驗算 9411、架體抗傾覆驗算 9412、立桿支承面承載力驗算 951、受沖切承載力計算 952、局部受壓承載力計算 96第七節(jié)標高9.37m梁模板（HL1）計算書 961、計算依據(jù)： 962、工程屬性 973、荷載設計 974、模板體系設計 985、面板驗算 1001、抗彎驗算 1012、撓度驗算 1013、支座反力計算 1016、小梁驗算 1011、抗彎驗算 1032、抗剪驗算 1033、撓度驗算 1044、支座反力計算 1047、主梁驗算 1041、抗彎驗算 1052、抗剪驗算 1063、撓度驗算 1074、支座反力計算 1078、縱向水平鋼管驗算 1081、抗彎驗算 1092、抗剪驗算 1093、撓度驗算 1104、支座反力計算 1119、可調(diào)托座驗算 1111、扣件抗滑移驗算 1112、可調(diào)托座驗算 11110、立桿驗算 1111、長細比驗算 1122、風荷載計算 1123、穩(wěn)定性計算 11211、高寬比驗算 11312、架體抗傾覆驗算 113第八節(jié)標高9.37m梁模板（HL3）計算書 1141、計算依據(jù)： 1142、工程屬性 1143、荷載設計 1144、模板體系設計 1155、面板驗算 1171、抗彎驗算 1182、撓度驗算 1183、支座反力計算 1186、小梁驗算 1181、抗彎驗算 1202、抗剪驗算 1203、撓度驗算 1214、支座反力計算 1217、主梁驗算 1211、抗彎驗算 1222、抗剪驗算 1223、撓度驗算 1234、支座反力計算 1238、縱向水平鋼管驗算 1231、抗彎驗算 1242、抗剪驗算 1243、撓度驗算 1254、支座反力計算 1259、可調(diào)托座驗算 1251、扣件抗滑移驗算 1252、可調(diào)托座驗算 12610、立桿驗算 1261、長細比驗算 1262、風荷載計算 1263、穩(wěn)定性計算 12611、高寬比驗算 12712、架體抗傾覆驗算 127第九節(jié)梁側模板HL1計算書 1281、計算依據(jù)： 1282、工程屬性 1283、荷載組合 1284、支撐體系設計 1295、面板驗算 1306、小梁驗算 1317、主梁驗算 1358、對拉螺栓驗算 138第十節(jié)梁側模板HL2計算書 1391、計算依據(jù)： 1392、工程屬性 1393、荷載組合 1394、支撐體系設計 1395、面板驗算 1406、小梁驗算 141第十一節(jié)梁側模板HL3計算書 1451、計算依據(jù)： 1452、工程屬性 1453、荷載組合 1454、支撐體系設計 1465、面板驗算 1476、小梁驗算 1487、主梁驗算 1508、對拉螺栓驗算 154第一節(jié)標高8.67m環(huán)梁間板計算書1、計算依據(jù)：1、《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-20162、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130－20113、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20084、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20105、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20126、《鋼結構設計標準》GB50017-20172、工程屬性新澆混凝土樓板名稱環(huán)梁間板新澆混凝土樓板板厚(mm)600模板支架高度H(m)9.47模板支架縱向長度L(m)21模板支架橫向長度B(m)21支架外側模板高度Hm（mm）6003、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)2.5支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1風荷載參數(shù)：風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份山東0.25ωk=ω0μzμst=0.045地區(qū)兗州風荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度B類(城市郊區(qū))1模板支架頂部離建筑物地面高度(m)9風荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.179整體模板支架μstw2.174ωfk=ω0μzμstw=0.543支架外側模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.3254、模板體系設計結構重要性系數(shù)γ01.1腳手架安全等級I級主梁布置方向垂直立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)700立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)700水平拉桿步距h(mm)1200小梁間距l(xiāng)(mm)200小梁最大懸挑長度l1(mm)150主梁最大懸挑長度l2(mm)100結構表面的要求結構表面隱蔽設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(模板支架縱向)模板設計剖面圖(模板支架橫向)5、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)12面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式三等跨連續(xù)梁樓板面板應擱置在梁側模板上，本例以三等跨連續(xù)梁，取1m單位寬度計算。W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4承載能力極限狀態(tài)q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.6)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.6)+1.4×0.7×2.5]×1=25.208kN/mq1靜=1.1×[γG(G1k+(G2k+G3k)×h)×b]=1.1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.6)×1]=22.513kN/mq1活=1.1×(γQφcQ1k)×b=1.1×(1.4×0.7×2.5)×1=2.695kN/m正常使用極限狀態(tài)q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.6))×1＝15.16kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×22.513×0.22+0.117×2.695×0.22＝0.103kN·mσ＝Mmax/W＝0.103×106/24000＝4.278N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×15.16×2004/(100×10000×144000)=0.114mmν＝0.114mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm滿足要求！6、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×70小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)114.333小梁計算方式三等跨連續(xù)梁q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.6)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.6)+1.4×0.7×2.5]×0.2=5.101kN/m因此，q1靜＝1.1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.6)×0.2=4.562kN/mq1活＝1.1×1.4×0.7×Q1k×b=1.1×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.539kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算M1＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×4.562×0.72+0.117×0.539×0.72＝0.254kN·mM2＝q1L12/2=5.101×0.152/2＝0.057kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.254，0.057]＝0.254kN·mσ=Mmax/W=0.254×106/32667=7.789N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.6q1靜L+0.617q1活L＝0.6×4.562×0.7+0.617×0.539×0.7＝2.149kNV2＝q1L1＝5.101×0.15＝0.765kNVmax＝max[V1，V2]＝max[2.149，0.765]＝2.149kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.149×1000/(2×40×70)＝1.151N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.6))×0.2＝3.072kN/m撓度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×3.072×7004/(100×9350×114.333×104)＝0.467mm≤[ν]＝L/250＝700/250＝2.8mm；懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=3.072×1504/(8×9350×114.333×104)＝0.018mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm滿足要求！7、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48.3×3.6主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.7主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.61、小梁最大支座反力計算q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.6)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.6)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝5.16kN/mq1靜＝1.1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.6)×0.2＝4.621kN/mq1活＝1.1×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.539kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.6))×0.2＝3.112kN/m承載能力極限狀態(tài)按三等跨連續(xù)梁，Rmax＝(1.1q1靜+1.2q1活)L＝1.1×4.621×0.7+1.2×0.539×0.7＝4.011kN按三等跨連續(xù)梁按懸臂梁，R1＝(0.4q1靜+0.45q1活)L+q1l1＝(0.4×4.621+0.45×0.539)×0.7+5.16×0.15＝2.238kN主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝2.407kN;正常使用極限狀態(tài)按三等跨連續(xù)梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×3.112×0.7＝2.396kN按三等跨連續(xù)梁懸臂梁，R'1＝0.4q2L+q2l1＝0.4×3.112×0.7+3.112×0.15＝1.338kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.438kN;計算簡圖如下：主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二2、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ=Mmax/W=0.614×106/4120=148.933N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)τmax=2Vmax/A=2×5.002×1000/384＝26.053N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖一(mm)主梁變形圖二(mm)跨中νmax=0.543mm≤[ν]=700/250=2.8mm懸挑段νmax＝0.274mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=6.17kN，R2=8.789kN，R3=9.298kN，R4=4.626kN圖二支座反力依次為R1=5.374kN，R2=9.068kN，R3=9.068kN，R4=5.374kN8、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N＝9.298/0.6=15.497kN≤[N]＝30kN滿足要求！9、立桿驗算剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)μ11.386非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21.755立桿鋼管截面類型(mm)Φ48.3×3.6立桿鋼管計算截面類型(mm)Φ48×2.7鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)384立桿截面回轉半徑i(mm)16立桿截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(500+2×200)=1247mm非頂部立桿段：l0=kμ2h=1×1.755×1200=2106mmλ=max[l01，l0]/i=2106/16=131.625≤[λ]=210滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗算考慮風荷載:頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(500+2×200)=1478mm非頂部立桿段：l0=kμ2h=1.185×1.755×1200=2496mmλ=max[l01，l0]/i=2496/16=156查表得，φ1=0.287Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.045×0.7×1.22/10)=0.004kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1.1×γG×q×H=Max[6.17,9.068,9.298,5.374]/0.6+1.1×1.35×0.15×9.47=17.607kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝17.607×103/(0.287×384)+0.004×106/4120=160.779N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求！10、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨立架體高寬比不應大于3.0H/B=9.47/21=0.451≤3滿足要求！11、架體抗傾覆驗算支撐腳手架風線荷載標準值:qwk=la×ωfk=0.7×0.543=0.38kN/m：風荷載作用在支架外側模板上產(chǎn)生的水平力標準值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.7×0.6×0.325=0.137kN支撐腳手架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×9.472×0.38+9.47×0.137=18.337kN.m參考《規(guī)范》GB51210-2016第6.2.17條：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均勻分布的架體面荷載自重標準值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標準值kN/m2Gjk——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值kNbj——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=212×0.7×[0.15×9.47/(0.7×0.7)+0.5]+2×1×21/2=1070.265kN.m≥3γ0Mok=3×1.1×18.337=60.51kN.M滿足要求！第二節(jié)標高8.67m漏斗板計算書1、計算依據(jù)：1、《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-20162、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130－20113、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20084、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20105、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20126、《鋼結構設計標準》GB50017-20172、工程屬性新澆混凝土樓板名稱漏斗板新澆混凝土樓板板厚(mm)780模板支架高度H(m)9.47模板支架縱向長度L(m)21模板支架橫向長度B(m)21支架外側模板高度Hm（mm）7803、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)2.5支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1風荷載參數(shù)：風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份山東0.25ωk=ω0μzμst=0.045地區(qū)兗州風荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度B類(城市郊區(qū))1模板支架頂部離建筑物地面高度(m)9風荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.179整體模板支架μstw2.174ωfk=ω0μzμstw=0.543支架外側模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.3254、模板體系設計結構重要性系數(shù)γ01.1腳手架安全等級I級主梁布置方向垂直立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)700立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)700水平拉桿步距h(mm)1200小梁間距l(xiāng)(mm)200小梁最大懸挑長度l1(mm)150主梁最大懸挑長度l2(mm)100結構表面的要求結構表面隱蔽設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(模板支架縱向)模板設計剖面圖(模板支架橫向)5、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)12面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式三等跨連續(xù)梁樓板面板應擱置在梁側模板上，本例以三等跨連續(xù)梁，取1m單位寬度計算。W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4承載能力極限狀態(tài)q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.78)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.78)+1.4×0.7×2.5]×1=31.917kN/mq1靜=1.1×[γG(G1k+(G2k+G3k)×h)×b]=1.1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.78)×1]=29.222kN/mq1活=1.1×(γQφcQ1k)×b=1.1×(1.4×0.7×2.5)×1=2.695kN/m正常使用極限狀態(tài)q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.78))×1＝19.678kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×29.222×0.22+0.117×2.695×0.22＝0.129kN·mσ＝Mmax/W＝0.129×106/24000＝5.396N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×19.678×2004/(100×10000×144000)=0.148mmν＝0.148mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm滿足要求！6、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×70小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)114.333小梁計算方式三等跨連續(xù)梁q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.78)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.78)+1.4×0.7×2.5]×0.2=6.443kN/m因此，q1靜＝1.1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.78)×0.2=5.904kN/mq1活＝1.1×1.4×0.7×Q1k×b=1.1×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.539kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算M1＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×5.904×0.72+0.117×0.539×0.72＝0.32kN·mM2＝q1L12/2=6.443×0.152/2＝0.072kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.32，0.072]＝0.32kN·mσ=Mmax/W=0.32×106/32667=9.801N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.6q1靜L+0.617q1活L＝0.6×5.904×0.7+0.617×0.539×0.7＝2.712kNV2＝q1L1＝6.443×0.15＝0.966kNVmax＝max[V1，V2]＝max[2.712，0.966]＝2.712kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.712×1000/(2×40×70)＝1.453N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.78))×0.2＝3.976kN/m撓度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×3.976×7004/(100×9350×114.333×104)＝0.605mm≤[ν]＝L/250＝700/250＝2.8mm；懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=3.976×1504/(8×9350×114.333×104)＝0.024mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm滿足要求！7、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48.3×3.6主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.7主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.61、小梁最大支座反力計算q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.78)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.78)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝6.502kN/mq1靜＝1.1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.78)×0.2＝5.963kN/mq1活＝1.1×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.539kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.78))×0.2＝4.016kN/m承載能力極限狀態(tài)按三等跨連續(xù)梁，Rmax＝(1.1q1靜+1.2q1活)L＝1.1×5.963×0.7+1.2×0.539×0.7＝5.044kN按三等跨連續(xù)梁按懸臂梁，R1＝(0.4q1靜+0.45q1活)L+q1l1＝(0.4×5.963+0.45×0.539)×0.7+6.502×0.15＝2.815kN主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝3.027kN;正常使用極限狀態(tài)按三等跨連續(xù)梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×4.016×0.7＝3.092kN按三等跨連續(xù)梁懸臂梁，R'1＝0.4q2L+q2l1＝0.4×4.016×0.7+4.016×0.15＝1.727kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.855kN;計算簡圖如下：主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二2、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ=Mmax/W=0.772×106/4120=187.296N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)τmax=2Vmax/A=2×6.291×1000/384＝32.764N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖一(mm)主梁變形圖二(mm)跨中νmax=0.701mm≤[ν]=700/250=2.8mm懸挑段νmax＝0.354mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=7.76kN，R2=11.053kN，R3=11.693kN，R4=5.817kN圖二支座反力依次為R1=6.758kN，R2=11.404kN，R3=11.404kN，R4=6.758kN8、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N＝11.693/0.6=19.489kN≤[N]＝30kN滿足要求！9、立桿驗算剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)μ11.386非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21.755立桿鋼管截面類型(mm)Φ48.3×3.6立桿鋼管計算截面類型(mm)Φ48×2.7鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)384立桿截面回轉半徑i(mm)16立桿截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(500+2×200)=1247mm非頂部立桿段：l0=kμ2h=1×1.755×1200=2106mmλ=max[l01，l0]/i=2106/16=131.625≤[λ]=210滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗算考慮風荷載:頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(500+2×200)=1478mm非頂部立桿段：l0=kμ2h=1.185×1.755×1200=2496mmλ=max[l01，l0]/i=2496/16=156查表得，φ1=0.287Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.045×0.7×1.22/10)=0.004kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1.1×γG×q×H=Max[7.76,11.404,11.693,6.758]/0.6+1.1×1.35×0.15×9.47=21.599kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝21.599×103/(0.287×384)+0.004×106/4120=197.001N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求！10、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨立架體高寬比不應大于3.0H/B=9.47/21=0.451≤3滿足要求！11、架體抗傾覆驗算支撐腳手架風線荷載標準值:qwk=la×ωfk=0.7×0.543=0.38kN/m：風荷載作用在支架外側模板上產(chǎn)生的水平力標準值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.7×0.78×0.325=0.177kN支撐腳手架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×9.472×0.38+9.47×0.177=18.724kN.m參考《規(guī)范》GB51210-2016第6.2.17條：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均勻分布的架體面荷載自重標準值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標準值kN/m2Gjk——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值kNbj——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=212×0.7×[0.15×9.47/(0.7×0.7)+0.5]+2×1×21/2=1070.265kN.m≥3γ0Mok=3×1.1×18.724=61.79kN.M滿足要求！12、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)100混凝土強度等級C20混凝土的齡期(天)14混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)7.488混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.858立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200F1=N=21.599kN1、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值βh截面高度影響系數(shù)：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結構類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。可得：βh=1，ft=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=80mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1120mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×1120×80/1000=53.814kN≥F1=21.599kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=7.488N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×7.488×40000/1000=1213.056kN≥F1=21.599kN滿足要求！第三節(jié)標高8.67m梁模板（HL1）計算書1、計算依據(jù)：1、《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-20162、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130－20113、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20084、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20105、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20126、《鋼結構設計標準》GB50017-20172、工程屬性新澆混凝土梁名稱HL1混凝土梁截面尺寸(mm×mm)800×2000模板支架高度H(m)9.47模板支架橫向長度B(m)21模板支架縱向長度L(m)21支架外側模板高度Hm（mm）1220梁側樓板厚度(mm)7803、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1模板支拆環(huán)境是否考慮風荷載是風荷載參數(shù)：風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份山東0.25ωk=ω0μzμst=0.058地區(qū)兗州風荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度B類(城市郊區(qū))1.294模板支架頂部離建筑物地面高度(m)24風荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.179整體模板支架μstw2.174ωfk=ω0μzμstw=0.703支架外側模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.4214、模板體系設計結構重要性系數(shù)γ01.1腳手架安全等級I級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)500梁兩側立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1200新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)700、700混凝土梁距梁兩側立桿中的位置居中梁左側立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數(shù)3梁底增加立桿布置方式按梁兩側立桿間距均分梁底增加立桿依次距梁左側立桿距離(mm)300,600,900梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)200每跨距內(nèi)梁底支撐小梁間距(mm)150結構表面的要求結構表面隱蔽設計簡圖如下：平面圖立面圖5、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)12面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5400驗算方式三等跨連續(xù)梁按三等跨連續(xù)梁計算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=800×12×12/6＝19200mm3，截面慣性矩：I＝bh3/12=800×12×12×12/12＝115200mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φcQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×0.7×3]×0.8＝63.294kN/mq1靜＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×2]×0.8＝60.707kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×0.8＝2.587kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×2)]×0.8＝40.88kN/m簡圖如下：1、抗彎驗算Mmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×60.707×0.152+0.117×2.587×0.152＝0.143kN·mσ＝Mmax/W＝0.143×106/19200＝7.469N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×40.88×1504/(100×5400×115200)＝0.225mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))Rmax＝1.1q1靜L+1.2q1活L＝1.1×60.707×0.15+1.2×2.587×0.15＝10.482kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R'max＝1.1q2L＝1.1×40.88×0.15＝6.745kN6、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×70小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)11.44小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁彈性模量E(N/mm2)7040小梁截面慣性矩I(cm4)114.333承載能力極限狀態(tài)：面板傳遞給小梁q1＝10.482/0.8＝13.103kN/m小梁自重q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.15＝0.045kN/m梁左側樓板及側模傳遞給小梁荷載F1=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.78)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.78)+1.4×0.7×3]×(0.6-0.8/2)/2×0.15+1.1×1.35×0.5×(2-0.78)×0.15＝0.632kN梁右側樓板及側模傳遞給小梁荷載F2=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.78)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.78)+1.4×0.7×3]×((1.2-0.6)-0.8/2)/2×0.15+1.1×1.35×0.5×(2-0.78)×0.15＝0.632kN正常使用極限狀態(tài)：面板傳遞給小梁q1＝6.745/0.8＝8.431kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.15＝0.03kN/m梁左側樓板及側模傳遞給小梁荷載F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.78)×(0.6-0.8/2)/2×0.15+1×0.5×(2-0.78)×0.15＝0.393kN梁右側樓板及側模傳遞給小梁荷載F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.78)×((1.2-0.6)-0.8/2)/2×0.15+1×0.5×(2-0.78)×0.15＝0.393kN計算簡圖如下：承載能力極限狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)1、抗彎驗算小梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.104×106/32667=3.171N/mm2≤[f]=11.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算小梁剪力圖(kN)Vmax＝2.022kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.022×1000/(2×40×70)＝1.083N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2滿足要求！3、撓度驗算小梁變形圖(mm)νmax＝0.025mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R1＝0.14kN，R2＝3.737kN，R3＝4.044kN，R4＝3.737kN，R5＝0.14kN正常使用極限狀態(tài)R'1＝0.087kN，R'2＝2.393kN，R'3＝2.607kN，R'4＝2.393kN，R'5＝0.087kN7、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48.3×3.6主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.7主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.6主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6由上節(jié)可知P＝max[R2，R3，R4]×0.6＝2.426kN，P'＝max[R2'，R3'，R4']×0.6＝1.564kN主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二1、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ=Mmax/W=0.607×106/4120=147.33N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)Vmax＝4.852kNτmax=2Vmax/A=2×4.852×1000/384＝25.271N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖一(mm)主梁變形圖二(mm)跨中νmax＝0.113mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm滿足要求！懸臂端νmax＝0.458mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm滿足要求！4、支座反力計算圖一：Rmax=9.163kN圖二：Rmax=7.949kN用小梁的支座反力分別代入可得：承載能力極限狀態(tài)圖一立桿2：R2＝8.468kN，立桿3：R3＝9.163kN，立桿4：R4＝8.468kN圖二立桿2：R2＝7.346kN，立桿3：R3＝7.949kN，立桿4：R4＝7.346kN立桿所受主梁支座反力依次為:立桿2:P2=8.468/0.6=14.113kN,立桿3:P3=9.163/0.6=15.271kN,立桿4:P4=8.468/0.6=14.113kN8、縱向水平鋼管驗算鋼管截面類型(mm)Φ48.3×3.6鋼管計算截面類型(mm)Φ48×2.7鋼管截面面積A(mm2)384鋼管截面回轉半徑i(mm)16鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)9.89鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.12鋼管抗彎強度設計值[f](N/mm2)205鋼管抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125由小梁驗算一節(jié)可知P＝max[R1，R5]＝0.14kN，P'＝max[R1'，R5']＝0.087kN縱向水平鋼管計算簡圖一縱向水平鋼管計算簡圖二1、抗彎驗算縱向水平鋼管彎矩圖一(kN·m)縱向水平鋼管彎矩圖二(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.035×106/4120＝8.495N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算縱向水平鋼管剪力圖一(kN)縱向水平鋼管剪力圖二(kN)Vmax＝0.28kNτmax＝2Vmax/A=2×0.28×1000/384＝1.458N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算縱向水平鋼管變形圖一(mm)縱向水平鋼管變形圖二(mm)跨中νmax＝0.006mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm滿足要求！懸臂端νmax＝0.025mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm滿足要求！4、支座反力計算圖一：Rmax=0.529kN圖二：Rmax=0.459kN用小梁兩側的支座反力分別代入可得：承載能力極限狀態(tài)圖一：立桿1：R1=0.529kN，立桿5：R5=0.529kN圖二：立桿1：R1=0.459kN，立桿5：R5=0.459kN9、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗算兩側立桿最大受力N＝max[R1,R5]＝max[0.529,0.529]＝0.529kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座最大受力N＝max[P2，P3，P4]＝15.271kN≤[N]=30kN滿足要求！10、立桿驗算剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)μ11.386非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21.755立桿鋼管截面類型(mm)Φ48.3×3.6立桿鋼管計算截面類型(mm)Φ48×2.7鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)384回轉半徑i(mm)16立桿截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(500+2×200)=1247mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1.755×1200=2106mmλ=max[l01，l02]/i=2106/16=131.625≤[λ]=210長細比滿足要求！頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(500+2×200)=1478mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1200=2496mmλ=max[l01，l02]/i=2496/16=156查表得：φ＝0.2872、風荷載計算Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6×1.4×(1×0.058×0.5×1.22/10)＝0.004kN·m3、穩(wěn)定性計算R1＝0.529kN，P2＝14.113kN，P3＝15.271kN，P4＝14.113kN，R5＝0.529kN梁兩側立桿承受樓板荷載：左側樓板傳遞給梁左側立桿荷載:N邊1=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.78)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.78)+0.7×1.4×3]×(0.7+0.6-0.8/2)/2×0.5=7.436kN右側樓板傳遞給梁右側立桿荷載:N邊2=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.78)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.78)+0.7×1.4×3]×(0.7+1.2-0.6-0.8/2)/2×0.5=7.436kNNd＝max[R1+N邊1，P2，P3，P4，R5+N邊2]+1.1×1.35×0.15×(9.47-2)＝max[0.529+7.436，14.113，15.271，14.113，0.529+7.436]+1.664＝16.935kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝16934.815/(0.287×384)+0.004×106/4120＝154.633N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！11、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨立架體高寬比不應大于3.0H/B=9.47/21=0.451≤3滿足要求！12、架體抗傾覆驗算支撐腳手架風線荷載標準值:qwk=l'a×ωfk=0.7×0.703=0.492kN/m：風荷載作用在支架外側模板上產(chǎn)生的水平力標準值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=0.7×1.22×0.421=0.36kN支撐腳手架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×9.472×0.492+9.47×0.36=25.471kN.m參考《規(guī)范》GB51210-2016第6.2.17條：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均勻分布的架體面荷載自重標準值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標準值kN/m2Gjk——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值kNbj——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=212×0.7×[0.15×9.47/(0.7×0.7)+0.5]+2×1×21/2=1070.265kN.m≥3γ0Mok=3×1.1×25.471=84.054kN.M滿足要求！第四節(jié)標高8.67m梁模板（HL3）計算書1、計算依據(jù)：1、《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-20162、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130－20113、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20084、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20105、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20126、《鋼結構設計標準》GB50017-20172、工程屬性新澆混凝土梁名稱HL3混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×1000模板支架高度H(m)9.47模板支架橫向長度B(m)21模板支架縱向長度L(m)21支架外側模板高度Hm（mm）1000梁側樓板厚度(mm)6003、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1模板支拆環(huán)境是否考慮風荷載是風荷載參數(shù)：風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份山東0.25ωk=ω0μzμst=0.058地區(qū)兗州風荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度B類(城市郊區(qū))1.294模板支架頂部離建筑物地面高度(m)24風荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.179整體模板支架μstw2.174ωfk=ω0μzμstw=0.703支架外側模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.4214、模板體系設計結構重要性系數(shù)γ01.1腳手架安全等級I級新澆混凝土梁支撐方式梁一側有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)500梁兩側立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1200新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)700、700混凝土梁距梁兩側立桿中的位置居中梁左側立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數(shù)1梁底增加立桿布置方式自定義梁底增加立桿依次距梁左側立桿距離(mm)730梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)150每跨距內(nèi)梁底支撐小梁間距(mm)150結構表面的要求結構表面隱蔽設計簡圖如下：平面圖立面圖5、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)12面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5400驗算方式三等跨連續(xù)梁按三等跨連續(xù)梁計算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=500×12×12/6＝12000mm3，截面慣性矩：I＝bh3/12=500×12×12×12/12＝72000mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φcQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×3]×0.5＝20.625kN/mq1靜＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×0.5＝19.008kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×0.5＝1.617kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×0.5＝12.8kN/m簡圖如下：1、抗彎驗算Mmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×19.008×0.152+0.117×1.617×0.152＝0.047kN·mσ＝Mmax/W＝0.047×106/12000＝3.919N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×12.8×1504/(100×5400×72000)＝0.113mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))Rmax＝1.1q1靜L+1.2q1活L＝1.1×19.008×0.15+1.2×1.617×0.15＝3.427kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R'max＝1.1q2L＝1.1×12.8×0.15＝2.112kN6、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×70小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)11.44小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁彈性模量E(N/mm2)7040小梁截面慣性矩I(cm4)114.333承載能力極限狀態(tài)：面板傳遞給小梁q1＝3.427/0.5＝6.855kN/m小梁自重q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.15＝0.045kN/m梁左側模板傳遞給小梁荷載F1=1.1×1.35×0.5×1×0.15=0.111kN梁右側樓板及側模傳遞給小梁荷載F2=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.6)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.6)+1.4×0.7×3]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2×0.15+1.1×1.35×0.5×(1-0.6)×0.15＝0.736kN正常使用極限狀態(tài)：面板傳遞給小梁q1＝2.112/0.5＝4.224kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.15＝0.03kN/m梁左側模板傳遞給小梁荷載F1=1×0.5×1×0.15=0.075kN梁右側樓板及側模傳遞給小梁荷載F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.6)×((1.2-0.6)-0.5/2)/2×0.15+1×0.5×(1-0.6)×0.15＝0.438kN計算簡圖如下：承載能力極限狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)1、抗彎驗算小梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.213×106/32667=6.53N/mm2≤[f]=11.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算小梁剪力圖(kN)Vmax＝2.288kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.288×1000/(2×40×70)＝1.226N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2滿足要求！3、撓度驗算小梁變形圖(mm)νmax＝0.578mm≤[ν]＝L/250＝730/250＝2.92mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R1＝0.46kN，R2＝4.019kN，R3＝0.15kN正常使用極限狀態(tài)R'1＝0.287kN，R'2＝2.47kN，R'3＝0.097kN7、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48.3×3.6主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.7主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.6主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6由上節(jié)可知P＝max[R2]×0.6＝2.411kN，P'＝max[R2']×0.6＝1.482kN主梁計算簡圖一1、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)σ=Mmax/W=0.362×106/4120=87.864N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)Vmax＝4.283kNτmax=2Vmax/A=2×4.283×1000/384＝22.307N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖一(mm)跨中νmax＝0.09mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm滿足要求！懸臂端νmax＝0.12mm≤[ν]＝2l2/250＝2×150/250＝1.2mm滿足要求！4、支座反力計算圖一：Rmax=7.9kN用小梁的支座反力分別代入可得：承載能力極限狀態(tài)圖一立桿2：R2＝7.9kN立桿所受主梁支座反力依次為:立桿2:P2=7.9/0.6=13.167kN8、縱向水平鋼管驗算鋼管截面類型(mm)Φ48.3×3.6鋼管計算截面類型(mm)Φ48×2.7鋼管截面面積A(mm2)384鋼管截面回轉半徑i(mm)16鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)9.89鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.12鋼管抗彎強度設計值[f](N/mm2)205鋼管抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125由小梁驗算一節(jié)可知P＝max[R1，R3]＝0.46kN，P'＝max[R1'，R3']＝0.287kN縱向水平鋼管計算簡圖一1、抗彎驗算縱向水平鋼管彎矩圖一(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.069×106/4120＝16.748N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算縱向水平鋼管剪力圖一(kN)Vmax＝0.817kNτmax＝2Vmax/A=2×0.817×1000/384＝4.257N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算縱向水平鋼管變形圖一(mm)跨中νmax＝0.017mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm滿足要求！懸臂端νmax＝0.023mm≤[ν]＝2l2/250＝2×150/250＝1.2mm滿足要求！4、支座反力計算圖一：Rmax=1.507kN用小梁兩側的支座反力分別代入可得：承載能力極限狀態(tài)圖一：立桿1：R1=1.507kN，立桿3：R3=0.491kN9、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗算兩側立桿最大受力N＝max[R1,R3]＝max[1.507,0.491]＝1.507kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座最大受力N＝max[P2]＝13.167kN≤[N]=30kN滿足要求！10、立桿驗算剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)μ11.386非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21.755立桿鋼管截面類型(mm)Φ48.3×3.6立桿鋼管計算截面類型(mm)Φ48×2.7鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)384回轉半徑i(mm)16立桿截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(500+2×200)=1247mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1.755×1200=2106mmλ=max[l01，l02]/i=2106/16=131.625≤[λ]=210長細比滿足要求！頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(500+2×200)=1478mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1200=2496mmλ=max[l01，l02]/i=2496/16=156查表得：φ＝0.2872、風荷載計算Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6×1.4×(1×0.058×0.5×1.22/10)＝0.004kN·m3、穩(wěn)定性計算R1＝1.507kN，P2＝13.1