建筑結(jié)構(gòu)專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書

第1頁共151頁3結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說明3.1工程概況1房屋建筑學(xué)2混凝土結(jié)構(gòu)(上、下)3基礎(chǔ)工程4建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)5結(jié)構(gòu)力學(xué)6地基與基礎(chǔ)7工程結(jié)構(gòu)抗震8簡明建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊9土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)10實(shí)用鋼筋混凝土構(gòu)造手冊12建筑結(jié)構(gòu)制圖標(biāo)準(zhǔn)(BG50105-2001)13建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范(GBJ16—87)14民用建筑設(shè)計(jì)規(guī)范(GBJIOI8-7)15綜合醫(yī)院建筑設(shè)計(jì)規(guī)范(JGJ49-88)16建筑樓梯模數(shù)協(xié)調(diào)標(biāo)準(zhǔn)(GBJIOI-87)17建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB5009-2001)18建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)(GB50068-2001)19混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50010—2002)20地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB5007-2002)21建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50011—2001)畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第2頁共151頁22砌體結(jié)構(gòu)24土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指南25土建工程圖與AutoCAD26簡明砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊27砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊28砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50010—2002)構(gòu)件的耐火極限及燃燒性能均按民用建筑設(shè)計(jì)規(guī)范(GBJIOI8-7)執(zhí)行.3.3結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案及布置3.4變形縫的設(shè)置畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第3頁共151頁柱截面高度可以取h=(1/15-1/2H,H為層高；柱截面寬度可以取為3.7荷載計(jì)算豎向荷載主要是結(jié)構(gòu)自重(恒載)和使用荷載(活載)。結(jié)構(gòu)自重可由構(gòu)件截面尺寸直接計(jì)算，建筑材料單位體積重量按荷載規(guī)范取值。使用荷載(活荷載)按荷畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第4頁共151頁3.8側(cè)移計(jì)算及控制高之比分別為1:650,1:700。之比不宜超過1/550的限值。3.9內(nèi)力計(jì)算及組合(1)恒荷載+活荷載、(2)恒荷載+風(fēng)荷載、(3)恒荷載+活荷載+風(fēng)荷載、(4)3.10基礎(chǔ)設(shè)計(jì)3.12施工要求及其他設(shè)計(jì)說明第一：本工程上部樓板設(shè)計(jì)時(shí)未考慮較大施工堆載(均布),當(dāng)外荷載達(dá)到4.1設(shè)計(jì)原始資料第6頁共151頁大凍結(jié)深度0.09m。序號(hào)巖石名稱厚度1耕土一2黏土3黏土根據(jù)該房屋的使用功能及建筑設(shè)計(jì)的需求，進(jìn)行了建筑平面、立面、及剖面設(shè)計(jì)其各層建筑平面剖面示意圖如建筑設(shè)計(jì)圖，主體結(jié)構(gòu)4層，層高均為3.9m。樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，樓板厚度取130mm,梁載面高度按梁跨度的1/12~1/8估算，由此估算的梁載面尺寸見表1,表中還給出柱板的玲強(qiáng)度等級(jí)。表1梁截面尺寸層次砼強(qiáng)度橫梁(b×h)縱梁(b×h)AB跨BC跨CD跨柱載面尺寸可根據(jù)式N=βFggAc≥N/[Ux]fc估算表2查得該框架結(jié)構(gòu)在30m6789框架結(jié)構(gòu)高度/m框架四三三二二劇場、體育等三二表3軸壓比限值結(jié)構(gòu)類型一二三框架結(jié)構(gòu)柱截面尺寸：柱截面高度可取h=(1/15-1/20)H,H為層高；柱截面高度可取A≥N/λfc基礎(chǔ)采用柱下條形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)+距離室外地平0.5,室內(nèi)外高差為0.45,框架結(jié)層柱高度即為層高3.9m,底層柱高度從基礎(chǔ)頂面取至一層板底，即畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第8頁共151頁屋面：剛性防水屋面(有保溫層):蘇J01-200512/740厚C20細(xì)石砼內(nèi)配直徑4間距150雙向鋼筋0.8kN/m220厚1:3水泥砂漿找平0.02x20=0.4kN/m2畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第9頁共151頁70厚水泥防水珍珠巖塊或?yàn)r青珍珠巖保溫層20厚1:3水泥砂漿找平層0.02x20=0.4kN/m2100厚結(jié)構(gòu)層0.1x25=2.5kN/m2130厚鋼筋砼板25×0.13=3.25kN/m2邊跨梁bXh=300×600mm梁自重25×0.3×(0.6-0.13)=3.75kN/m抹灰層：12厚水泥砂漿<0.012×(0.6-0.13)×2+0.012×0.3>×合計(jì)4.062kN/m2中間跨梁bXh=250×500mm梁自重25×0.25×(0.5-0.13)=3.00kN/m抹灰層：12厚水泥砂漿<0.012×(0.5-0.13)×2+0.012×0.25>合計(jì)3.26kN/m2柱自重25×0.50×0.50=6.25kN/m抹灰層：12厚水泥砂漿0.012×0.50×4×20=0.48kN/m畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第10頁共151頁合計(jì)6.73kN/m縱墻(240灰砂磚)18×(3.9-0.5-1.8)×0.24=6.48kN/m鋁合金門窗0.35×1.8=0.63kN/m水泥粉刷外墻面0.36×(3.60-1.80)=0.756kN/m縱墻(240灰砂磚)鋁合金門窗釉面磚外墻面縱墻(240灰砂磚)18×(3.90-0.50)×0.24=14.688kN/m縱墻(240灰砂磚)畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第11頁共151頁走道2.0kN/m22.0kN/m22.5kN/m2本次設(shè)計(jì)的教學(xué)樓縱向柱距為4.50m,橫梁跨度為6.90m,單區(qū)格板為4.50m×畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第12頁共151頁②畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第13頁共151頁DCBADCBA板傳至梁上的三角形和梯形荷載等效為均布荷載恒載活載恒載畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第14頁共151頁活載梁自重A-B軸間框架梁均布荷載：屋面板傳荷載：恒載活載樓面板荷載：恒載活載梁自重B-C軸間框架梁均布荷載：屋面梁恒載=梁自重+板傳荷載活載=板傳荷載=7.88kN/m樓面梁恒載=梁自重+板傳荷載=31.496kN/m活載=板傳荷載3.26kN/m屋面梁恒載=梁自重+板傳荷載活載=板傳荷載畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第15頁共151頁=4.2kN/m樓面梁恒載=梁自重+板傳荷載+墻自重活載=板傳荷載=5.25kN/m第三：C-D軸間框架梁均布板荷載同A-B軸第四：A柱縱向集中荷載計(jì)算女兒墻自重(做法：墻高900mm,100mm砼壓頂)=0.24×0.9×18KN/m3+25×0.1×0.24+(1.2頂層柱恒載=梁自重+板傳荷載+板傳荷載標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第16頁共151頁=11.70×(6.9-0.5)+2.5第五：B柱縱向集中荷載計(jì)算頂層柱：頂層柱恒載=梁自重+板傳荷載標(biāo)準(zhǔn)層柱：標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=內(nèi)縱墻自重+梁自重+板傳荷載基礎(chǔ)頂面恒載=底層內(nèi)總墻+基礎(chǔ)梁自重=19.87×(6.9-0.50)+2.5×畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第17頁共151頁圖4框架豎向荷載圖畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第18頁共151頁樓面活載：教室2.0kN/m2φo=1.0(1)屋面處的重力荷載代表值的計(jì)算女兒墻的計(jì)算G'女兒墻=g女兒1=5.81×(23.4+14.7)×2=442.72kN屋面板結(jié)構(gòu)層及構(gòu)造層自重的標(biāo)準(zhǔn)層頂層的墻重+17.14×[(6.6-0.5)×2+(7.2-0.5)×2+(3.6-0.5)×2+(6-0.5)=442.72+1713.51+584.33+228.7(2)其余層樓面處重力荷載代表值計(jì)算G請=2191.98kN=3.39×24×15.3=1244.8第19頁共151頁=2191.98+1244.81+58(3)底層樓面處重力荷載代表值計(jì)算G標(biāo)準(zhǔn)層=G'+G'接面板+G'梁+G柱=2468.17+1244.81+584(4)屋頂雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值(5)樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值(6)總重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值屋面處Gg=屋面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重+0.5×雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值樓面處底層G=樓面處結(jié)構(gòu)自重+0.5×活荷載標(biāo)準(zhǔn)值標(biāo)準(zhǔn)層Ggw=樓面處結(jié)構(gòu)自重+0.5×活荷載標(biāo)準(zhǔn)值4.4地震作用計(jì)算橫梁線剛度ib計(jì)算過程見下表4,柱線剛度ic計(jì)算見表5。表4橫梁線剛度ib計(jì)算表4表5柱線剛度ic計(jì)算表層次1取BC跨梁的相對線剛度為1.0,則其他為：框架梁柱的相對線剛度如圖4,作為計(jì)算各節(jié)點(diǎn)桿端彎矩分配系數(shù)的依據(jù)。畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第21頁共151頁圖5計(jì)算簡圖柱的側(cè)移剛度按式D=α計(jì)算，式由系數(shù)α.為柱側(cè)移剛度修正系數(shù)，由相關(guān)的表可查，根據(jù)梁柱線剛度比K的不同。例如，中框架柱分中柱和邊柱，邊柱梁分中柱和邊柱等，現(xiàn)以第2層B-3柱的側(cè)移剛度計(jì)算為例，其余見表6畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第22頁共151頁表6框架柱側(cè)移剛度A,D軸中框架邊柱層次線剛度(般層根數(shù)(底層)166A-1,5、D-1,5軸邊框架邊柱層次iK根數(shù)144畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第23頁共151頁BC軸中框架中柱層次iKαD根數(shù)166BC軸邊框架中柱層次iKαD根數(shù)l44橫向框架層間側(cè)移剛度(N/mm)表7結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算層次4321畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第24頁共151頁4.4.3橫向水平地震力計(jì)算本工程中結(jié)構(gòu)不超過40m質(zhì)量和剛度沿度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用，結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值按式Fex=α?G計(jì)由于該工程所在地抗震設(shè)防烈度為6度，場地類別為Ⅱ類，設(shè)計(jì)地震分組為第則各層橫向地震作用及樓層地震剪力計(jì)算見表8第25頁共151頁hHF4321各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布如圖5,64.4.4水平地震作用下的位移驗(yàn)算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移△μ和頂點(diǎn)位移μi分別按式畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第26頁共151頁計(jì)算過程見表9,表中還計(jì)算了各層的層間彈性位移角θ=△μ;/h層次h4321由表9可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第1層，其值為1/5909<1/550滿足4.4.5水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算水平地震作用下的內(nèi)力采用改進(jìn)的反彎點(diǎn)法?？蚣苤思舻都暗染胤謩e按式V=計(jì)算，其中D取自表反彎點(diǎn)高度比y按式y(tǒng)=y.+y?+y?+y?確度，各修正值見表10,各層柱剪力計(jì)算見表9。層次第四層同A軸同B軸VV=0.066×202.07=13.26第27頁共151頁第三層同A軸V=0.040×384.22=15.38V=0.066×384.22=25.36層次A軸柱B軸柱C軸柱D軸柱第二層同A軸V=0.066×510.15=30.6第一層同A軸V=0.0445×585.12=26.1KNV=0.0585×585.12=34.26表11各柱的反彎點(diǎn)高度A軸柱B軸柱C軸柱D軸柱第五層第四層第三層畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第28頁共151頁第A軸柱B軸柱C軸柱D軸柱第一層同A軸梁端彎矩剪力及柱軸力發(fā)別按下式計(jì)算：表12橫向水平地震作用下A軸框架柱層號(hào)4321表13橫向水平地震作用下B軸框架柱層號(hào)y畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第29頁共151頁4321結(jié)果如圖8,圖9,圖10畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第30頁共151頁畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第31頁共151頁豎向荷載作用下的內(nèi)力一般可采用近似法，有分層法，彎矩二次分配法和迭代法。當(dāng)框架為少層少跨時(shí)，采用彎矩二次分配法較為理想。這里豎向荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算采用分層法。豎向荷載作用下，框架的內(nèi)力分析除活荷載較大的工業(yè)與民用建筑.可以不考慮活荷載的不利布置，這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎距較考慮活載不利布置法求得的彎局偏低，但當(dāng)活載占總荷載的比例較小時(shí)，其影響很小.若活荷載占總荷載的比例較框架橫梁均布恒荷載、活荷載可從前面荷載計(jì)算中查得。具體數(shù)值見圖10。其中框架柱的相對線剛度除底層柱之外其于各層乘以0.9。第32頁共151頁g=23.04kN/mg=13.38EkN/mg=23.04q由于柱縱向集中荷載的作用，對柱產(chǎn)生偏心。在恒荷載和活荷載的作用下的偏心矩如圖12,13所示。畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第33頁共151頁357圖13豎向活載引起的偏心彎矩畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第34頁共151頁4.5.1梁柱端的彎矩計(jì)算梁端柱端彎矩采用彎矩分配法計(jì)算。計(jì)算步驟為：(1)將原框架分為5個(gè)敞口單元，除底層柱外的其于各層柱的相對線剛度乘以0.9。(2)用彎矩分配法計(jì)算每一個(gè)敞口單元的桿端彎矩，底層柱的傳遞系數(shù)為0.5,其余各層柱的傳遞系數(shù)為1/3。將分層法所得到的彎矩圖疊加，并將節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩進(jìn)行再分配。梁端固定彎矩計(jì)算：畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第35頁共151頁分層法計(jì)算見圖14、15、16。畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第36頁共151頁左梁左梁 下柱左梁右梁下柱25.78畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第37頁共151頁.柱.柱左梁上柱第38頁共151頁圖15三-二層彎矩分配及彎矩圖上柱下柱右梁左梁上柱下柱左梁823.11畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第39頁共151頁圖16底層彎矩分配及彎矩圖圖17豎向均布恒載作用下的框架彎矩圖畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第40頁共151頁豎向均布活荷載作用下的框架內(nèi)力計(jì)算方法同上，結(jié)果見圖18、19、20、21。下柱左梁右梁下柱左梁圖18頂層彎矩分配及彎矩圖畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第41頁共151頁上柱下柱右梁左梁下柱左梁5.94畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第42頁共151頁柱下柱右梁左梁上柱下柱左梁-8.76畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書4.61畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第44頁共151頁對節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩進(jìn)行再次分配，以恒荷載作用下五層左上節(jié)點(diǎn)為例：圖22彎矩二次分配圖其余各節(jié)點(diǎn)彎矩分配見圖中數(shù)據(jù)?；詈奢d作用下中間節(jié)點(diǎn)彎矩相差不大，不在分本設(shè)計(jì)中梁端彎矩的調(diào)幅系數(shù)取0.8。調(diào)幅結(jié)果表14。表14梁端彎矩的調(diào)幅調(diào)幅前調(diào)幅后調(diào)幅前調(diào)幅后恒載梁左梁右梁左梁右梁左梁右梁左梁右四層跨三層二層一層活載四層畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第45頁共151頁三層二層一層4.5.2梁端剪力和軸力計(jì)算梁端剪力柱軸力V,:梁上均布荷載引起的剪力V.:梁端彎矩引起的剪力N=V+PV:梁端剪力P:柱頂豎向集中荷載具體計(jì)算結(jié)果見表15,16,17,18,19,20。表15恒載作用下AB梁端剪力計(jì)算層號(hào)432表16恒載作用下BC梁端剪力計(jì)算層號(hào)40302010表17活載作用下AB梁端剪力計(jì)算層號(hào)4321表18活載作用下BC梁端剪力計(jì)算層號(hào)40302010表19恒載作用下的剪力和軸力總剪力柱軸力A柱B柱VVNNNN432第47頁共151頁1總剪力柱軸力BC跨A柱B柱VV4321系數(shù)按B類地區(qū)考慮風(fēng)壓體型系數(shù)迎風(fēng)面為0.8,背風(fēng)面為0.5。由于房屋的高度不大，風(fēng)振系數(shù)都取為1.0。B為6.3m。風(fēng)荷載作用下各層的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值及柱剪力如圖23所示畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第48頁共151頁圖23風(fēng)荷載作用位置各層作用風(fēng)荷載值安下式計(jì)算：表21各層的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值離地高度βH0hO第49頁共151頁續(xù)表21離地高度μβμ0hhO4.7內(nèi)力組合層次荷載類型內(nèi)力組合活②地震③②②1.2(①+0.5②)土4AMVB左MVB右MV跨中3AMVBMVB石M續(xù)表22荷載類型內(nèi)力組合活②地震③②V跨中M2AMVB左MVMV跨中MAMVBMVMV跨中M表23框架柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類型內(nèi)力組合恒①活②地震③④AM4NMNMNMN3MNMNMNMN2MNMNMNMN續(xù)表23荷載類型內(nèi)力組合畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第52頁共151頁層次位置內(nèi)力恒①活②地震③④1MNMNMNMN94.8截面設(shè)計(jì)根據(jù)橫粱控制截面內(nèi)力設(shè)計(jì)值，利用受彎構(gòu)件正截面承載力和斜截面承載力計(jì)算公式，算出所需縱筋及箍筋并進(jìn)行配筋?；緮?shù)據(jù)：混凝土C25fc=11.9N/mm2鋼筋HPB235fy=210N/mm2;HRB335fy=210N/mm2考慮抗振要求內(nèi)力乘以承載力抗振調(diào)整系數(shù)，系數(shù)引用見表24。表24承載力抗震調(diào)整系數(shù)材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)鋼筋混凝土梁受彎軸壓比小于0.15的柱偏壓軸壓比不小于0.15的柱偏壓抗震墻偏壓各類構(gòu)件受剪，偏拉畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第53頁共151頁4.8.1框架梁的配筋計(jì)算(僅以一層梁為例說明計(jì)算過程)(1)正截面受彎承載力計(jì)算粱AB(300×600mm)跨中截面M=137.78kN·m,rgM=0.75×137.78kN=103.34kN·mAmn=Pmmbh=0.0021×300×6下部實(shí)配3+20(A=942mm2),上部按構(gòu)造要求配筋。梁AB和梁BC各截面受彎承載力配筋計(jì)算見表25.截面AAB跨B左B右畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第54頁共151頁配筋實(shí)配面積(mm2)注：支座(2)斜截面受彎承載力計(jì)算畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第55頁共151頁表26框架梁斜截面強(qiáng)度計(jì)算截面支座A支座B左支座B右剪力V(KN)加密區(qū)實(shí)配箍筋加密區(qū)長度(mm2)截面支座A支座B左支座B右實(shí)配非加密區(qū)實(shí)配箍筋2中8@1504.8.2框架柱配筋計(jì)算該框架的抗震等級(jí)為四級(jí)畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第56頁共151頁最不利組合為N=1342.54kNM=96.28kN·m所以取e,=20mm因?yàn)?所以取5?=1.0畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第57頁共151頁按照構(gòu)造配筋，最小總配筋率根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》,Pmi=0.7%,A,m=A,=0.7%×5002/2=875mm2B軸柱：一層：最不利內(nèi)力組合：M=141.34kN·mN=1797.56kN畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第58頁共151頁P(yáng)≥λf。/f,=0.07×14.3/210=非加密區(qū)取48@150三層：最不組合內(nèi)力組合M=106.89kN·mN=693.27kN非加密區(qū)取4±8@150因?yàn)榧艨绫葂=H畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第59頁共151頁柱箍筋加密區(qū)的體積配筋率為：p≥λf./f.=0.07×14.3/210=0.48%>0取復(fù)式箍4+8式箍4±8@100。柱上端加密區(qū)的長度取max(h,H,16,500mm),取600mm,柱根取1200mm非加密區(qū)取4+8@1504.8.3節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)根據(jù)<<建筑結(jié)構(gòu)抗震規(guī)范>>規(guī)定，對一，二級(jí)抗震等級(jí)的框架節(jié)點(diǎn)必須進(jìn)行受剪承載力計(jì)算，而抗震等級(jí)為三四級(jí)的框架節(jié)點(diǎn)以及各抗震等級(jí)的頂層端節(jié)點(diǎn)核心區(qū)，可不進(jìn)行節(jié)受剪承載力計(jì)算，僅按構(gòu)造要求配箍即可。選擇底層B軸柱上節(jié)點(diǎn)進(jìn)行驗(yàn)算，采用規(guī)范上如下公式，節(jié)點(diǎn)核心區(qū)剪力設(shè)計(jì)M"=139.89kN·mM“=141.34kN·mH。=0.45×4.85+0.5×3.9=4.13m畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第60頁共151頁應(yīng)該滿驗(yàn)算梁柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)受剪能力：故滿足要求。驗(yàn)算梁柱節(jié)點(diǎn)抗震受剪承載力，采用公式如下：滿足要求。在肋形樓蓋中，四邊支承板的長邊1?與短邊1,之比l?1l≤2時(shí)可按雙向板設(shè)計(jì)。所以，BD區(qū)格板按雙向板計(jì)算，A,C4.9.1B,D區(qū)格板的計(jì)算水磨石地面0.65kN/m2畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第61頁共151頁12厚水泥砂漿0.24kN/m2合計(jì)3.39kN/m2走道2.5kN/m2教室P=g+g=6.87kN/m2P=g+q/2=5.47kN/m2走道P=g+q=7.57kN/m2第二，計(jì)算跨度1的求解邊跨1。=1,+b/2第三，彎矩的求解跨中最大彎矩發(fā)生在活載為棋盤式布置時(shí)，它可以簡化當(dāng)內(nèi)支座為固定的畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第62頁共151頁圖24板的區(qū)格劃分B區(qū)格板1=6.3-0.13-0.75+0.3=6.405m=0.0286×6.33×6.4052+0.06391×=10.39kN·m=0.02084×6.33×6.4052+0.04456×畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第63頁共151頁m?=m"=-0.05975×(g+q)l2=-0.05975×7D區(qū)格板=0.023028×6.33×6.4052+0.03051=0.21156×6.33×6.4052+0.02856=7.134kN·mm,=mi=-0.0550×(g+q)I2=-0.0550×7=-17.44kN·m=-16.74kN.m (1)對于連續(xù)板的中間區(qū)格，其跨中截面及中間支座截面的折減系數(shù)為0.8。畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第64頁共151頁所以B區(qū)格跨中及DB支座減小20%。D區(qū)格跨中及BD支座減小20%。板的配筋計(jì)算見表27。表27板的配筋計(jì)算截面h。配筋實(shí)用跨中B區(qū)格1方向φφD區(qū)格l方向φφ支座φφB邊支座φD邊支座φD邊支座φ表中yg為內(nèi)力臂系數(shù)取0.954.9.2A,C單向板計(jì)算：荷載計(jì)算同前雙向板。計(jì)算跨度因?yàn)榘鍍啥硕寂c梁固接，故板的計(jì)算跨度都取凈跨；中間跨1。=I,=2.1-0.25=1.85m截面內(nèi)力及配筋計(jì)算：B=1000mm,h=130mm,h?=板的受荷承載力及配筋計(jì)算(取1m寬的板帶計(jì)算)畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第65頁共151頁離端第二支座中間支座中間跨跨中離端第二跨中計(jì)算跨度彎矩系數(shù)配筋實(shí)際As(mm2.表中yg為內(nèi)力臂系數(shù)取0.95踏步尺寸采用150mm×300mm,共需12個(gè)踏步，梯段長3300mm,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.5kN/m2,踏步面層采用30mm水磨石，底面為20mm厚混合砂漿抹灰。混凝土為C30,梁中受力筋為Ⅱ級(jí)，其余鋼筋采用I級(jí)鋼。本工程采用現(xiàn)澆梁式樓梯，選樓梯已進(jìn)行計(jì)算，開間3.3m,進(jìn)深7.8m,層高3.9m,梁式樓梯是由踏步又稱梯段的斜板及欄桿組成。畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第66頁共151頁步44.10.1踏步板計(jì)算1.荷載計(jì)算踏步板自重踏步抹灰重底面抹灰重總荷載設(shè)計(jì)值p=1.2×g+1.4×q=1.2×1,307+1.4×0p=1.35×g+1.4×0.7×q=1.35×1.307+1.4×0.7×=2.50kN/m所以取總荷載設(shè)計(jì)植為2.618KN/m進(jìn)行計(jì)算。2.內(nèi)力計(jì)算由于踏步板兩端均與斜邊梁相整結(jié)，踏步板計(jì)算跨度畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第67頁共151頁跨中最大彎距設(shè)計(jì)值為3.受彎承載力計(jì)算。踏步板截面的折算高度A,=Pmnbh,=0.002×300×1為保證每個(gè)踏步至少有2根鋼筋，選用φ8@200,A,=251mm2分布筋φ8@2004.10.2斜梁設(shè)計(jì)斜梁截面高度,斜梁截面寬取b=150mm欄桿自重踏步板傳來荷載,得h=300mm畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第68頁共151頁斜梁自重斜梁抹灰重合計(jì)7.991kN/m取平臺(tái)梁截面尺寸200×400.則斜梁的水平投影計(jì)算跨度為1=3.6+0.2=3.8m。斜梁跨中最大彎距設(shè)計(jì)值斜梁端部最大剪力斜梁支座反力翼緣計(jì)算寬翼緣高度取踏步板斜板厚度h,=t=40mm鑒別T型截面類型=122.6kN·m>M=14,424kN·m畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第69頁共151頁4.10.3平臺(tái)板設(shè)計(jì)1)平臺(tái)板取1m寬作為計(jì)算單元，平臺(tái)板近似按短跨方向的簡支板計(jì)算計(jì)算跨度I=2000mm平臺(tái)板厚度t=60m2)荷載計(jì)算恒載：平臺(tái)板自重30厚水磨石面層板底抹灰重圖26平臺(tái)板計(jì)算簡圖畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第70頁共151頁合計(jì)3.108kN/m活載：1.4×2.5=3.5kN/m3)內(nèi)力計(jì)算跨中彎距板端彎距正截面受彎承載力計(jì)算選用φ8@130,A,=387mm2斜截面受剪承載力計(jì)算4.10.4平臺(tái)梁的設(shè)計(jì)1)平臺(tái)梁截面尺寸取h=400mm,b=200mm2)平臺(tái)梁荷載計(jì)算由平臺(tái)板傳來的均布恒載由平臺(tái)板傳來的均布恒載1.42×52.H/20.2平臺(tái)梁自重1.k2×50×20-.4)0=06kN2n平臺(tái)梁抹灰重1.丞k(0.-40.06畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第71頁共151頁均布荷載設(shè)計(jì)值由斜梁傳來的集中荷載設(shè)計(jì)值G+Q=7.991×3.6/2=14.38kN/m3)平臺(tái)梁內(nèi)力計(jì)算計(jì)算跨度1=l+a=.45×2+0.160.24,支座反力R為圖27平臺(tái)梁計(jì)算簡圖平臺(tái)梁跨中最大彎距設(shè)計(jì)值梁端截面剪力V畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第72頁共151頁由于靠近樓梯間墻的梯段斜梁距支座過近，剪跨過小，故其荷載將直接傳至支座，所以計(jì)算斜截面宜取在斜梁內(nèi)側(cè)，此處剪力v為4)截面設(shè)計(jì)①正截面受彎承載力計(jì)算α?fcb,h(h?-0.5h,)=1.0×14.3×550×60×(365-0.5×60)=15②皆截面受剪承載力計(jì)算畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第73頁共151頁所以只需按構(gòu)造配置箍筋，,選用雙肢φ8@2005)吊筋計(jì)算采用附加箍筋承受梯段斜梁傳來的集中力.設(shè)附加箍筋為雙肢φ8,則所需箍筋總數(shù)為4.11基礎(chǔ)設(shè)計(jì)矩形和梯形聯(lián)合基礎(chǔ)一般用于柱距較小時(shí)的情況，這樣可以避免造成板的厚度及配筋過大。為使聯(lián)合基礎(chǔ)的基底壓力分布較為均勻，應(yīng)使基礎(chǔ)底面形心盡可能接近柱主要荷載的合力作用點(diǎn)。因?yàn)锽,C軸間柱距較小，所以B,C柱設(shè)計(jì)為聯(lián)合基礎(chǔ)。而A-,D軸設(shè)計(jì)成柱下獨(dú)立基礎(chǔ)。4.11.1獨(dú)立基礎(chǔ)設(shè)計(jì)以底層A柱基礎(chǔ)計(jì)算為例a)荷載計(jì)算：(以底層A柱基礎(chǔ)計(jì)算為例)由柱傳至基頂?shù)暮奢d：由柱的內(nèi)力組合表可查得N=1304.09kN由基礎(chǔ)梁傳至基頂?shù)暮奢d：(G)底層外縱墻自重基礎(chǔ)梁自重G對基礎(chǔ)底面中心的偏心距為相應(yīng)偏心彎矩為G.e=90.88×0.125=11.26kN.m作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計(jì)值為：(假定基礎(chǔ)高度為1100mm)畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第74頁共151頁第一組：M=115.94+1.1×56.2-11.36=166.4kN·mN=1304.09+90.88=1394.97kN第二組：M=23.09+1.1×16.61-N=1469.10+90.88=1559.98kNb)基底尺寸的確定第一：確定1和b驗(yàn)算的條件：第二：驗(yàn)算另一組荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)的基底應(yīng)力：畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第75頁共151頁=219.09kN/m2>0(可以)C)確定基礎(chǔ)高度采用錐形杯口基礎(chǔ)，根據(jù)構(gòu)造要求，初步確定基礎(chǔ)剖面尺寸如下圖所示，由于上階底面落在柱邊破壞錐面之內(nèi)，故該基礎(chǔ)只須進(jìn)行變階處的抗沖切驗(yàn)算。畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第76頁共151頁圖29基礎(chǔ)沖切面圖畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第77頁共151頁圖30基礎(chǔ)基底反力圖第一：組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基最大凈反力第一組：第二組：比較各組數(shù)據(jù)，取大值，按第一組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基凈反力進(jìn)行抗沖切承載力計(jì)算。第二：在第一組荷載作用下的沖切力沖切力近似按最大地基凈反力p計(jì)算取p≈Px=254.08KN/m2,由于基第三：變階處的抗沖切力滿足要求。因此，上圖所示的基礎(chǔ)剖面尺寸可以畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第78頁共151頁d)基底配筋包括沿長邊和短邊兩個(gè)方向的配筋計(jì)算，沿長邊的配筋計(jì)算應(yīng)按第一組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基凈反力進(jìn)行，而沿短邊方向，由于其為軸心受壓，其鋼筋用量應(yīng)該按照第二組荷載設(shè)計(jì)值作用下的平均地基凈反力進(jìn)行計(jì)算。第一：沿長邊方向的配筋計(jì)算在第一組荷載設(shè)計(jì)值作用下，前面已經(jīng)算得px=254.08kN/m2,相應(yīng)于柱邊及變階處的凈反力為：畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第79頁共151頁選用24*12(中12@100)(A?=2715mm2>2596mm2)選用15φ8(φ8@200),A?=755mm2>632mm2(可以)畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第80頁共151頁圖31基礎(chǔ)配筋圖畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第81頁共151頁4.11.2聯(lián)合基礎(chǔ)設(shè)計(jì)典型的雙柱聯(lián)合基礎(chǔ)可以分為三種類型，即矩形聯(lián)合基礎(chǔ)，梯形聯(lián)合基礎(chǔ)和連梁聯(lián)合基礎(chǔ)。根據(jù)其受力特點(diǎn)，選擇用矩形聯(lián)合基礎(chǔ)。a)荷載計(jì)算由柱傳至基頂?shù)暮奢d：由柱的內(nèi)力組合表可查得由基礎(chǔ)梁傳至基頂?shù)暮奢d：(G)底層外縱墻自重基礎(chǔ)梁自重G對基礎(chǔ)底面中心的偏心距相應(yīng)偏心彎矩為G.e=90.88×0.125=11.36KN.m作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計(jì)值為：(假定基礎(chǔ)高度為1100mm)M=127.95+1.1×57.99-11.36=193.77KN·mN=1797.56+90.88=1888.44KNb)基底尺寸的確定因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)的對稱性，所以主要荷載的合力作用點(diǎn)和基礎(chǔ)底面形心重合，無需計(jì)算主要荷載的合力作用點(diǎn)位置來確定基礎(chǔ)長度。c)計(jì)算基礎(chǔ)內(nèi)力凈反力設(shè)計(jì)值第82頁共151頁bp,=194.3×3,6=699.42kN/m由剪力和彎矩的計(jì)算結(jié)果繪出V,M圖。M1=35.2kN.m畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第83頁共151頁圖圖32二柱矩形聯(lián)合基礎(chǔ)計(jì)算簡圖及V,M圖d)基礎(chǔ)高度計(jì)算1)受沖切承載力驗(yàn)算取B柱進(jìn)行驗(yàn)算F=1888.44-194.3×3.6×2.41=202.69kN2)受剪承載力驗(yàn)算取柱B沖切破壞錐體地面邊緣處截面(截面I-1)為計(jì)算截面，該截面的畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第84頁共151頁剪力設(shè)計(jì)值為：V=734.4-699.42×(0.25+0.951)受沖切承載力驗(yàn)算F,=1888.44-194.3×5.4×0.245=1631.38kN2)受剪承載力驗(yàn)算取柱B沖切破壞錐體地面邊緣處截面為計(jì)算截面，該截面的剪力設(shè)計(jì)值e)配筋計(jì)算1)縱向鋼筋(采用HRB335級(jí)鋼筋)基礎(chǔ)底面(柱B、C的下方)配20+16(A=4022mm2),其中1/2(10根)通長布置。柱B處等效梁寬為：畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第85頁共151頁折成每米板內(nèi)寬度的配筋面積為2483/1.94=1279.9mm2/m,實(shí)配柱C計(jì)算同B柱。畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第86頁共151頁4.12縱向連續(xù)梁設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第87頁共151頁采用軸線四層連續(xù)梁為例進(jìn)行計(jì)算。4.12.1荷載計(jì)算恒載計(jì)算：0.36×[2(0.5-0.1)+0.25]=0.38kN/m總計(jì)g=13.73kN/m活載計(jì)算：4.12.2計(jì)算簡圖縱向連續(xù)梁b×h=250×500,橫梁b×h=300×600由于連續(xù)梁與橫向框架整澆，則邊跨計(jì)算跨度也取凈跨邊跨與中間跨的計(jì)算跨度相差所以不可以按等跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算簡圖如圖34所示第88頁共151頁4.12.3內(nèi)力計(jì)算縱向連續(xù)梁計(jì)算時(shí)考慮梁中塑性鉸的形成是梁內(nèi)發(fā)生塑性內(nèi)力重分布的有利影響，采用塑性內(nèi)力重分布的方法計(jì)算連續(xù)梁。各跨跨中及支座截面的彎矩設(shè)計(jì)值按下面的公式計(jì)算：計(jì)算結(jié)果見表28截面A1B2C3D4E彎矩系數(shù)1335畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第89頁共151頁截面AB左BC左在D左D有E剪力系數(shù)1縱向連續(xù)梁跨中按T形計(jì)算，其翼緣的寬度取二者的較小值：所以屬于第一類T形截面畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第90頁共151頁表30連續(xù)梁正截面計(jì)算截面A1B2C3D4EM55配筋實(shí)配面積(mm2)表31連續(xù)梁斜截面計(jì)算截面AB左D左DE箍筋畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第91頁共151頁**************************************************************第一部分結(jié)構(gòu)計(jì)算控制參數(shù)*豎向力計(jì)算標(biāo)志：Mver=2模水平力與結(jié)構(gòu)整體坐標(biāo)的夾角(弧度):Arf=0.000是否考慮P-△效應(yīng)標(biāo)志：Lds=0不考慮P-△效應(yīng)畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第92頁共151頁是否按混凝土規(guī)范7.11.3條計(jì)算柱長度系數(shù)標(biāo)志：Lzhu=0不考慮畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第93頁共151頁梁端負(fù)彎矩調(diào)幅系數(shù)：Bt=0.85梁彎矩放大系數(shù)；Bm=1.00連梁剛度折減系數(shù)：Blz=0.70(梁扭矩<0)或(梁扭轉(zhuǎn)剛度>0)折減系數(shù)：Tb=0.40結(jié)構(gòu)頂部小塔樓放大起算層號(hào)：Ntl=0結(jié)構(gòu)頂部小塔樓放大系數(shù)：Rtl=1.00溫度應(yīng)力折減系數(shù)：Tmpf=0.75轉(zhuǎn)換層所在層號(hào)：Mch=0剪力墻加強(qiáng)區(qū)起算層號(hào)：Nshw=1考慮與框支柱相連的框架梁的調(diào)整標(biāo)志：LR_kz=0不調(diào)整9度或1級(jí)框架結(jié)構(gòu)的梁柱鋼筋超配系數(shù)：R_rein=1.15考慮附加薄弱層地震剪力人工調(diào)整標(biāo)志：LE_tz=0不調(diào)整混凝土容重(kN/m3):Gc=25.00梁縱筋強(qiáng)度(N/mm2):FIb=300.0梁箍筋強(qiáng)度(N/mm2):FJb=210.0柱縱筋強(qiáng)度(N/mm2):FIc=300.0柱箍筋強(qiáng)度(N/mm2):FJc=210.0剪力墻邊緣構(gòu)件的縱筋強(qiáng)度(N/mm2):FIw=210.0剪力墻水平分布筋強(qiáng)度(N/mm2):FJwh=210.0剪力墻約束邊緣構(gòu)件的箍筋強(qiáng)度(N/mm2):FJwg=210.0梁箍筋間距(mm):Sb=100.0柱箍筋間距(mm):Sc=100.0剪力墻水平分布筋間距(mm):Swh=200.0剪力墻分布筋最小配筋率(%):Rw=0.30鋼的容重(kN/m3):Gs=78.00畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第94頁共151頁鋼號(hào)(3號(hào)/15錳/16錳):Ns=235結(jié)構(gòu)體形系數(shù)分段數(shù)(<4):Ndss=1.畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第95頁共151頁 各層柱、墻活荷載折減系數(shù) 各層附加薄弱層地震剪力的人工調(diào)整系數(shù)各層桿件信息層高m,HHf---樓層高度mNfr=1Ntw=2Cc=30.Wc=30.BRc=30.Bc=25.Nst=235.Hf=4.85HHf=4.85畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第96頁共151頁Nfr=1Ntw=3Cc=30.Wc=30.BRc=30.Bc=25.Nst=235.Hf=4.85HHf=4.85Nfr=2Ntw=1Cc=30.Wc=30.BRc=30.Bc=25.Nst=235.Hf=3.90Nfr=3Ntw=1Cc=30.Wc=30.BRc=30.Bc=25.Nst=235.Hf=3.90HHf=12.65Nfr=3Ntw=2Cc=30.Wc=30.BRc=30.Bc=25.Nst=235.Hf=3.90HHf=Nfr=4Cm=55Wm=0BRm=0Bm=84Nfr=4Ntw=1Cc=30.Wc=30.BRc=30.Bc=25.Nst=235.Hf=3.90HHf=16.55**************************************************************第二部分各層質(zhì)量和質(zhì)心坐標(biāo)**************************************************************414231322122111213第97頁共151頁**************************************************************第三部分各層風(fēng)力**************************************************************畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第98頁共151頁頂點(diǎn)風(fēng)力加速度值**第四部分各層層剛度、剛度中心、剛度比*************************************************************層號(hào)塔號(hào)X向?qū)觿偠萗向?qū)觿偠葎傂淖鴺?biāo)：X,YX向偏心率心率414231322122畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第99頁共151頁111213414231322122111213Nfr=4Ntw=1GDx=0.1793E+06穩(wěn)定要求，不需要考慮P-△效應(yīng)Nfr=4Ntw=1GDy=0.1440E+06穩(wěn)定要求，不需要考慮P-△效應(yīng)Nfr=4Ntw=2GDx=0.3767E+06穩(wěn)定要求，不需要考慮P-△效應(yīng)Nfr=4Ntw=2GDy=0.2204E+06Nfr=3Ntw=1GDx=0.1956E+06>20*0.1482E+04該層X向滿足整體>20*0.1482E+04該層Y向滿足整體>20*0.2297E+04該層X向滿足整體>20*0.2297E+04該層Y向滿足整體>20*0.2854E+04該層X向滿足整體畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第100頁共151頁Nfr=3Ntw=1GDy=0.1561E+06>20*0.2854E+04該層Y向滿足整體Nfr=3Ntw=2GDx=0.3931E+06>20*0.4415E+04該層X向滿足整體Nfr=3Ntw=2GDy=0.2435E+06>20*0.4415Nfr=2Ntw=1GDx=0.2014E+06>20*0.4226該層X向滿足整體Nfr=2Ntw=1GDy=0.1622E+06>20*0.4226該層Y向滿足整體Nfr=2Ntw=2GDx=0.3938E+06>20*0.6528Nfr=2Ntw=2GDy=0.2524E+06>20*0.6528E+04該層Y向滿足整體Nfr=1Ntw=1GDx=0.1985E+06>20*0.4627Nfr=1Ntw=1GDy=0.1812E+06>20Nfr=1Ntw=2GDx=0.4207E+05>20*0.1542E+03該層X向滿足整體Nfr=1Ntw=2GDy=0.6049E+05>20*0.1542E+03該層Y向滿足整體Nfr=1Ntw=3GDx=0.3563E+06>20*0.7121E+04Nfr=1Ntw=3GDy=0.2547E+06>20*0.7121該層Y向滿足整體畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第101頁共151頁*************************************************************第五部分樓層抗剪承載力、及承載力比值*************************************************************Ratio_Bu:表示本層與上一層的承載力之比層號(hào)塔號(hào)X向承載力Y向承載力Ratio_Bu:X,Y443322111121212123 0.93TAT數(shù)據(jù)檢查輸出文件畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第102頁共151頁水平力與結(jié)構(gòu)整體坐標(biāo)的夾角(弧度):Arf=0.000是否考慮P-△效應(yīng)標(biāo)志：Lds=0畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第103頁共151頁9度或1級(jí)框架結(jié)構(gòu)的梁柱鋼筋超配系數(shù)：R_rein=1.15畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第104頁共151頁混凝土容重(kN/m3):Gc=25.00梁縱筋強(qiáng)度(N/mm2):FIb=300.0梁箍筋強(qiáng)度(N/mm2):FJb=210.0柱縱筋強(qiáng)度(N/mm2):FIc=300.0柱箍筋強(qiáng)度(N/mm2):FJc=210.0剪力墻邊緣構(gòu)件的縱筋強(qiáng)度(N/mm2):FIw=210.0剪力墻水平分布筋強(qiáng)度(N/mm2):FJwh=210.0剪力墻約束邊緣構(gòu)件的箍筋強(qiáng)度(N/mm2):FJwg=210.0梁箍筋間距(mm):Sb=100.0柱箍筋間距(mm);Sc=100.0剪力墻水平分布筋間距(mm):Swh=200.0剪力墻分布筋最小配筋率(%):Rw=0.30鋼的容重(kN/m3):Gs=78.00鋼號(hào)(Q235/Q345/Q390/Q420):Ns=235鋼構(gòu)件凈截面與毛截面的比值：Rn=1.00畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第105頁共151頁結(jié)構(gòu)體形系數(shù)分段數(shù)(<4):Ndss=1.多方向地震信息畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第106頁共151頁*****標(biāo)準(zhǔn)層號(hào)=1層號(hào)=4*****畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第107頁共151頁*****標(biāo)準(zhǔn)層號(hào)=2層號(hào)=3*****畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第108頁共151頁*****標(biāo)準(zhǔn)層號(hào)=3層號(hào)=2*****畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第109頁共151頁*****標(biāo)準(zhǔn)層號(hào)=4層號(hào)=1*****畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第110頁共151頁塔號(hào)=1塔號(hào)=1塔號(hào)=1塔號(hào)=1塔號(hào)=塔號(hào)=1塔號(hào)=畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第111頁共151頁層號(hào)=3塔號(hào)=1塔號(hào)=1塔號(hào)=塔號(hào)=1十荷載代碼Load荷載組合公式畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第112頁共151頁Mx':相對于基礎(chǔ)底面形心的繞x軸彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值My':相對于基礎(chǔ)底面形心的繞y軸彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值B:基礎(chǔ)底面寬AGy:底板y向全截面配筋面積節(jié)點(diǎn)號(hào)=1C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPap_(kPa)沖切力(kN)抗力(kN)畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第113頁共151頁節(jié)點(diǎn)號(hào)=2C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPa方向p_(kPa)抗力(kN)畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第114頁共151頁基礎(chǔ)各階尺寸：柱下獨(dú)立基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算：loadM1(kNm)AGx(mm*mm)loadM2(kNm)AG節(jié)點(diǎn)號(hào)=3C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPa柱下獨(dú)立基礎(chǔ)沖切計(jì)算：方向p_(kPa)沖切力(kN)基礎(chǔ)各階尺寸：畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第115頁共151頁節(jié)點(diǎn)號(hào)=4C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPaLoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kPa)fa(kPat(mm)load方向p_(kPa)沖切力(kN)抗力(kN)H(mm)畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第116頁共151頁節(jié)點(diǎn)號(hào)=5C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPaLoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kPa)fa(kPa)方向p_(kPa)柱下獨(dú)立基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算：畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第117頁共151頁方向p_(kPa)沖切力(kN)抗力(kN)節(jié)點(diǎn)號(hào)=9C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPaLoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kPa)fa(kPa)S(mm)B(mm)畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第118頁共151頁X-Y-X- 節(jié)點(diǎn)號(hào)=10C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPa方向p_(kPa)第119頁共151頁節(jié)點(diǎn)號(hào)=11C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPaX-p_(kPa)第120頁共151頁節(jié)點(diǎn)號(hào)=12C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPa36864.73-18.862957.6627p_(kPa)畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第121頁共151頁22700方向p_(kPa)柱下獨(dú)立基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算：畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第122頁共151頁483711.7553567.694483節(jié)點(diǎn)號(hào)=14C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPa方向p_(kPa)沖切力(kN)抗力(kN)22700畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第123頁共151頁節(jié)點(diǎn)號(hào)=23C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPa第124頁共151頁抗力(kN)節(jié)點(diǎn)號(hào)=24C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210LoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kPa)fa(kPa)S(mm)畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第125頁共151頁節(jié)點(diǎn)號(hào)=25C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPap_(kPa)第126頁共151頁loadM1(kNm)AGx(mm*mm)load節(jié)點(diǎn)號(hào)=26C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPap_(kPa)第127頁共151頁節(jié)點(diǎn)號(hào)=29C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=2方向p_(kPa)第128頁共151頁21200loadM1(kNm)AGx(mm*mm)load節(jié)點(diǎn)號(hào)=30C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPa方向p_(kPa)基礎(chǔ)各階尺寸：畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第129頁共151頁柱下獨(dú)立基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算：節(jié)點(diǎn)號(hào)=33C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPa柱下獨(dú)立基礎(chǔ)沖切計(jì)算：at(mm)load方向p_(kPa)沖切力(kN)抗力(kN)H(mm)基礎(chǔ)各階尺寸：柱下獨(dú)立基礎(chǔ)底板配筋計(jì)