鍋爐基礎作業(yè)指導書

鍋爐基礎工程施工作業(yè)指導書

1適用范圍

本方案適用于燃煤發(fā)電機組工程4#機組鍋爐基礎土建施工。

2編制依據(jù)

2.1巖土工程勘察報告

2.2電力設計院設計的《鍋爐基礎圖》F211102S-T5202；

2.3《電力建設施工質(zhì)量驗收及評價規(guī)程第1部分：土建工程》DL/T5210.1-2012

2.4《工程建設標準強制性條文（電力工程部分）》2011年版

2.5《工程建設標準強制性條文（房屋建筑部分）》2009年版

2.6《電力建設安全健康與環(huán)境管理工作規(guī)定》國電電源（2002）49號

2.7《電力建設安全工作規(guī)程第1部分：火力發(fā)電廠》DL5009.1-2002

2.8《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準》GB50300-2001

2.9《混凝土質(zhì)量控制標準》GB50164-2011

2.10《建筑施工手冊》第四版

2.11《建筑施工計算手冊》第二版

2.12《現(xiàn)行建筑施工規(guī)范大全》（修訂縮印本）

2.13《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范》JGJ46-2005

2.14《鋼筋焊接及驗收規(guī)范》JGJ18-2012

2.15《鋼筋機械連接技術(shù)規(guī)程》JGJ107-2010

2.16《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204-2011年版

2.17《建筑工程大模板技術(shù)規(guī)程》JGJ74-2003

2.18《混凝土強度檢驗評定標準》GB/T50107-2010

2.19《大體積混凝土施工規(guī)范》GB50496-2009

2.20《B標段施工組織總設計》

2.21《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》建質(zhì)（2009）87號

2.22《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011

2.23《建筑地基基礎工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50202-2002

3工程概況及主要工程量

3.1工程概況

3.1.1燃煤發(fā)電機組工程位于本市，臨江而建，交通便利?！?.000相當于國家85

高程4.0m,自然地坪目前標高為4.2m。

3.1.2鍋爐基礎縱向總長53.94米，橫跨總長62.46米。中間為大板基礎，周邊為獨

立承臺式基礎，各承臺間設有連系梁，使整個基礎群形成整體，大板承臺底標高-5.8

米，其余連接承臺底標高均為-4.0米。施工時對各個承臺均按照大體積混凝土施工標準

組織施工及控制。

3.1.3根據(jù)工程實際情況采取分段施工、流水作業(yè)的方式進行組織施工。先施工深基

礎底板，連接梁位置設施工縫，待中間大板回填后將周邊承臺有序施工。

3.1.4主要工程量：

碎C15：300m3C30：9000m3鋼筋：900t模板：3000m2

3.1.5主要工程進度安排

1、墊層施工（接樁）:2013.6.4-2013.6.12

2、承臺鋼筋混凝土施工:2013.6.13—2013.8.5

3、地腳螺栓安裝：2013.8.6-2013.8.20

4、短柱鋼筋混凝土施工：2013.8.21—2013.9.15

4作業(yè)人員的資格

4.1參加施工的人員要求體質(zhì)良好，并有多年的現(xiàn)場施工經(jīng)驗。

4.2所有施工人員必須經(jīng)過三級安全教育，具有較強的安全意識。

施工前工地組織對管理人員和施工人員進行培訓，了解本工程特點和要求，學習電

廠管理制度和分公司管理制度。

工地組織施工人員進行有關(guān)精細化施工學習，明確創(chuàng)國家優(yōu)質(zhì)工程金獎的目標，并

針對以往工程工藝質(zhì)量存在問題進行培訓，提高施工人員質(zhì)量意識。

4.3所有施工人員工作前必須經(jīng)過技術(shù)質(zhì)量安全交底，熟悉作業(yè)方法要求。

4.4參加作業(yè)的人員應進行過職業(yè)道德教育，有較強的敬業(yè)精神。

4.5特種作業(yè)人員均應持證上崗（包括焊工、架子工、電工、起重工等），高空作

業(yè)人員必須經(jīng)過體檢，體檢合格后方可進行高空作業(yè)。

4.6所有現(xiàn)場操作人員均應服從管理人員統(tǒng)一指揮、統(tǒng)一調(diào)度，做到上下一致、團

結(jié)協(xié)作。

4.7施工技術(shù)管理人員和參加作業(yè)人員的數(shù)量:

工種人數(shù)工種人數(shù)

管理人員10人焊工8人

木工40人電工2人

鋼筋工60人混凝土工60人

架子工20人司機（翻斗車）4人

5施工機械、檢測器具和儀器儀表的規(guī)格和要求

5.1要求：施工機械報審同意后進場，各種施工器具在施工前即應就位，并進行清

點、檢修，可隨時投入使用。各種儀器、儀表和檢測工具必須經(jīng)技術(shù)監(jiān)督局檢測合格并

頒發(fā)校驗證書后才能使用。

5.2施工機械、檢測器具一覽表：

施工機械、檢測器具名稱單位數(shù)量規(guī)格

塔式起重機臺1QTZ5013

碎汽車泵臺550m

碎攪拌運輸車輛3010m3

機動翻斗車輛2

裝載機輛1

插入式振搗棒根28

潛水泵臺34寸

全站儀臺1RTS822

工經(jīng)緯儀臺1

S：；水平儀臺2NAL124

鋼卷尺把250m

電焊機臺4BXl-400

鋼筋切斷機臺2GQ50B

鋼筋彎曲機臺2

鋼筋套絲機臺2

鋼筋碰焊機臺1

木工裁板鋸臺1

6施工準備工作

6.1單位工程開工報告已經(jīng)批準。

6.2現(xiàn)場施工用電及施工用水、排水的管線布置：

在鍋爐東側(cè)設置一級配電箱，二級配電箱引至各作業(yè)點同時滿足施工現(xiàn)場臨時用電

規(guī)范要求。施工用水使用廠區(qū)消防管網(wǎng)水源，排水由溝道進入東側(cè)管網(wǎng)。

6.3勞動力就位、施工機具齊備、施工用材料按計劃及時供應。

6.4有關(guān)施工圖紙齊全、并經(jīng)會審。

6.5作業(yè)指導書編制并報審完成。

6.6施工材料至場，并經(jīng)檢驗合格

6.7施工前進行安全交底，并做好記錄。

6.8基礎土方開挖到位。

為了使鍋爐底板施工方便（使泵車能夠覆蓋澆筑混凝土），北側(cè)爐架基礎暫不開挖，

并對此邊坡做鋼絲網(wǎng)噴漿處理.，待基礎底板做完后再進行開挖施工。

7作業(yè)程序

墊層一一放線一一管樁焊錨固筋一一鋼筋地籠墻澆筑（100mm高）一一大板基礎底

板鋼筋----大板基礎骨架----大板基礎中間層鋼筋----大板基礎頂板鋼筋----大板基

礎模板一一大板基礎柱墩插筋一一大板基礎混凝土一一養(yǎng)護和測溫記錄一一基礎模板

拆除一一梁及小承臺墊層一一梁及承臺鋼筋一一梁及承臺模板一一承臺插筋一一梁及

承臺混凝土一一基礎模板拆除一一回填

8主要施工工藝及施工方法

8.1鍋爐基礎控制網(wǎng)施測

8.1.1鍋爐基礎范圍內(nèi)布設測量控制點，共設置4個控制點，控制點布置詳見下圖。

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8.1.2現(xiàn)場施工控制樁的建立：打木樁標記坐標控制點，并且周邊澆筑混凝土支墩

固定。

采用木樁上釘鐵釘作為軸線控制點。為防止木樁及控制點移位，在木樁下口澆筑混

凝土固定木樁（詳見下圖）。

鐵釘

木樁

控制點

剖面

8.1.3控制樁完成后四周需用腳手鋼管搭設防護架，并刷紅白油漆警示，專人巡查監(jiān)

護。

8.2墊層施工

墊層施工前在其邊框上采用100mm高的木方（外用鋼筋固定），形成圍護結(jié)構(gòu)。此圍

護結(jié)構(gòu)必須牢固。墊層碎由攪拌站集中供料，用砂運輸罐車運輸?shù)绞┕がF(xiàn)場，然后用汽

車泵送至各個澆筑部位，澆筑時墊層中間部位要拉線控制好標高，墊層碎澆筑施工完畢

后，用木抹子將其表面抹平。

8.3基礎放線與高程控制

根據(jù)設置在鍋爐四周的控制網(wǎng)，在鍋爐東向和南向控制網(wǎng)各點用鋼尺定出各承臺軸

線樁，用經(jīng)緯儀將縱橫軸線引入基坑內(nèi)，并測設在基礎墊層面上，在墊層面上，沿邊口

均做上紅油漆標記。根據(jù)互相垂直的軸線，用鋼尺施放出基礎的外邊線及短柱插筋控制

線。短柱施工前，應將柱雙向軸線引上承臺面，并施放出柱邊線，再彈上墨斗線。在同

一行或同一列上的基礎或短柱施工時，應以鋼尺復核其模板外口的平齊程度及相互間的

間距。

為減少高程控制的誤差，由專業(yè)測量人員將基坑外附近的水準點轉(zhuǎn)測到基坑內(nèi)，并

做出符合規(guī)范要求的高程控制點，以此點對基坑內(nèi)的開挖標高及基礎高程進行控制。

8.4鋼筋工程

8.4.1設置墊塊及鋼筋加工：

8.4.1.1基礎底板鋼筋保護層在采用100*100通長地壟的基礎上，再用100mmX100

mmXlOOmm的C30碎墊塊做補充，墊塊應墊在下層鋼筋交叉點下部，縱橫間距不大于

lOOOmmo中間層及上層鋼筋采安裝在骨架進行定位，骨架直接采用設計中的鋼筋進行焊

接成固定骨架，焊接采用雙面焊。

8.4.1.2鋼筋在鋼筋加工場內(nèi)加工成型，掛牌、分類堆放，要擺放整齊。鋼筋由加工

場內(nèi)以平板車運至基坑邊緣。在基坑邊搭設斜跑道，人工抬運至施工操作面，要保證鋼

筋表面清潔，嚴禁存在污漬、泥漿等現(xiàn)象?，F(xiàn)場鋼筋堆放要整齊，下設木方，嚴禁直接

放在泥土上。

鋼筋均應清除油污和錘打能剝落的浮皮、鐵銹，該工程采用新鋼筋一般不會有銹，

對個別放置時間長了產(chǎn)生銹的鋼筋，采用鋼絲刷或砂輪等方法進行除銹。如除銹的鋼筋

表面有嚴重的麻坑、斑點等，已傷蝕截面的，應降級使用或剔除不用。

鋼筋的切斷：鋼筋彎曲成型前，應根據(jù)配料表要求長度分別截斷，鋼筋切斷采用鋼

筋切斷機進行。切斷時應將同規(guī)格鋼筋根據(jù)長短搭配，統(tǒng)籌安排，一般先斷長料，后斷

短料，以減少接頭和損耗。避免用短尺量長料，防止產(chǎn)生累計誤差，應在工作臺上標出

尺寸、刻度，并設置控制斷料尺寸用的擋板。切斷過程中發(fā)現(xiàn)劈裂、縮頭或嚴重的彎頭

等，必須切除，切斷后的鋼筋斷口不能有馬蹄開或起彎等現(xiàn)象，鋼筋長度偏差不應大于

正負10mm。鋼筋切斷是保證鋼筋成品質(zhì)量的前提條件，所以必須斷好鋼筋的尺寸。

鋼筋的彎曲成型：鋼筋的彎曲成型采用彎曲機進行。鋼筋彎曲時應將各彎曲點位置

劃出；劃線尺寸應根據(jù)不同彎曲角度和鋼筋扣除鋼筋彎曲調(diào)整值，劃線應在工作臺上進

行，如無劃線臺面直接以尺度量線時，應使用長度適當?shù)哪境?，不宜用短尺接量，以?/p>

發(fā)生差錯。第一根鋼筋彎曲成型后，應與配料表進行復核，符合要求后再成批加工。成

型后的鋼筋要求形狀正確，平面上無凹曲，彎點處無裂縫。其尺寸允許偏差為：全長正

負10mm,彎起鋼筋起彎點位移20mm；彎起鋼筋的起彎高度正負5mm,箍筋邊長正負5mm。

8.4.1.3鋼筋的連接方法：原則為220鋼筋采用直螺紋套筒連接，＜20鋼筋采用綁扎

連接。

8.4.2鋼筋綁扎及插筋留設：

8.4.2.1鋼筋在綁扎前應核對成品鋼筋的型號、直徑、形狀、尺寸和數(shù)量是否與設計

圖紙相符。

8.4.2.2基礎鋼筋施工工藝：

先綁扎底部鋼筋，接著加上臨時支撐鋼筋，最后是施工上層鋼筋和上部柱子插筋。

8.4.2.3嚴格按照設計圖紙進行鋼筋綁扎，承臺基礎鋼筋為雙向布置，其底面鋼筋

上下位置要按設計布置，不得顛倒。

8.4.2.4基礎底板鋼筋及分布筋綁扎時，應先以粉筆畫好其間距，然后布鋼筋。綁扎

成型鋼筋相交點時，應采用八字扣滿扎牢固，再墊上墊塊綁扎。底板鋼筋網(wǎng)片與預制管

樁錨固筋應綁扎牢固，以固定其位置。

8.4.2.5短柱插筋應先與數(shù)支箍筋綁扎形成鋼筋骨架，然后將其底腳綁扎固定在底板

鋼筋上，用HRB400①14鋼筋做剪刀撐臨時加固支撐。承臺碎面以上插筋應以中48腳手

鋼管雙向固定其位置，并與基礎模板系統(tǒng)相連，要保證其牢固及位置準確。

8.4.2.6基礎鋼筋骨架采用HRB400028鋼筋制作，并在碎澆筑前，應用塑料薄膜將

自承臺頂面向上500mm范圍內(nèi)的柱子插筋包裹起來，以免澆筑碎時污染鋼筋。

8.4.2.7PBP01#4鍋爐大板基礎鋼筋骨架示意圖及計算：

根據(jù)該工程基礎鋼筋設計特點，基礎鋼筋施工是分批綁扎，骨架間距控制在1.8米

內(nèi)，支架安裝時利用已經(jīng)綁扎好的橫向鋼筋與安裝好的支架的每個支撐腿進行焊接，并

在相鄰的鋼筋支架間用鋼筋做好剪刀撐,充分保證支架的穩(wěn)定。在鋼筋綁扎過程中,派專

人對已經(jīng)安裝的支架進行監(jiān)護，防止由于支架在承重后發(fā)生傾覆倒塌，保證施工安全。

墊層上設置縱橫各設置4道盲溝，內(nèi)填石子，墊層上設置地籠10cm*10cm通長16道

作為鋼筋保護層，鋼筋施工時，骨架采用HRB400中28的鋼筋焊接制作，東西方向骨架

立桿間隔1.2米，將東西方向立桿每隔兩個立桿設X剪刀撐，考慮安全，局部間隔一根

立桿設X剪刀撐，見單根骨架示意圖，南北方向單根骨架連接成整體用X剪刀撐，間距

為5.4m,局部按照現(xiàn)場情況可增加，具體如圖：

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鋼筋骨架驗算：

1、按照均布荷載的連續(xù)梁計算。

骨架力學計算：（①28鋼筋的力學特征如下表）

W=2.155cm3；

1=3.0172cm4；

圓形微面性質(zhì)計算

R=14(mm)矩形寬b

R0=0(mm)空心寬b0

A=616(mm)截面面積A

Ix=3.0172E+04(mm4)慣性矩Ix=Pi*(2R)人4/64

ix=7.0000E+00(mm)回轉(zhuǎn)半徑ix=sqrt(Ix/A)

Wx=2.1551E+03(mm3)截面抵抗矩Wx=Ix/h*2

Y=78.5(kN/m3)材料重度Y（鋼材為78.5kN/m3）

G=0.0483(kN/m)每延米自重G=Ay

1.荷載：按骨架上布置鋼筋得出上層鋼筋荷載:

483*3*7*2=202.86kg/m2即2.029kN/m2

恒荷載設計值取：g=2.029xl.2=2.4kN/m2

施工活荷載取值：3.0kN/m2,其中工器具荷載0.5kN/m2,振動荷載2.5kn/m2。

2

活荷載設計值?。簈=3.0x1.4=4.2kN/mo

荷載總設計值為：2.4+4.2=6.6kN/m2

均布力計算：

每根骨架承受線荷載：q=6.6*2.4=15.84kN/m,每根骨架立柱間距離1.8米.

支架梁采用中28鋼筋，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：

截面慣性矩：1=3017mnd

截面抵抗矩：W=TI矛/28=2155mm3

（1）骨架立桿驗算：

取模型如下：認為每根立桿承受=19.8*1.2=23.76kN面積上的力

力學計算簡圖如右所示:

兩端焊接固定，軸心受壓長度修正系數(shù)：-0.5

計算長度：1O=NH=O.5X38OO=1900mm

長細比：X=lo/i=1900/70=27

經(jīng)查表，穩(wěn)定系數(shù)v=0.927

穩(wěn)定驗算：

o=N/（vAn）=23.79x103/（0.927x616）

=41.7N/mm2<31ON/mm2符合要求

強度驗算：

3

o=N/An=23.79xl0/616

=38.62N/mm2<31ON/mm2符合要求

⑵.骨架橫桿驗算（①28的鋼筋，間距1200mm）

根據(jù)該骨架加工的實際情況，骨架橫梁按連續(xù)梁受力形式進行計算，計算時取3層鋼

筋的橫梁進行計算：

支架計算簡圖

骨架橫桿強度計算：

（j=M/W<[f|

其中b——支架用鋼筋強度計算值（N/nrn?）；

M——支架用鋼筋的最大彎距（N.mm）；

W——支架用鋼筋的凈截面抵抗矩；

出——支架用鋼筋的強度設計值（N/mn?）。

M=ql2/8

其中q——作用在鋼筋支架上的荷載，（按布置3排鋼筋，支架間距為1.2米

（保險起見取值1.8米），包括施工荷載進行計算））

M=14.64*1.8*1.8/8=5.93kN/m；

1支架計算跨度，l=1.8m:

cr=M/W=275N/mm2

支架用鋼筋強度設計值[f]=400N/mm2；

支架的強度驗算<國，滿足要求！

撓度驗算：

fmax=q14/(384EI)=14.64X18004/(384X2.06X105X3.017X104)=204mm

經(jīng)驗算，frnax<[f]mm符合要求

綜合考慮：考慮到施工的不定荷載及很多不定因素，所以骨架決定采用橫桿螺紋鋼

HRB400O28mm(所有橫桿代用原圖紙設計鋼筋)，立桿采用螺紋鋼HRB400O

28@1200mm,人字撐采用螺紋鋼HRB400①28mm,骨架與骨架之間間距@1800mm,并

設剪刀撐，剪刀撐采用HRB400①28mm鋼筋。(具體見上圖)

8.4.3鋼筋焊接：

8.4.3.1在每批鋼筋正式焊接之前,必須進行現(xiàn)場條件下鋼筋焊接性能試驗,合格后,

方可正式生產(chǎn)。

8.4.3.2鋼筋焊接生產(chǎn)之前，必須清除鋼筋或鋼板焊接部位的鐵銹、熔渣、油污等，

鋼筋端部的扭曲、彎折應予以矯直或切除。

8.4.3.3進行鋼筋閃光對焊時，應先試焊兩個接頭，經(jīng)外觀檢查和檢測合格后，方可

按選定的焊接參數(shù)進行生產(chǎn)。

8.4.3.4在對焊機的電源開關(guān)箱內(nèi)裝設電壓表，以便觀察電壓波動情況，對于閃光對

焊，如電源電壓降大于5%,應適當提高變壓器級數(shù)；如電源電壓降達到8%時，停止焊

接。

8.4.3.5對于閃光對焊，鋼筋直徑較小，可采用連續(xù)閃光焊，鋼筋直徑較大，如端面

比較平整，宜采用預熱閃光焊；如端面不夠平整，宜采用閃光-預熱-閃光焊。

8.4.3.6焊機應經(jīng)常維護保養(yǎng)和定期檢修，確保正常使用。

8.4.4滾軋直螺紋連接

8.4.4.1鋼筋下料時，應采用砂輪切割機，切口的端面應與軸線垂直，不得有撓曲等

不平整現(xiàn)象。

8.4.4.2連接鋼筋時，鋼筋和套筒的規(guī)格必須一致，鋼筋和套筒的絲扣應干凈、完好

無損。

8.4.4.3滾軋直螺紋接頭應使用扭力扳手或管鉗進行施工，將兩個鋼筋絲頭在套筒中

間位置相互頂緊。

8.4.5鋼筋綁扎好后，表面要保持清潔，不得人為的在上面亂走，亂扔雜物和其他弄

臟鋼筋的現(xiàn)象發(fā)生。在澆筑混凝土前要把鋼筋表面清洗干凈。

8.4.6為了澆筑位的需要，上層鋼筋在綁扎是可適當留出布料口位置，待碎澆至2.5

米高度時再恢復。

8.4.7懸挑部位鋼筋，支設完底模后在底模上綁扎。

8.5模板工程

8.5.1模板在加工場內(nèi)即應進行修整，其平直度應在2mm以內(nèi)，模板安裝前應涂刷脫

模劑，并分規(guī)格堆放整齊。

8.5.2模板及其支撐必須具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性。模板接縫寬度應控制在

1mm以內(nèi)。模板底口因基層不平而縫隙較大時，應以水泥砂漿進行封堵。

8.5.3基礎采用18mm木模板做模板,50mmX100mm的木方做背肋（根據(jù)以往施工經(jīng)驗,

取相鄰兩根木材之間間距為220mm）,①48鋼管作圍橡及支撐，以①16垂直間距600,水

平間距600,對拉螺栓對拉固定模板。比較大的獨立基礎則在模板外側(cè)用①48鋼管斜埋

入地下（與鋼管撐桿平行），鋼管撐桿套在該鋼筋上，作為支撐模板的一種輔助措施。

相隔較近的基礎間用腳手鋼管、扣件組合成構(gòu)架對撐加固。基坑周邊基礎外側(cè)模板

及相隔較遠的基礎應增設鋼管樁進行加固。對拉螺栓頂頭用塑料堵頭模板，用雙螺帽緊

固。等模板拆除后將塑料堵頭鑿出，再用水泥砂漿找補。

模板間拼縫以PE膠條粘貼，以保證混凝土表面平整光滑。以①48X3.5腳手鋼管做

立桿及支撐系統(tǒng)，基礎承臺模板支撐系統(tǒng)見如下示意圖：

1.基礎模板2.50mmX100mm木方3.648mmX3.5mm腳手鋼管4.鐵撐腳

5.柱插筋6.碎墊層7.對拉螺栓8.預留支柱模用插筋928

a）模板側(cè)壓力計算：

采用內(nèi)部振搗器時，新澆的混凝土最大側(cè)壓力，可按下列二式計算并取較小值:

05

F=O.22Ycto0132V-

=0.22X25X8X1.2X1.15X0.6705=50kN/m2；

F=y(H=25X4=100kN/m2；

其中：

F為新澆筑性對模板的側(cè)壓力(kN/m?)；

九為混凝土的重力密度(kN/m3)；

為新澆筑碎的初凝時間，取t°=8小時；

P1外加劑影響修正系數(shù)，摻具有緩凝作用的外加劑時取L2；

B2混凝土坍落度修正系數(shù)，本工程按坍落度為MOmm-lSOmm,取1.15；

V為混凝土澆筑速度；v=2/3=0.67米/小時

H為碎側(cè)壓力計算位置處至新澆筑碎頂面的總高度；取4m

取二者較小值：F=50kN/m2作為對模板側(cè)壓力的標準值，由于是用汽車泵澆筑基礎碎,

碎對模板的水平?jīng)_擊力比較小，不考慮傾倒性時產(chǎn)生的水平荷載，因此，作用于模板的

總荷載設計值：q=F=50kN/m

b)模板強度驗算：

側(cè)模間距計算

一般按三跨連續(xù)梁計算

I=_Lbh3=]000X15712=28.12X10mm

12

W=lbh=1000X1576=3.75X10'mm

6

按強度計算

2

M=—q/=[fm]?Ibh-

106

—XqX/2=[fJxlbh2

106

-LX50X/=13xlxi000X152

106

/=312.2mm

按剛度計算

<y=-^=[<y]=—

150￡/400

_______50T_________I

150x9.5x103x228700~400

/=271.6mm

其中

［工］為木材抗彎強度允許值，取13N/mm2

［3］為側(cè)板容許撓度，取1/400

b為側(cè)模寬度，為1000mm

h為側(cè)板厚度取為15mm

根據(jù)計算，木楞間距最大不得超過/=271.6mm,

施工時對拉螺桿間距取60cmX60cm,故

P$=FA=50X0.6X0.6=18KN

而實際施工中螺桿為巾16,P允許=21kN

P實=18kN<P

所以在本工程中采用“16(@600mmX600mm)對拉螺桿安全。

小承臺模板支撐系統(tǒng)驗算

a.對拉螺栓驗算：

取混凝土入模溫度為30℃

對拉螺栓采用M14,間距為600mm

PVC管

塑料堵頭

1.新澆注混凝土對母版?zhèn)让娴膲毫τ嬎?/p>

Fl=0.22yctOBIB2V1/2

F2=ycH

根據(jù)GB50204-2011《碎結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》規(guī)定新澆碎對模板的側(cè)壓力

取上述公式中較小值。

YC—混凝土的重力密度(kN/m3),取丫c=2妹N/m3

t0一新澆注混凝土的初凝時間(h),tO=200/(T+15)=4.4h,其中T=30℃

81一外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時，取L0,摻具有緩凝作用的外加劑時，

取1.2,本工程取B1=1.2

B2—混凝土塌落度影響修正系數(shù)，當塌落度小于30mm時，取0.85；50mm~90mm時,

取1.0；llOmnTl50mm時,取1.15。本工程B2=1.15

V一混凝土的澆筑速度，本工程取V=0.5m/h

H—混凝土側(cè)壓力計算位置至新澆筑混凝土頂面的總高度(m),本工程取2.57米

經(jīng)計算側(cè)壓力:Fl=0.22yctOP1P2V1/2=O.22X24X4.4X1.2X1.15X

0.51/2=22.671kN/m2,

F2=ycH=24X2.57=61.68kN/m2

F=min(Fl,F2)Xl.2=27.205kN/m2

2.傾倒混凝土時，產(chǎn)生的荷載標準值：

側(cè)壓力取2.0kN/m2

3.根據(jù)規(guī)范得側(cè)模所受最大側(cè)壓力為F'=27.205+2.0X1.4=30kN/m2

4.①14螺栓凈面積A=105mm2,

Nmax=FS=30X0.6X0.6=10.8kN<[F]=17.8kN,符合要求。

則中14@600符合要求。

8.5.4模板安裝時，先在側(cè)板內(nèi)側(cè)劃出中線，在碎墊層上彈出基礎中心線。把各臺階

側(cè)板拼成方框，然后把模板放在墊層上，兩者中線互相對準，并用水平尺校正標高，在

模板周圍用鋼管支撐固定。

8.5.5基礎短柱模板配置：由于模板規(guī)格為1220X2440mm,配模時模板豎向放置(即

高為2440),按照每個柱子四個面，每個面組合成一塊大型模板的原則進行配模。配模

在集中加工區(qū)進行。

8.5.6基礎短柱用中16@600對拉螺栓加固，相鄰基礎短柱間支撐應連接牢固。短柱

模板搭設鋼管支模架固定短柱位置，及做為短柱模板的附加支撐。

8.5.7基礎分三次澆筑：第一次澆筑底板承臺，在連梁接頭處留設施工縫，并嚴格按

照施工縫處理的相關(guān)規(guī)范進行施工；第二次周邊基礎連梁碎；第三次上部柱墩碎。

8.5.8澆筑碎時應有專人進行護模，發(fā)現(xiàn)模板漏漿、脹模及其它異常情況應及時處理

后才能繼續(xù)施工

8.5.9模板隔離劑要求涂刷均勻，嚴禁漏刷，且不準有流淌現(xiàn)象，以免影響碎外觀工

藝質(zhì)量。

8.5.10小基礎的模板拆除應在於強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞

后，方可拆除模板；大體積碎模板的拆除應控制碎中間溫度與大氣'溫之間溫差穩(wěn)定在25

,C以內(nèi)，并在14天后才能拆除模板。拆模時應輕起輕放，不得用大錘硬砸或撬棒硬撬。

8.6地腳螺栓安裝

8.6.1短柱頂面定位放線

先由技術(shù)員根據(jù)鍋爐的控制線將各個的縱橫定位軸線測放到基礎頂面，再由施工人

員根據(jù)此定位軸線將螺栓的定位細部線放到固定鋼架上。

施工人員根據(jù)控制點的標高確定固定鋼架頂標高。

8.6.2地腳螺栓固定框架的安裝

基礎澆筑時，在地腳螺栓架底部四角安放埋件，地腳螺栓架安裝時在埋件上采用型

鋼將地腳螺栓架與埋件焊接確保碎澆筑時地腳螺栓架不位移。

依據(jù)鍋爐縱橫中心線測放各基礎柱中心線。根據(jù)測放的柱中心線安裝并找正每組地

腳螺栓框架，用61mm鋼絲拉線，花籃螺絲調(diào)緊，用15kgf拉力器拉50nl鋼卷尺找正

并校驗各中心線之間的距離。

地腳螺栓框架埋設在基礎中的工藝質(zhì)量要求為：①地腳螺栓框架埋設標高允許偏差

10?0mm；②一組地腳螺栓框架在任何方向的中心間距允許偏差2mm；③相鄰各組框架中

心線間距允許偏差每米1mm；④第一組（或任何一組）與最后一組在縱向、橫向以及對

角線方向的距離最大不超過±10mm。另外，根據(jù)圖紙設計要求，地腳螺栓框架的上蓋板

頂標高設計為+10mm，除抗剪鍵和調(diào)平墊板預留孔部位以外，一次灌漿至±0.00mm標高。

地腳螺栓框架標高找正應以框架的上蓋板頂標高（+10mm）為基準。將找正驗收合格后

的地腳螺栓框架先點焊到預埋件上，再次校核好相對位置和標高后再焊接固定。根據(jù)每

組地腳螺栓框架中心線用鋼尺定出地腳螺栓的中心位置。然后根據(jù)軸線、基礎的控制樁

用經(jīng)緯儀將地腳螺栓的控制線畫在固定架上并做好標識；調(diào)整好位置，使螺栓的大對角

線和每個短柱上的小對角線符合規(guī)范規(guī)定，并校核標高，校核無誤并經(jīng)聯(lián)合驗收后，電

焊固定。根據(jù)經(jīng)驗，安裝地腳螺栓框架時，地腳螺栓不隨框架安裝，待安裝鍋爐鋼架立

柱前再放入地腳螺栓框架內(nèi)。

8.6.3地腳螺栓安裝驗收合格后，即進行鋼筋綁扎和支模，在鋼筋綁扎和支模過程中

盡量避免與地腳螺栓、支架接觸，尤其是支模時對拉絲桿要避開地腳螺栓和支架；

8.6.4鍋爐基礎地腳螺栓支架固定過程中如果遇到短柱鋼筋相碰，將鋼筋敲彎或更改

位置。

8.6.5短柱混凝土澆筑前聯(lián)合安裝對地腳螺栓進行全面檢查。短柱混凝土澆筑時，注

意對拉螺栓箱的保護，震動棒不得碰到螺栓箱。

8.6.6在澆筑混凝土的過程中，施工員、質(zhì)檢員跟班作業(yè)，禁止振動棒與地腳螺栓、

支架接觸，并確保輸送泵送出的混凝土不沖擊地腳螺栓及支架。

8.6.7當螺栓落入承臺內(nèi)時，在承臺碎澆筑時在相應位置用模板釘成方盒，此區(qū)域帶

螺栓安裝完畢與短柱同時澆筑。

8.7碎工程

8.7.1碎由攪拌站集中供料，混凝土攪拌車運輸?shù)浆F(xiàn)場，再用汽車泵送至澆筑點，汽

車泵擬布置4臺，備1臺，碎運輸車30臺，澆筑順序從基礎中間向四周推進。根據(jù)機

械布置，碎工安排4組人員，每組6人，其中每組碎振搗設備3套。其中，鍋爐大板基

礎計劃澆筑48小時，采用“平面分層”方法，過程中必須不間斷作業(yè)，澆筑之前安排

好人員換班，期間項目部派人現(xiàn)場全程跟蹤作業(yè)，發(fā)現(xiàn)問題及時處理，保證砂澆筑的流

暢和振搗的質(zhì)量。

8.7.2碎在澆筑前，將模板內(nèi)的雜物清理干凈，每個基礎均應連續(xù)澆筑，不留設施工

縫，碎振搗應密實，不得漏振、少振，要確保碎拆模后無蜂窩、麻面、孔洞、吊腳等質(zhì)

量問題，以達到內(nèi)實外光。澆筑高度不得大于2m,如超過2米應設料斗、串桶。梁施工

縫留設在1/3跨，在次澆筑時鑿毛、有壓水清洗干凈。

8.7.3澆筑時，使用插入式振搗器振搗，其移動間距不大于作用半徑的L5倍，快插

慢撥，不得直接振搗模板及柱頭插筋。承臺碎澆筑按平面分層法，分層厚度為30cm,應

連續(xù)澆筑。

8.7.4每處承臺或基礎梁在澆筑完畢，待表面碎初凝前進行二次振搗，用直條刮平并

在終凝前用木抹子搓毛壓平，以防微裂縫的產(chǎn)生。

8.7.5碎澆筑過程中，要及時做好碎試塊，以同條件養(yǎng)護試塊的試驗結(jié)果來確定模板

拆除時間的依據(jù)，碎澆筑完畢，如有剩余碎，嚴禁隨意倒扔，做好施工現(xiàn)場的文明施工。

8.7.6基礎梁和較小承臺碎澆筑完后，應及時進行覆蓋和澆水，設置專人負責碎的養(yǎng)

護工作，并及時做好險養(yǎng)護記錄。

8.7.7保溫養(yǎng)護：

較大承臺均按大體積碎施工方法進行處理，澆筑前埋設好上、中、下層測溫管，澆

筑完畢后，進行保溫、保濕養(yǎng)護，在其上蓋塑料薄膜兩層并在兩層薄膜間設晴綸毛毯二

層。鍋爐現(xiàn)場布置圖：

\

,

由

o

a

早一早

>fjrj

引

j?

2.

8.7.8碎施工工藝要點

8.7.8.1攪拌：本工程基礎對于碎有嚴格要求，故應按配合比進行配料，操作時原材

均應過磅，先倒石子接著倒水泥及粉煤灰，后倒砂子，最后加水攪拌，外加劑隨水加入,

攪拌時間不少于30秒，管理人員后臺監(jiān)督。

8.7.8.2運輸：以碎攪拌運輸車運輸，減少碎出料后的延誤時間。

8.7.8.3收光、養(yǎng)護：碎振搗密實后，表面應以木抹子搓平。承臺面碎在初凝后，尚

應加強二次壓光，以防微裂縫的產(chǎn)生。已澆筑完的碎，應在12h以內(nèi)進行覆蓋和澆水，

養(yǎng)護時間不得少于七晝夜(大體積碎不小于14d)o

8.7.8.4成品保護：側(cè)面模板，應在於強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損

壞時，方可拆模。在已澆筑的碎強度達到L2Mpa以后，方可在其上來往人員和上部施

工。

8.7.9大體積碎測溫

8.7.9.1險澆筑后應進行溫度的監(jiān)測并描繪溫度曲線圖，繪圖和測溫同時進行，將及

時測出的溫度輸入表格，自動繪制溫度曲線，可以明顯的看出溫度的變化情況，及時發(fā)

現(xiàn)突變、測量數(shù)據(jù)和變化圖為計算溫差和由此產(chǎn)生的應力提供重要的依據(jù)，以掌握碎的

內(nèi)部應力特性，采取有效的措施防止碎裂縫的產(chǎn)生。測溫使用測溫表，在基礎澆筑前，

預埋測溫管，測溫點根據(jù)《大體積混凝土施工規(guī)范》(GB50496-2009)相關(guān)要求布置。

計算的表面如果有超出溫差范圍的趨向，應檢查是否覆蓋良好，檢查結(jié)果如果覆蓋不好,

則增加覆蓋晴綸毛毯、再覆蓋塑料薄膜，如保溫效果較差時，在側(cè)模四周覆蓋晴綸毛毯

和塑料薄膜，保證基礎保溫的效果，以控制溫差。

8.7.9.2大體積碎測溫點布置時，原則上中間和四周均要布置，根據(jù)基礎承臺的大小,

小承臺只在中間布點，大承臺間距布置基本均勻，以下是底板基礎測溫點布置示意圖

-(--

土

-一--

「

一

一-

-一

8.7.9.3測溫要求

基礎硅澆筑完12小時后立即進行測溫，并做好詳細記錄，開始前一周，測溫頻率

為兩小時一次，第二周以后為四小時一次。測溫的同時應及時繪制出溫度變化曲線，直

觀地顯示出溫度的變化情況。如果發(fā)現(xiàn)異常情況，有內(nèi)外溫差將大于25℃趨勢時，及時

調(diào)整保溫及養(yǎng)護措施，加蓋麻袋或晴綸毛毯，必要時對通風面應加蓋油布、帆布覆蓋。

8.7.10裂縫控制計算

裂縫控制計算可以分為澆筑前的控制計算和澆筑后的控制計算，澆筑后根據(jù)實測的

內(nèi)外溫度值和降溫梯度，可以分別計算出各梯度碎的收縮應力，與碎各齡期的抗拉強度

比較，再從計算總降溫產(chǎn)生的最大拉應力與碎的抗拉強度設計值比較，從而驗證保溫效

果；大體積碎由于溫度收縮引起的應力，其裂縫控制計算又可分為兩種方法。一種是自

約束裂縫控制計算，另一種是外約束裂縫控制計算。自約束裂縫控制主要是針對表面裂

縫的控制計算；外約束裂縫控制主要是針對內(nèi)部貫穿性裂縫的控制。表面裂縫的控制只

要注意保溫嚴密，經(jīng)常檢查，控制表面降溫速度，裂縫的控制是有保證的。這里主要介

紹外約束裂縫控制的計算。

8.7.10.1拌和(出機)溫度計算To：

根據(jù)以往對C30碎進行試配，C30碎配合比如下：(kg)

Po42.5普通硅酸鹽水泥：黃砂：碎石：粉煤灰：外加劑：水

290:778:1074:63:4.6：180

碎入模溫度計算如下：

CsTsMs+CgTgMg+CcTcMc+CwTwMw+(ZwTsWs+CwTgWg

T=-----------------

oMs+Mg+Me+Mw+Ws+Wg

T0混凝土的拌和溫度??

Ts、Tg砂、石子溫度

Tc、Tw水泥、拌和用水的溫度

Mc^Ms、Mg水泥、扣除含水量的砂石及石子的砂、石子重量

Mw>Ws>Wg水及砂石中游離水的重量

Cc>Cs、Cg>Cw水泥、砂、石及水的比熱容

其中Cs=Cg=Cc=0.84kJ/kgKCw=4.2kJ/kgKMc=290kgMs=778kgMg=1074kg

Mwl=180kgWs=4%Wg=l%

根據(jù)施工時的氣溫，水泥的溫度Tc=30℃水的溫度Tw=25℃砂Ts=35℃石子

Tg=35℃

Ws=778X4%=27.68kgWg=1074Xl%=10.83kgMw=170kg

To=51461.13/2371.51=21.7℃

8.7.10.2澆筑溫度計算Tp：

Tp=To+(Ta-To)(91+92+...+9n)

Tp澆筑時混凝土溫度

Ta室外溫度，取30℃

0n混凝土溫度損失系數(shù)

混凝土裝卸和運轉(zhuǎn)，每次。=0.032,共計3次；

混凝土運輸時，0=Att為運輸時間(min)按施工計算手冊得A=0.0042

混凝土澆筑過程中，0=0.003tt為澆筑時間(min)

故(1)混凝土裝卸和運轉(zhuǎn)。1=0.032X3=0.096

(2)攪拌車運輸92=At=0.0042X10=0.042

(3)混凝土澆筑過程03=0.003X60=0.18

Ta=5℃

Tp=21.7+(20-21.7)X(0.096+0.042+0.18)=21.16℃

8.7.10.3大體積險溫度計算(℃):(以4m高基礎為例進行計算)

1、絕熱溫升計算

Th=mQ/Cp(l-e-mt)

式中：

Th—混凝土的絕熱溫升(C)；

m..——每n?混凝土的水泥用量，取380Kg/n?；

Q——每千克水泥28d水化熱，取375KJ/Kg；

C——混凝土比熱,取0.97[KJ/(Kg?K)]；

P——混凝土密度，取2400(Kg/m3)；

e——為常數(shù)，取2.718；

t——混凝土的齡期(d)；

m——系數(shù)、隨澆筑溫度改變，取0.362；

計算結(jié)果如下表：

t(d)36912

Th(℃)40.554.258.960.4

2、混凝土內(nèi)部中心溫度計算

=

Ti(t)Tj+Th€(I)

式中：

TI(t)——t齡期混凝土中心計算溫度，是混凝土溫度最高值

Tj——混凝土澆筑溫度，取30℃(可采取澆筑當日的詢平均氣溫)

C⑴一一t齡期降溫系數(shù)，取值如下表

不同齡期時的&值

底板厚度h(m)

36912

40.740.730.720.65

計算結(jié)果如下表

t(d)36912

T1(t)(℃)59.969.672.469.26

由上表可知，碎第9d左右內(nèi)部溫度最高，則驗算第9d碎溫差

3、混凝土養(yǎng)護計算

混凝土表層(表面下50T00mm處)溫度，底板混凝土表面采用保溫材料(晴綸毛毯)

蓄熱保溫養(yǎng)護，并在草簾上下各鋪一層不透風的塑料薄膜。側(cè)壁在模板外側(cè)懸掛晴綸毛

毯，以實現(xiàn)養(yǎng)護效果。

①保溫材料厚度

8=0.5h?L(T2-Tq)K/入?(Tma-T2)

式中：

5——保溫材料厚度(m)；

L——各保溫材料導熱系數(shù)[W/(m?K)],取0.14(阻燃草簾)；

入一一混凝土的導熱系數(shù)，取2.33[W/(m-K)]

T2——混凝土表面溫度：40.1(℃)(Tmax-25)

Tq——施工期大氣平均溫度：30(℃)

T2-T—16.1℃)

T,wx-T2—21.0(℃)

瓜一一傳熱系數(shù)修正值，取1.3；

6=0.5h-L(T2-Tq)Kb/人?(Tma.-T2)*100=8.97cm

故可采用兩層阻燃草簾及一層化纖地毯在其上下各鋪一層塑料薄膜進行養(yǎng)護。

②混凝土保溫層的傳熱系數(shù)計算

6=1/[26]—

式中：B——混凝土保溫層的傳熱系數(shù)[W/(m??K)]

5i——各保溫材料厚度

1一—各保溫材料導熱系數(shù)[W/(m-K)]

——空氣層的傳熱系數(shù)，取23[W/(m'-K)]

代入數(shù)值得：B=1/[25/入i+1/BJ=1.46

③混凝土虛厚度計算：

h，=k?A./p

式中：h'一—混凝土虛厚度(m)

k——折減系數(shù)，取2/3；

X——混凝土的傳熱系數(shù)，取2.33[W/(m?K)]

h'=k?X/g=1.063

④混凝土計算厚度：H=h+2h'=5.13m

⑤混凝土表面溫度

2

T2(t)=Tq+4?h'(H-h)[T,(t)-Tq]/H

式中：

T2(t)——混凝土表面溫度(℃)

Tq一施工期大氣平均溫度(C)

h'——混凝土虛厚度(m)

H——混凝土計算厚度(m)

Tl(t)一一t齡期混凝土中心計算溫度(C)

不同齡期混凝土的中心計算溫度(T1(t))和表面溫度(T2(t))如下表。

混凝土溫度計算結(jié)果表

t(d)36912

T1(t)(℃)51.660.361.158.4

T-T,(℃)27.636.337.134.4

T2(t)(℃)33.536.536.835.8

T[<t)-T2(t)18.123.824.322.6

由上表可知，混凝土內(nèi)外溫差＜25℃,符合要求。

抗裂計算

1、各齡期混凝土收縮變形

/)=部-產(chǎn))￡筋

1=1

式中：

%⑺一齡期t時碎的收縮變形值；

￡。一標準狀態(tài)下最終收縮值，3.24X10-4

y

e一常數(shù)e=2.718；

Ml、M2、M3…Mn—各種不同條件下的修正系數(shù);

混凝土收縮變形不同條件影響修正系數(shù)

MlM2M3M4M5M6M7M8M9MIO積M

11.351.01.421.450.931.180.761.00.761.76

各齡期碎收縮變形值如下表

齡期(d)36912151821

1.693.324.196.467.959.4010.81

2、各齡期碎收縮當量溫差

%,)

"小不同齡期混凝土收縮相對變形值;

a：混凝土線膨脹系數(shù)取1X10-5/℃;

各齡期收縮當量溫差

齡期(d)36912151821

Ty(t)-1.69-3.32-4.91-6.46-7.95-9.4-10.8

3、各齡期混凝土最大綜合溫度

Af+J)+也)乜

T：碎澆筑溫度，取21.16℃

?、牛糊g期土的絕熱溫升

Ty(1):齡期T時的收縮當量溫差

Tq：碎澆筑后達到穩(wěn)定時的溫度，取25c

混凝土最大綜合溫差

齡期(d)36912151821

△T21.5128.9930.4829.9828.8427.5026.13

4、混凝土各齡期彈性模量

4)=0(1-e?)

E。:碎最終彈性模量(Mpa),c40取定E°=3.25X10"N/mm2

混凝土各齡期彈性模量(X10'N/inm2)

齡期(d)36912151821

E(t)0.771.361.802.152.412.612.76

5、外約束為二維時溫度應力計算

E(t)：各齡期碎彈性模量

a：混凝土線膨脹系數(shù)1X10-5/C

AT(t)：各齡期混凝土最大綜合溫差

U:彼泊松比，取定0.15

Rk:外約束系數(shù)，取定0.4

Sh(t):各齡期碎松弛系數(shù)

混凝土松弛系數(shù)如下表

齡期(d)36912151821

Sh(t)0.570.5240.4820.4170.4110.3830.369

外約束為二維時溫度應力(N/mn?)

齡期(d)36912151821

6-0.44-0.97-1.25-1.26-1.34-1.29-1.25

6、驗算抗裂度是否滿足要求

根據(jù)經(jīng)驗資料，把碎澆筑后的15d作為碎開裂的危險期進行驗算。

--105（抗裂度驗算）

Ct

fct=l.71Mpa（28天抗拉強度設計值）

同條件齡期15天抗拉強度設計值（達28天強度的7