高支模板施工方案(20130623門架)

高支模板施工方案(20130623門架)高支模板施工方案(門架)普通高支模施工方案工程名稱：怡高商業(yè)中心工程地點：順德區(qū)大良清暉路旁建設單位：佛山市順德區(qū)雄建房產(chǎn)有限公司施工單位：廣東明量工程有限公司設計單位：佛山市高藝建筑設計院有限公司監(jiān)理單位：佛山市順德區(qū)駿業(yè)工程建設監(jiān)理有限公司編制單位：廣東明量工程有限公司編制人：月日審核人：月日審批人：審批日期：年月日1目錄第一節(jié)工程概況3第二節(jié)編制及計算依據(jù)3第三節(jié)模板方案選擇及其安全使用有效期3第四節(jié)梁板模板支架材料選擇及搭設方法4第五節(jié)模板安裝5第六節(jié)模板拆除5第七節(jié)施工進度及勞動力、施工器具配置6第八節(jié)模板質(zhì)量技術措施7第九節(jié)安全施工措施8第十節(jié)對澆筑混凝土的要求9第十一節(jié)混凝土澆筑過程的監(jiān)測9第十二節(jié)高支模事故應急救援預案9第十三節(jié)計算書11第十四節(jié)附圖322高支模施工方案第一節(jié)工程概況一）工程基本情況怡高商業(yè)中心工程位于佛山市順德區(qū)大良街道清暉路西側。本工程地下1層，地上5層。地下室層高5.70m，局部（水池位置）層高為8.0m，首層層高6.0m，二層層高5.0m。三層層高（含夾層，夾層高度4.5m）9.0m，四層層高（含夾層，夾層高度4.5m）9.0m，五層層高（含夾層，夾層高度4.5m）9.0m，結構類型為鋼筋混凝土框架結構，首層標高為▽±0.000。本工程的高大支模另外編制專項施工方案，并經(jīng)專家論證。本方案為普通模板（含普通高支模）方案。（二）本工程高支模的有關情況：1、地下室頂板高支模，梁截面有250×600mm、300×600mm、300×800mm、300×1300mm等，支模高度為5.70m，樓板厚度為160mm。支撐于地下室底板面，底板厚度為500mm。2、二層梁板高支模：6軸交A～E軸，梁截面有300×800mm、300×900mm等，支模高度為6.0m，樓板厚度為150mm。支撐于首層樓地面，其厚度為160mm。3、三、四、五、天面層梁板有高支模：梁截面有300×800mm、300×900mm等，樓板厚度100mm，支撐于下層樓地面，其厚度為100mm。4、電梯井天面層梁板高支模：梁截面200×400mm，樓板厚度為120mm。擬在五層夾層處設置型鋼，模板支架立于型鋼梁上，支模高度為4.5m。第二節(jié)編制及計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162—2008；《混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204-2002（2011版）；《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2001（2006年版）；《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2011）；《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ128-2010）；《木結構設計規(guī)范》GB50005-2003；本工程建筑及結構施工圖等。第三節(jié)模板方案選擇及其安全使用有效期本工程考慮到施工工期、質(zhì)量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經(jīng)濟合理。2、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內(nèi)，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養(yǎng)維修。34、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，搭拆方便，便于檢查驗收；5、模板及模板支架的搭設，還必須符合JGJ59-2011檢查標準要求，要符合文明標化工地的有關標準。6、結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經(jīng)驗，決定采用以下模板及其支架方案：板模板及梁模板均采用滿堂式門式腳手架支撐體系。梁板底及梁側模板均選用18mm厚木夾板。支撐體系采用MF1219型號門架,門式腳手架支撐體系由門架、交叉支撐、連接棒、鎖臂、可調(diào)底座、可調(diào)頂托、水平拉桿及剪刀撐等組成，1219×1930高架及1219×930矮架配合使用；φ48×3.5鋼管及配套扣件做水平拉桿及剪刀撐。模板安全使用有效期：本工程模板及其支架系統(tǒng)的安全使用有效期限為3個月，若遇到特殊情況其使用期限超過了安全使用有效期的，必須進行全面的檢查和加固處理。但使用期限不得超過6個月，超過6個月的必須重新進行搭設。第四節(jié)梁板模板支架材料選擇及搭設方法1、梁300×1300mm等，梁模板及支架搭設方法梁板底模板選用18mm厚木夾板。梁底采用橫向80mm×80mm@150mm木方，2×80mm×80mm木方或者2φ48×3.5mm鋼管作縱向支撐；梁的梁側主龍骨（水平方向）為1～2排采用2φ48×3.5mm鋼管，設置穿梁螺栓1～2排，為φ14@700mm。梁側次楞龍骨（豎直方向）材料為方木80×80mm@350mm。用80mm×80mm木方作斜撐。梁縱向門架跨距取900mm,梁兩側門架間距取不大于900mm。300×1300mm梁支模高度5.7m高配架設計為2個1930高架。5700=120（可調(diào)底座）+2×1950（2個高架高度）+200（頂托調(diào)節(jié)段高度）+180（支撐木方及模板）+1300（梁高）。2、樓板模板及支架搭設方法：樓板板底模板選用18mm厚木夾板，次龍骨（直接支撐模板）采用80mm×80mm@400mm方木支撐，主龍骨（放于門架頂拖上）采用2×80mm×80mm木方或者2φ48×3.5mm鋼管作縱向支撐。門架跨距取900mm，門架間距取不大于900mm。4500=200（可調(diào)底座）+1950×2（2個高架高度）+120（頂托調(diào)節(jié)段高度）+180（支撐木方及模板）+100（樓板厚度）3、電梯井天面層梁板高支模：梁截面200×400mm，樓板厚度為120mm。擬在五層夾層處設置型鋼，模板支架立于型鋼梁上，支模高度為4.5m。該處凈空寬度為3.90m，采用的型鋼支撐材料選用18a槽鋼，長度不小于4.5m。槽鋼間距為1200mm。槽鋼上放置門架（對應處焊接短鋼筋固定）。梁縱向門架跨距取900mm,梁兩側門架間距取不大于900mm。梁底采用橫向80mm×80mm@150mm木方，80mm×80mm木方或者1φ48×3.5mm鋼管作縱向支撐；梁側次楞龍骨（豎直方向）材料為方木80×80mm@350mm。用80mm×80mm木方作斜撐。4、水平拉桿設置：水平加固桿的設置要求：在滿堂式門式模板支架每層、每列、每排在門架立桿的根部設置φ48×3.5mm鋼管通長水平加固桿，采用配套扣件與門架立桿扣牢。相互拉接。且與周邊的建筑物頂牢（包括已經(jīng)施工完成有足夠強度的梁、柱等）。45、立桿基礎：本工程立桿基礎除電梯井處為型鋼支撐外，其它為混凝土樓地面。第五節(jié)模板安裝1、模板安裝的一般要求豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。2、模板組拼模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現(xiàn)場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：1、兩塊模板之間拼縫≤12、相鄰模板之間高低差≤13、模板平整度≤24、模板平面尺寸偏差±33、模板定位當?shù)装寤蝽敯寤炷翝仓戤叢⒕哂幸欢◤姸龋ā?.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。根據(jù)軸線位置放出墻柱截面位置尺寸線、模板500控制線，以便于模板的安裝和校正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm標高控制線，并根據(jù)該500mm線將板底的控制線直接引測到上。首先根據(jù)樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道軸線，根據(jù)軸線與施工圖用墨線彈出模板的內(nèi)線、邊線以及外側控制線，施工前三線必須到位，以便于模板的安裝和校正。4、模板的支設模板支設前用空壓機將樓面清理干凈。不得有積水、雜物，并將施工縫表面浮漿剔除，用水沖凈。所有內(nèi)側模板必須刷油性脫模劑。第六節(jié)模板拆除1、模板拆除根據(jù)現(xiàn)場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發(fā)放拆模通知書后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據(jù)拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規(guī)定后方可拆除。3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。樓板模板拆除時，先調(diào)節(jié)頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養(yǎng)護支撐及其上的養(yǎng)護木方或養(yǎng)護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養(yǎng)護支撐。4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質(zhì)量。5、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。5第七節(jié)施工進度及勞動力、施工器具配置1、支模進度時間安排(1)、本層梁、板支架及模板安裝：計劃5天完成。(2)、本層梁、板鋼筋綁扎：計劃2天完成。(3)、本層梁、板鋼筋整改、隱蔽驗收：1天。(4)、本層梁、板鋼筋混凝土搗制：計劃1天完成。(5)、本層梁、板結構施工期共計9天。2、勞動力及施工器具配置1、為確保工程進度的需要，同時根據(jù)本工程的結構特征和腳手架的工程量，確定本工程腳手架搭設按下表配置人力資源，操作工均應有上崗證書。2、建立由項目經(jīng)理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調(diào)配、檢查的直接責任。3、腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業(yè)，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。（一）、勞動力安排表6第八節(jié)模板質(zhì)量技術措施1、進場模板質(zhì)量標準模板要求：（1）技術性能必須符合相關質(zhì)量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。（2）外觀質(zhì)量檢查標準（通過觀察檢驗）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2。每平方米污染面積不大于0.005m2（3）規(guī)格尺寸標準厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm處，長短邊分別測3點、1點，取8點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。2、模板安裝質(zhì)量要求必須符合《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》（GB50204-2002）及相關規(guī)范要求。即“模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載”。（1）主控項目安裝現(xiàn)澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。（2）一般項目模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內(nèi)不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內(nèi)的雜物應清理干凈；對跨度不小于4m的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。（3）現(xiàn)澆結構模板安裝的偏差應符合有關規(guī)定。（4）模板垂直度控制對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。模板拼裝配合，工長及質(zhì)檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm；（5）頂板模板標高控制7每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據(jù)層高及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。（6）模板的變形控制澆筑混凝土時，分層澆筑，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位；澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動；模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。（7）模板的拼縫、接頭模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞。（8）為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。3、其他注意事項在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質(zhì)量控制程序施工，另外對于一些質(zhì)量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質(zhì)量。嚴格執(zhí)行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。（1）膠合板選統(tǒng)一規(guī)格，面板平整光潔、防水性能好的。（2）進場木方先壓刨平直統(tǒng)一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。（3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證梁、板陽角順直。（4）支撐系統(tǒng)所設的水平拉桿與剪刀撐，按構造與整體穩(wěn)定性布置。4、門架及模板堆放、維修（1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。（2）貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。（3）裝卸時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞。分類清理、堆放。（4）拆下的門架、模板，如發(fā)現(xiàn)翹曲，變形，及時進行修理。第九節(jié)安全施工措施1、拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。2、支模前必須搭好相關腳手架。3、拆除頂板模板前劃定安全區(qū)域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網(wǎng)封閉，掛"禁止通行"安全標志，操作人員不得在此區(qū)域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。4、澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。8第十節(jié)對澆筑混凝土的要求本工程采用泵送混凝土。澆筑混凝土時應先澆筑周圍非高大支模部分，后澆筑高大支模范圍，澆搗時從中部向兩邊澆筑。澆筑混凝土樓板過程中嚴禁混凝土厚度過大而危及模板及支架系統(tǒng)的穩(wěn)定性，局部最大厚度控制在200mm以下為準。梁高度大于400mm的要分層進行，分層厚度不大于400mm。第十一節(jié)混凝土澆筑過程的監(jiān)測設專職安全員經(jīng)常巡視模板支撐情況，看看有無漏支、漏頂，缺少水平拉桿及剪刀撐現(xiàn)象，特別是注意正在澆倒混凝土的部位，如有松頂、傾斜、下沉等情況，應立即暫停施工，派人加固修補。派施工員對危險源進行連續(xù)監(jiān)測。（一）支架、模板位移、變形、沉降允許值及監(jiān)界狀態(tài)報警值1、對結構表面隱蔽的模板，其最其大變形值不得超過模板構件計算跨度的1/250。本工程控制為3.5mm。2、支架的壓縮變形或彈性撓度，其最其大變形值不得超過相應結構計算跨度的1/1000。本工程控制為2mm。取上述各項最大變形值的80%為臨界狀態(tài)報警值，報警值分別為4mm及2.5mm。（二）高支模板的工程監(jiān)測1、監(jiān)測項目：支架沉降位移和變形。2、監(jiān)測的頻率：在澆筑混凝土的過程中實施全程連續(xù)監(jiān)測。第十二節(jié)高支模事故應急救援預案高支模一般事故現(xiàn)場應急救援預案（1）、模板發(fā)生火災時，在火勢不是很大時，項目部應啟動本項目的應急救援隊伍，進行滅火自救，采用的滅火器材有滅火器，水、細砂等。同時要根據(jù)火災的等級大小決定是否報119。（2）、模板作業(yè)時當有人自高處墜落摔傷、或受到物體打擊時，應注意摔傷及骨折部位的保護，避免因不正確的抬運，使骨折錯位造成二次傷害。將傷者救出現(xiàn)場后，若輕傷則在項目部包扎好送附近醫(yī)院救治；若傷重的現(xiàn)場有車輛即送醫(yī)院；現(xiàn)場無條件的，即打“120”急救電話，準確說出出事地點，何種受傷，情況如何，救傷車到達派人隨車跟進及處理好醫(yī)院的事情。（3）、在澆筑混凝土時，若發(fā)現(xiàn)模板支架出現(xiàn)沉陷，應立即停止?jié)仓炷?，在確認支架不會發(fā)生倒塌后，組織人員對整個支架進行加固，加設回頂，在確認安全后方可繼續(xù)澆筑混凝土。（4）、在澆筑混凝土時，若模板支架出現(xiàn)局部倒塌，應立即停止?jié)仓炷粒诖_認支架其它部位不會發(fā)生倒塌后，組織人員對支架進行加固，并派人進行清理，對模板進行重新安裝，確認牢固后方可澆筑混凝土。9（5）、項目部人員在發(fā)生事故后應積極做好疏散及維持現(xiàn)場秩序工作，且組織現(xiàn)場目擊人員，做好筆錄取證工作。高支模重大事故現(xiàn)場應急救援預案高大支模重大事故主要是：A：火勢嚴重，無法控制；B：模板支架整體沉陷；C：模板整體塌陷。其相應的應急救援措施為：（1）、項目經(jīng)理第一時間向公司領導匯報，根據(jù)現(xiàn)場情況撥打救援電話。（2）、由技術負責人指揮所有人員撤離事故現(xiàn)場。（3）、派技術負責人對現(xiàn)場進行險情觀察，制定可行性方案。（4）、專職安全員清點施工現(xiàn)場人員，組織人員撤離，上報傷亡人員情況。（5）、安排施工員封閉現(xiàn)場，保證救援道路暢通，并負責協(xié)調(diào)對外關系。（6）、材料員組織準備好好各種救援搶險物資。（7）、組織搶險救援隊伍，由項目經(jīng)理向救援援人員交底，確定緊撤離信號，在確定不發(fā)生二次災害的情況下，由專職安全員帶領救援援人員進行救援，并隨時匯報救援情況。（8）、派施工員對危險源進行連續(xù)監(jiān)測。（9）、向到達施工現(xiàn)場的領導匯報事故的有關情況。10第十三節(jié)計算書計算書一300×1300mm梁模板(門架)計算書一、工程屬性二、荷載設計三、模板體系設計11設計簡圖如下：四、面板驗算W＝bh2/6=300×18×18/6＝16200mm3，I＝bh3/12=300×18×18×18/12＝mm4按四等跨連續(xù)梁計算，簡圖如下：q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×0.3＝9.86kN/mq1靜＝0.9×1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×0.3＝9.33kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2×0.3＝0.53kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×0.3＝7.68kN/m1、抗彎驗算σ＝Mmax/W＝max[0.077×9.33×0.182+0.1×0.53×0.182，-0.107×9.33×0.182+0.121×0.53×0.182，-0.071×9.33×0.182-0.107×0.53×0.182]×106/16200＝1.87N/mm2≤[f]＝13N/mm212滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×7.68×1804/(100×6000×)＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝180/400＝0.45mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))Rmax＝1.143q1靜l+1.223q1活l＝1.143×9.33×0.18+1.223×0.53×0.18＝2.04kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R'max＝1.143q2l＝1.143×7.68×0.18＝1.58kN五、小梁驗算計算簡圖如下：承載能力極限狀態(tài)q1=0.9×1.2×(G1k2-G1k1)×l=0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.18=0.04kN/mq2=Rmax/L=2.04/0.3=6.79kN/mF1=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2]×0.18×(1.2-0.3/2)/2+0.9×1.2×0.5×0.18×(1-0.16)=0.74kN/mF2=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2]×0.18×(2.4-1.2-0.3/2)/2+0.9×1.2×0.5×0.18×(1-0.16)=0.74kN/m13正常使用極限狀態(tài)q'1=(0.3-0.1)×0.18=0.04kN/mq'2=1.58/0.3=5.27kN/mF'1=(0.1+(24+1.1)×0.16)×0.18×(1.2-0.3/2)/2+0.5×0.18×(1-0.16)=0.46kN/mF'2=(0.1+(24+1.1)×0.16)×0.18×(2.4-1.2-0.3/2)/2+0.5×0.18×(1-0.16)=0.46kN/m1、抗彎驗算小梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.89×106/85330＝10.43N/mm2≤[f]＝13N/mm2滿足要求！142、抗剪驗算小梁剪力圖(kN)Vmax＝1.78kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.78×1000/(2×80×80)＝0.42N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2滿足要求！3、撓度驗算小梁變形圖(mm)νmax＝2.96mm≤[ν]＝l/400＝1219/400＝3.05mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R1＝1.78kN，R2＝1.78kN正常使用極限狀態(tài)R1'＝1.27kN，R2'＝1.27kN六、主梁驗算15由上節(jié)可知R＝max[R1，R2]＝1.78kN，R'＝max[R1'，R2']＝1.27kN主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.72×106/85330＝8.45N/mm2≤[f]＝13N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算16主梁剪力圖(kN)Vmax＝2.76kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.76×1000/(2×1000×300)＝0.01N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝1.98mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm滿足要求！七、門架穩(wěn)定性驗算17門架(榀)重量Gmf(kN)交叉支撐(副)重量Gjk(kN)水平架(榀)重量Gsk(kN)腳手板(塊)重量Gbk(kN)連接棒(個)重量Glk(kN)鎖臂(副)重量Gsk(kN)直角扣件重量Gzk(kN)旋轉扣件重量Gxk(kN)附件重量Gfk(kN)0.10.10.10.10.10.10.10.10.2門架(榀)數(shù)量nm交叉支撐(副)數(shù)量nj水平架(榀)數(shù)量ns腳手板(塊)數(shù)量nb連接棒(個)數(shù)量nl鎖臂(副)數(shù)量ns直角扣件數(shù)量nz旋轉扣件數(shù)量nxq1=Gmk+Gjknj+Gskns×4/5+Gbknb×4/5+Gjknj+Gskns=0.1+0.1×1+0.1×1×4/5+0.1×1×4/5+0.1×1+0.1×1=0.56kNq2=Ggk(lb+lb)×5/4=0.04×(0.9+0.9)×5/4=0.1kNq3=Gzknz+Gxknx=0.1×1+0.1×1=0.2kNq4=2×Ggk×4×lb/cos(arctan((5×h0)/(4×lb)))=2×0.05×4×0.9/cos(arctan((5×1.93)/(4×0.9)))=1.05kNq5=Ggk×(2×lb+(lc+b)/2)=0.05×(2×0.9+(2.4+1.22)/2)=0.18kNNGk=(q1+q2+q3+q4+q5+Gfk)/h0=(0.56+0.1+0.2+1.05+0.18+0.2)/1.93=1.19kN/m∑NGik=[(24+1.5)×1×0.3+(24+1.1)×0.16×(2.4-0.3)/2+0.5×((2.4+0.3)/2+2×(1-0.16))]×0.9=12.04kN18NQ1k=1×0.9×(0.3+2.4)/2=1.21kNN1=0.9×[1.2×(1.19×4.8+12.04)+1.4×1.21]=20.69kNλ=k0h0/i=1.13×1930/15.8=138.03，查表得，υ＝0.41σ＝N/(υA)＝20691.2/(0.41×489×2)＝52.11N/mm2≤[σ]=1×205=205N/mm2滿足要求！八、可調(diào)托座驗算由"門架穩(wěn)定性驗算"一節(jié)計算可知可調(diào)托座最大受力N＝Rmax＝10.35kN≤[N]＝30kN滿足要求！九、立柱地基基礎計算立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝10.35/(1×0.25)＝41.38kPa≤fak＝100kPa滿足要求！19計算書二200×400mm梁模板(門架)計算書一、工程屬性二、荷載設計三、模板體系設計20設計簡圖如下：模板設計立面圖121模板設計立面圖222模板設計平面圖四、面板驗算W＝bh2/6=200×18×18/6＝10800mm3，I＝bh3/12=200×18×18×18/12＝97200mm4按四等跨連續(xù)梁計算，簡圖如下：q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+23(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.4)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.4)+1.4×0.7×2]×0.2＝2.86kN/mq1靜＝0.9×1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.4]×0.2＝2.49kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7Q2k×b=0.9×1.4×0.7×2×0.2＝0.35kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.4]×0.2＝2.06kN/m1、抗彎驗算σ＝Mmax/W＝(0.107×2.49×0.32+0.121×0.35×0.32)×106/10800＝2.57N/mm2≤[f]＝13N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×2.06×3004/(100×6000×97200)＝0.18mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))Rmax＝1.143q1靜l+1.223q1活l＝1.143×2.49×0.3+1.223×0.35×0.3＝0.98kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R'max＝1.143q2l＝1.143×2.06×0.3＝0.71kN五、小梁驗算計算簡圖如下：承載能力極限狀態(tài)q1=0.9×1.2×(G1k2-G1k1)×l=0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.3=0.06kN/mq2=Rmax/L=0.98/0.2=4.91kN/mF1=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，241.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×0.3×(1.5-0.2/2)/2+0.9×1.2×0.5×0.3×(0.4-0.12)=1.28kN/mF2=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×0.3×(3-1.5-0.2/2)/2+0.9×1.2×0.5×0.3×(0.4-0.12)=1.28kN/m正常使用極限狀態(tài)q'1=(0.3-0.1)×0.3=0.06kN/mq'2=0.71/0.2=3.53kN/mF'1=(0.1+(24+1.1)×0.12)×0.3×(1.5-0.2/2)/2+0.5×0.3×(0.4-0.12)=0.7kN/mF'2=(0.1+(24+1.1)×0.12)×0.3×(3-1.5-0.2/2)/2+0.5×0.3×(0.4-0.12)=0.7kN/m1、抗彎驗算25小梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.94×106/85330＝11N/mm2≤[f]＝13N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算小梁剪力圖(kN)Vmax＝1.81kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.81×1000/(2×80×80)＝0.42N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2滿足要求！3、撓度驗算26小梁變形圖(mm)νmax＝2.57mm≤[ν]＝l/400＝1219/400＝3.05mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R1＝1.81kN，R2＝1.81kN正常使用極限狀態(tài)R1'＝1.09kN，R2'＝1.09kN六、主梁驗算由上節(jié)可知R＝max[R1，R2]/1＝1.81kN，R'＝max[R1'，R2']/1＝1.09kN主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算27主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.54×106/5080＝105.71N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝3.37kNτmax＝2Vmax/A=2×3.37×1000/489＝13.78N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算28主梁變形圖(mm)νmax＝0.63mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm滿足要求！七、門架穩(wěn)定性驗算門架(榀)重量Gmf(kN)交叉支撐(副)重量Gjk(kN)水平架(