巖土工程師《專業(yè)案例》考試（重點）題庫200題（含答案解析）

巖土工程師《專業(yè)案例》考試(重點)題庫200題(含答案解1.某場地由碳酸鹽殘積土組成，土層厚度25m,在場地中發(fā)育有單個土洞，土洞底板標(biāo)高與基巖一致，洞體最大高度為0.8m,土體松散系數(shù)K=1.05,土洞有坍塌可能性，試按頂板坍塌自行填塞法計算，當(dāng)基礎(chǔ)埋深為1.2m時，荷載的影響深度不宜超過()m。2.某黃土場地自重濕陷性黃土層厚度為10m,其下為非濕陷性黃土，擬建建筑物采用筏形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)底面尺寸為20m×50m,基礎(chǔ)埋深5.0m,采用土擠密樁消除全部濕陷性，土樁直徑為400mm,間距為1.0m,正三角形布樁。則處理該場地需要的樁孔數(shù)量為()個。(注：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79—2002)計算)解析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79—2002)第14.2.1條、第14.2.5條：正三角形布樁時等效圓直徑為：de=1.05s=1.05×1.0=1.05m;1根土樁承3.某建筑物按地震作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合的基礎(chǔ)底面邊緣最大壓力pmax=380kPa,地基土為中密狀態(tài)的中砂，問該建筑物基礎(chǔ)深寬修正后的地基承載力特征值fa至少應(yīng)達到()kPa時，才能滿足驗算天然地基地震作用下的豎向承載力要求。解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011—2010)第4.2.3~4.2.4條：由pmE/ζa=316.7/1.3=243.6kPa。承載力特征值Fsk=90kPa,樁土應(yīng)力比取3.0,采用等邊三角形布樁。要使加固后振沖砂石樁的間距(m)應(yīng)為下列哪個選項的數(shù)值?()A、0.85k+(1-m)fsk根據(jù)已知，fpk=3fsk。5.5m高的重力式擋土墻，尺寸如圖6-31所示。已知墻體砌體重度yk=22kN/m3;墻背與豎直面的夾角E=10°,填土面的傾角β=10°,填土與墻體的摩擦角δ=15。;填土為均質(zhì)無黏性土：φ=30。,y=18kN/m3。設(shè)計該擋土墻。(1)根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)的相關(guān)規(guī)定計算作用在擋土墻上的主動土壓力最接近()kN/m。β圖6-31土墻的上的主動土壓力Ea=78kN/m,則擋土墻的抗滑穩(wěn)定性()。C、Ks=1.88≥1.35,滿足要求解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2002)第6.6.5條，擋土墻的抗滑移穩(wěn)定性計算如下：將已知條件代人：G.=G?+G?=1.0×4.8×22+1/2×2.0×4.8×6.某天然地基土體不排水抗剪強度cu為23.35kPa,地基極限承載力等于5.14cu,為120kPa。采用碎石樁復(fù)合地基加固，碎石樁極限承載力可采用簡化公式估計，ppf=25.2cu0。碎石樁梅花形布樁，樁徑為0.80m,樁中心距為1.40m。設(shè)置碎石樁后樁間土不排水抗剪強度為cu0=25.29kPa。破壞時，樁體強度發(fā)揮度為1.0,樁間土強度發(fā)揮度為0.8。(3)復(fù)合地基極限承載力為()。解析：樁間土的極限承載力：Psf=5.14cu0=5.14×25.29=130kPa;復(fù)合地基極限7.某建筑采用筏形基礎(chǔ)底面尺寸為10m×20m,底面壓力為220kPa,基礎(chǔ)底面下設(shè)300mm褥墊層，基礎(chǔ)埋深2.0m,勘察資料如下：1.0~10m,淤泥質(zhì)土，y=19.5k25kPa,fak=200kPa;II1.地下水埋深2.0m。采用深層攪拌法處理，樁按等邊三角形布置，樁徑為500mm,樁長9m,水泥摻入比為15%,樁體平均強度fcu=2.樁間土承載力折減系數(shù)為0.4,樁端天然地基土承載力折減系數(shù)0.5,樁身強度折減系數(shù)為0.33,按《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79—2002)計算。(3)樁間距宜為()m。解析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79-2002)第11.2.3條，樁間距為：8.某濕陷性黃土試樣取樣深度為8.0m,此深度以上土的天然含水率為19.8%,天然密度為1.57g/cm3,土料相對密度為2.70。在測定該土樣的自重濕陷系數(shù)時施加的最大壓力最接近下列哪個選項的數(shù)值?(其中水的密度pw取1g/cm3,重力加速度g取10m/s2)()【解析】測定自重濕陷系數(shù)時，荷載應(yīng)加至上覆土的飽和自重壓力孔隙比為：飽和密度：飽和自重壓力：P?=γh=p×g×h=1.825×109.某箱形基礎(chǔ)底面尺寸為20m×45m,基礎(chǔ)底面埋深d=4.5m,地下水位在地面下2.5m處。地基土為均質(zhì)粉土，黏粒含量13%,粉土的重度：地下水位以上y=18.0kN/m3,地下水位以下ysat=19.00kN/m3。由現(xiàn)場載荷試驗確定出地基承載力特(3)在進行箱形基礎(chǔ)底板設(shè)計計算時，作用在基礎(chǔ)底板上的荷載可以采用()kP10.已知墻下條形基礎(chǔ)在±0.00標(biāo)高處的軸力標(biāo)準(zhǔn)值F=400kN/m,埋深2.65m,室內(nèi)外高差0.45m,修正后的地基承載力特征值fa=160kN/m2,基礎(chǔ)底部采用混凝土基礎(chǔ)，HO=300mm,其上采用毛石混凝土基礎(chǔ)，墻身厚360mm。(1)毛石混凝土高度至少應(yīng)為()m。③查表8.1.2,1,則④毛石混凝土的臺階寬度b?為：⑤由p=160.06kPa、查表8.1.2,可得，毛石混凝土的高度h為：h≥1.25b,=1.25×1.47=111.某工程結(jié)構(gòu)自振周期T=1.0s,阻尼比為0.05,位于8度地震區(qū)，設(shè)計分組為第一組。場地土層勘察設(shè)計資料為：0~3m為雜填土，剪切波速vs=165m/s;3s;16.5?21m為基巖，vs=520m/s,試計算地震影響解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011—2010)第4.1.4條，建筑場地覆蓋層厚度按地面至剪切波速大于500m/s的土層頂面的距離確定，故其值為16.5m。傳播時間為：,土層的等效剪切波速為：vse=d0/t=16.5/0.081=203.7m/s,則可判定場地類別為II。根據(jù)第5.1.4條及第5.1.5條，對于8度地震區(qū)、Il類場地和設(shè)計地震第一組可知其水平地震影響系數(shù)最大值amax=0.16,特征周期Tg=0.35s。由于Tg<T<5Tg,故選用下列公式計算地震影響系數(shù)：a=(T系數(shù)：y=0.9,阻尼調(diào)整系數(shù)：η2=1;故可得，a=(0.35/1)0.9×1×0.16=0.0在荷載效應(yīng)基本組合下，作用于承臺頂面的軸心豎向力為2100kN,承臺及其上正截面最大彎矩最接近下列哪個選項的數(shù)值?()圖4-7條第2款，等邊三樁承臺正截面最大彎矩：s,=1.2m,c=0.8d=0.8×0.4=0.32m,代入數(shù)據(jù)得：13.某住宅樓采用40m×40m的筏形基礎(chǔ)，埋深10m?；A(chǔ)底面平均總壓力值為3據(jù)表3-6數(shù)據(jù)計算基底下深度7~8m土層的變形值，△s'7-8最接近于下列哪個選項的數(shù)值?()第i層土基底至第i層土底面距離z;12壓力Po=Pk-yh=300-(4×20+6×10)=160kPa,計算結(jié)表3-7沉降計算α0007814.某25萬人口的城市，市區(qū)內(nèi)某四層框架結(jié)構(gòu)建筑物，有采暖，采用方形基礎(chǔ)，凍深為2.2m。試問在考慮凍脹性情況下，按照《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002),該建筑基礎(chǔ)的最小埋深最接近于下列哪個選項?()脹ψzw=0.95;環(huán)境對凍深的影響系數(shù)，人口在20~30萬時，按城市近郊取值ψxd-hmax=1.986-0.99=0.996m≈1.0m。位標(biāo)高3.0m,兩點間流線長度為10m,請計算兩點間的平均滲透力將最接近()kN/m3。則根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》(GB50021—2001)(2009年版)第7.3.2條條文說明計算，16.地下水位由距地面2m,下降到距地面20m的軟黏土層頂面，從而引起軟黏土層的壓縮，如圖7-25所示。在軟黏土層的中點A取土樣，試驗得到壓縮系數(shù)a=p=1.9g/cm3(當(dāng)在地下水位以上時)怎下降前水位Pm=2.0g/cm3(當(dāng)在地下水位以下時)軟粘土圖7-25向的有效應(yīng)力為：p0=∑y'ihi=1.9×10×2+(2.0-1)×10×18=218kPkPa;因為地下水位下降引起的附加應(yīng)力為：△p=p1-17.預(yù)鉆式旁壓試驗得壓力P-V的數(shù)據(jù)，據(jù)此繪制P-V曲線如圖1-7、表1-7所示，圖中ab為直線段，采用旁壓試驗臨塑荷載法確定，該試驗土層的fak值與下列哪一選項最接近?()表1-7變形V/cm3ba0圖1-7解析：根據(jù)《港口工程地質(zhì)勘察規(guī)范》(JTJ240—1997)第8.6.3條，由旁壓試驗壓力和體積變形量關(guān)系曲線P—V,確定4個壓力特征點Pom、Po、Pf、PL,如圖ba。0段和曲線第一個切點對應(yīng)的壓力值(初始壓力)為Pom,Pom=60kPa;曲線直線段延長與縱坐標(biāo)交點Vo,由Vo作P軸的平行線，交于曲線的點對應(yīng)的壓力為Po,Po=30kPa;曲線直線段的終點對應(yīng)的壓力為臨塑壓力Pf,Pf=210kPa;曲線過臨塑壓力后，趨向于與縱軸平行的漸近線對應(yīng)的壓力為極限壓力PL,PL=270kPa。10-30=180kPa;②極限壓力法：,F為安全系數(shù)，取218.一錨桿擋土墻肋柱如圖6-29所示，其寬、高、厚分別為a=0.5m,H=5.0m,b=0.2m。打三層錨桿，錨桿支點處反力Rn均為150kN,錨桿對水平方向的傾角β均為10°,肋柱豎直傾角α為5°,重度y為25kN/m3。不考慮肋柱所受到的摩擦力和其他阻力的情況下，肋柱基底壓應(yīng)力σ估算結(jié)果為()kPa。解析：肋柱基底總壓力為：25×0.5×0.2×5=51.9kN;肋柱基底壓應(yīng)力為：19.某天然地基土體不排水抗剪強度cu為23.35kPa,地基極限承載力等于5.14c0,樁間土強度發(fā)揮度為0.8。(2)碎石樁極限承載力為()。解析：碎石樁的極限承載力為：ppf=25.2cu0=25.2×25.29=637.3kPa。20.如圖5-6所示，某場地中淤泥質(zhì)黏土厚15m,下為不透水土層，該淤泥質(zhì)黏土層固結(jié)系數(shù)Ch=CV=2.0×10-3cm2/s,擬采用大面積堆載預(yù)壓法加固，采用袋裝砂井排水，井徑為dw=70mm,砂井按等邊三角形布置，井距I=1.4m,井深度15m,預(yù)壓荷載p=60kPa;一次勻速施加，時間為12天，開始加載后100天，平均固結(jié)度接近下列()。圖5-6A、0.80解析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79—2002)第5.2.4條、第5.2.5條和第5.2.7條，有效排水直徑de=1.05I=1.05×1.4=1.47m;井徑比n=de/dw=1.47/0.07=21;砂井穿透受壓土層α,β值分別為：故加荷后100天的平均固結(jié)度U,為：21.某工程采用旋噴樁復(fù)合地基，樁長10m,樁直徑600mma,樁身強度折減系數(shù)為0.33,基底以下相關(guān)地層埋深及樁側(cè)阻力特征值、樁端阻力特征值如圖5-2所示。單樁豎向承載力特征值與下列哪個選項的數(shù)值最接近?—3.0m2002)式(12.2.3-1)及式(12.2.3-2),樁身承載力：R.=nfA,=0.33×3×103×0.28土對樁支承能力：=π×0.6×(17×3+20×5+25×2)+522.某工程采用直徑800mm,I=21m的鋼管樁，樁頂入土2m,樁端入土23m,場地條件為地表以下深度2~12m為黏性土，樁的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qs1k=50kPa;12~20m為粉土層，qs2k=60kPa;20~30m為中砂，9s3k=800kPa。根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)計算敞口鋼管樁樁端加設(shè)十字形隔板的單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值Quk其結(jié)果最接近()kN。【解析】根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—2008)第5.3.7條計算如下：單樁豎I承載力標(biāo)準(zhǔn)值的計算公式為：對于帶隔板的半敞口鋼管樁，以等效直徑d.代替鋼管樁外直徑d確定λ;d=其中n為樁端隔板分割數(shù)，則可得：d=d/√n=0.8/√4=0.4。則h,/d=h?/d,=3/0.4=7.5>5,則λ,=0.8。將數(shù)據(jù)代入單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值公式，有：Qk=3.14×0.8×(10×50+8×60+3×80)+0.8×7000×23.墻下條形基礎(chǔ)的剖面如圖3-18所示，基礎(chǔ)寬度6=3m,基礎(chǔ)底面凈壓力分布為梯形。最大邊緣壓力設(shè)計值Pmax=150kPa,最小邊緣壓力設(shè)計值Pmin=60kPa。已知驗算截面I-1距最大邊緣壓力端的距離a1=1.0,則截面I—1處的彎矩設(shè)計值為()kN·m。圖3-18解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)式(8.2.7-4),截面的反力p=120kPa,設(shè)l=1.0m,則彎矩為：或者可按照壓力分布求彎矩，則有：24.某地下車庫作用有141MN浮力，基礎(chǔ)及上部結(jié)構(gòu)和土重為108MN。擬設(shè)置直底面以下10m內(nèi)為粉質(zhì)黏土，其樁側(cè)極限摩阻力為36kPa,車庫結(jié)構(gòu)側(cè)面與土的摩擦力忽略不計。按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—2008),按群樁呈非整體破壞，估算需設(shè)置抗拔樁的數(shù)量至少應(yīng)大于下列哪個選項?(取粉質(zhì)黏土抗拔系Tk=∑λqiu,l,=0.7×36×π×0π×0.32×10×(25-10)=279.8kN;25.某工程采用灌砂法測定表層土的r密度，注滿試坑用標(biāo)準(zhǔn)砂質(zhì)量5625g,標(biāo)準(zhǔn)砂密度1.55g/m3。試坑采取的土試樣質(zhì)量6898g,含水量17.8%,該土層的干密度數(shù)值接近下列哪個選項?()解析：根據(jù)《土工試驗方法標(biāo)準(zhǔn)》(GBT50123—1999)第5.4.8條，該土層的干重度19kN/m3,施工前用深層載荷試驗實測基底標(biāo)高處的地基承載力特征值為350kPa。已知上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合的豎向力為260kN/m,基礎(chǔ)和臺階上土平均重度為20kN/m3,按現(xiàn)行《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》要求，基礎(chǔ)寬度的設(shè)計結(jié)果接近下列哪個選項?()b圖3-13B50007—2002)第5.2.2條，即350b≥260+40b,b≥0.84m。27.某工程要求地基加固后承載力特征值達到155kPa,初步設(shè)計采用振沖碎石樁復(fù)合地基加固。樁徑取=0.6m,樁長取I=10m,正方形布樁。樁中心距為1.5m,經(jīng)試驗得樁體承載力特征值fpk=450kPa,復(fù)合地基承載力特征值為140kPa。未達到設(shè)計要求，問在樁徑、樁長和布樁形式不變的情況下，樁中心距最大為()450+(1-0.1253)f,解得：fk=95.59kPa;要使地基加固后承載力特征值;而28.水電站的地下廠房圍巖為白云質(zhì)灰?guī)r，飽和單軸抗壓強度為50MPa,圍巖巖體完整性系數(shù)Kv=0.50。結(jié)構(gòu)面寬度3mm,充填物為巖屑，裂隙面平直光滑，結(jié)地質(zhì)勘察規(guī)范》(GB50487—2008),該廠房圍巖的工程地質(zhì)類別應(yīng)為下列何項巖體圍巖強度應(yīng)力比：根據(jù)附錄N.0.9計算+C=32>5,A=16.7<20,取A=16.7;B+C=32<65,取B+C=32。則總評分T=A16.7+20+12-7.26=31.44,查表N.0.7得工程地質(zhì)類別為IV類。29.位于地表下50m有一新探明的礦床，厚5.0m,水平移動系數(shù)、下沉系數(shù)分別為0.30、0.02mm/m,移動角為60°,礦床開采后地表最大水平變形值為()mm/m。x=ηmax/r=0.1/28.87=0.003464mm/m;地表最大水平變形值：Emax=1.52bimax=1.52×0.3×0.003464=1.58×130.某溶洞頂板巖層厚23m,容重為21kN/m3,頂板巖層上覆土層厚度5.0m,容重為18kN/m3,溶洞跨度為6.0m,巖體允許抗壓強度為3.5MPa,頂板跨中有裂縫，()kPa時，溶洞頂板達到極限狀態(tài)。①巖體抗彎強度計算：②極限狀態(tài)下頂板抗彎驗算所需最大彎矩：③由題中所給條件可知，按懸臂梁計算出總荷重P:④溶洞頂板達到極限狀態(tài)時地表平均附加荷載P?:P?=P-P?-P?=2142.9-23×21-5×1831.從崩塌區(qū)下通過某公路路基，擬設(shè)置攔石墻防護，攔石墻后設(shè)緩沖土層，土層、落石重度各為18kN/m3、22kN/m3,土層內(nèi)摩擦角φ=16°,崩塌物最大塊體體積為1.4m3,塊體落地前的末段速度為6m/s,求崩塌物對緩沖土層的沛擊力的A、118.0【解析】具體計算如下：①石塊的圓截面面積F:②石塊碰撞后陷入緩沖土層的深度z:=6×|(1.4×22)/[(2×9.8×18×1.51×〔2×tan?(45°+1P=P(z)·F=2·γ·z·[2·tan?(45=2×18×0.63×[2×tan?(45°+16°/2)-1]×1.5該崩塌區(qū)對緩沖土層的最大沖擊力為178.2kN。F?F①粉質(zhì)粘土地下水丟G②粉質(zhì)粘土浮容重y'=10kN/m3,e=0.78,I?=0.38瓜7眾卡人=85kPa,E.=2.5kPa圖3-27(1)基底的最大壓力為()解析：根據(jù)題意計算如下：作用在基底形心處的總豎向力為：Fk=F1+F2=2000+200=2200kN;作用在基底處的總力矩為：Mk=M+Vh+F2a=1000+200×1.30+200×0.62=1384kN·m;偏心距為：基底平均壓力為：基底壓力最大值為：33.某柱下錐形獨立基礎(chǔ)的底面尺寸為2200mm×3000mm,上部結(jié)構(gòu)柱荷載N=750kN,M=110kN·m,柱截面尺寸為400mm×400mm,基礎(chǔ)采用C20級混凝土和I級鋼筋，鋼筋保護層厚度取50mm?；A(chǔ)下設(shè)置100mm厚的混凝土墊層。擬選基礎(chǔ)高度為h=500mm。(1)最大基底凈反力最接近()kPa。A、80解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)第5.2.2條，基底凈反34.某工程水質(zhì)分析試驗成果如表1-3所示(mg/L)。試問其總礦化度最接近下列哪個選項的數(shù)值?()游離CO?析所得的全部陰陽離子含量的總和(HCO-含量取一半)表示殘渣量。則總礦化度=51.39+28.78+75.43+20.23+10.8+83.4735.某建筑物地基需要壓實填土8000m3,控制壓實后的含水量w1=14%,飽和度S要填料的方量最接近于()m3?！窘馕觥扛鶕?jù)土體物理性質(zhì)間的換算關(guān)系有，壓實前填料的干重度γa為：Ya=。又根據(jù)壓實前后土體干質(zhì)量相等的原則，有V?ym=V?Ya,則填36.某一級建筑土質(zhì)邊坡采用永久性錨桿擋土墻支護，為ehk=20kPa,錨桿鋼筋抗拉強度設(shè)計值fy=300N/mm2,錨桿間、排距分別為2.0m、2.5m,傾角20°,錨桿鋼筋與砂漿之間的黏結(jié)強度設(shè)計值fb=2.1MPa,錨固體—2002)計算錨桿鋼筋所需的最小直徑為()mm。解析：根據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB50330—2002)第7.2.1條、第7.2.2條、第8.2.5條及第9.2.1條，錨桿水平拉力標(biāo)準(zhǔn)值：Htk=ehksxjsyj=20×2.0錨桿鋼筋截面積：錨桿鋼筋直徑：37.某黃土場地采用堿液法處理，灌注孔成孔深度為4.8m,注液管底部距地表距離為1.2m,堿液充填系數(shù)為0.7,工作條件系數(shù)為1.1,土體天然孔隙比為1.0,按《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79—2002)計算。(1)如有效加固半徑取0.4m,單孔堿液灌注量為()L。0.5;則單孔堿液灌注量為：V=αβπ2(I+r)n=0.7×1.1×3.14×0.42×(4.8-0.4)×0.5=0.774m3=774L。式中，α為堿液充填系黏粒含量2.5%,qsik=20kPa,-15~-30m為密砂，qsik=50kPa,qpk=3510kPa。建筑物采用預(yù)制方樁，樁截面尺寸為350mm×350mm,樁長16.5m,樁頂離地面-1.5m,樁承臺底面離地面-2.0m,樁頂0.5m嵌入樁承臺，地下水位位于地表下-3.0m,場地位于8度地震區(qū)。試求：(2)地表下-10.0m處實際標(biāo)貫錘擊數(shù)為7擊，臨界標(biāo)貫錘擊數(shù)10擊時，按樁承受全部地震作用，單樁豎向抗震承載力特征值解析：地表下-10.0m處實際標(biāo)貫錘擊數(shù)為7擊，臨界標(biāo)貫錘擊數(shù)10擊時，該場地為液化土層。樁承臺底面上、下分別有厚度不小或非軟弱土層。樁承受全部地震作用，地表下5~10m為粉土，λ=7/10=0.7,液化土的樁周摩阻力應(yīng)乘以折減系數(shù)ψ1=1/3,地表下10?15m為粉土，液化土的樁8)第5.3.3條，單樁極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值為：Quk=Qsk+Qpk=u∑qsikli+apskAp=4×0.35×(3×30+1/3×5×20+2/3×5×20+3×50)+0.3征值，可均比非抗震設(shè)計時提高25%,則：RaE=1.25×452.37=565.47kN39.如圖7-5所示基坑，基坑深度5m,插入深度5m,地層為砂土，地層參數(shù)位y=20kN/m3,c=0,φ=30。,地下水位埋深6m,排水支護形式，樁長10m。根據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》(JGJ120—1999),作用在每延米支護體系上的總的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值的合力最接近下列哪個選項的數(shù)值?()又解析：根據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》(JGJ120—1999)規(guī)定坑底往下的主動土壓力為矩形分布(見圖7-5)。坑頂主動壓力強度e0=yhKa=0坑底主動土壓力強度e1=yhKa=20×5×0.33=33.3kPa;水、土分算主動土40.橋梁勘察的部分成果如表9-6所示，根據(jù)勘察結(jié)果，按《公路工程抗震設(shè)計規(guī)范》(JTJ004—1989)進行結(jié)構(gòu)的抗震計算時，地表以下20m深度內(nèi)各土層的平均剪切模量Gm的計算結(jié)果最接近()kN/m2。序號重度/(kN/m3)剪切波速/(m/s132粉砂53一般黏性土4老黏性土5中砂76卵石37風(fēng)化花崗巖解析：根據(jù)《公路工程抗震設(shè)計規(guī)范》(JTJ004-1989)附錄六，當(dāng)覆蓋土層厚度超過20m時，取自地表起20m范圍內(nèi)土層的平均剪切模量，則場地土平均剪切式中，n表示覆蓋土層的分層數(shù)，hi、pi、Vi分別為土的厚度、質(zhì)量密度切波速度。41.某開挖深度為8m的基坑，采用600mm厚的鋼筋混凝土地下連續(xù)墻，墻體深度為18m,支撐為一道φ5500×11的鋼管支撐，支撐平面間距為3m,支撐軸線位于地面以下2m。地下水位在地面以下1m,地層為黏性土，天然重度y=18kN/m3,內(nèi)摩擦角φ=10°,c=10kPa。不考慮地面荷載。若用朗肯土壓力理論(水土合算)和靜力平衡法進行計算，則：(2)被動土壓力為()kN/m。A、1762.0【解析】根據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》(JGJ120—1999)第3.5節(jié)，被動土壓力系數(shù)為：則被動土壓力為：42.已知軟塑黏性土場地采用高壓噴射注漿法處理，正方形布樁，樁徑為0.6m,樁長為12m,樁間距為2.0m,由樁周土的強度確定向單樁承載力為800kN,樁間去承載力特征值為110kPa,折減系數(shù)為0.5,要求復(fù)合地基承載力不小于240kPa,樁身強度fcu不宜小于()MPa。解析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79—2002)第7.2.8條、第11.2.3~1的豎直拉裂帶，如圖6-1所示。靜水壓力Pw為1125kN/m,可能滑動的層面上部巖體重量W為22000kN/m,層面摩擦角φ為22°,黏聚力c為20kPa,試問其安全系數(shù)最接近于下列何項數(shù)值?()圖6-1【解析】將p.沿滑動面和垂直滑動面分解，其值分別為p,cosθ和p,sinθ,則下滑力為Wsinθ+p,cosθ,抗滑力為(Wcosθ-p.sinθ)tanφ+c,44.某建筑物采用柱下樁基礎(chǔ)，有6根鋼筋混凝土預(yù)制樁，邊長為400mm,樁長為22m,平面布置如圖4-28所示。樁頂入土深度為2m,樁端入土深度24m,建限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值分別為1700kN和500kN,承臺底部為厚層粉土，其極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值為160kPa?？紤]樁群、土、承臺相互作用效應(yīng)，根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—2008)計算非端承樁復(fù)合基樁豎向承載力特征值R,其值最接近中中()kN。圖4-2894—2008)式(5.2.5-1)計算，其復(fù)合基樁豎向承載力特征值為：①已知總極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值Q=1700kN;總極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值Q=500kN;2.0/0.4=5;B,/l=0.24;查表5.2.5得承臺效應(yīng)系數(shù)η=0.24。③將數(shù)據(jù)代入公式，則可得復(fù)合基樁豎向承載力特征值為：R=R.+ηfA,=1100+0.24×160×15.68=145.某建筑物采用條形基礎(chǔ)，埋深為2.0m,基礎(chǔ)寬度為1.5m,地下水位為5.0m,效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合的荷載為F=360kN/m,M=載力驗算結(jié)果為()。A、滿足；豎向承載力為293kPaC、滿足；豎向承載力為392kPa解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)第5.2.4條，具體步驟如下：根據(jù)表5.2.4,承載力修正系數(shù)為ηb=0.3,ηd=1.6;根據(jù)第5.2.4條，b取值為3。則修正后的地基承載力特征值為：fa=fak+=180+0+1.6×19×(2-0.5)=225.6kPa。根據(jù)010)第4.2.3條、第4.2.4條及表4.2.3,地基抗震承載力調(diào)整系數(shù)取1.3;則地/b2=240+6×40/1.52=346.7kPa;因為p≤faE,pm46.一圓柱形擾動飽和黏土試樣，在100kPa的周圍壓力作用下固結(jié)完成后，再施7,如果已測得該土的c'=0,φ′=25。,該試樣的強度指標(biāo)φcu(ccu=0)是()。解析：根據(jù)《土工試驗方法標(biāo)準(zhǔn)》(GBT50123—1999)第16.5節(jié)說明，計算如解得：φ=15.4°。47.某倉庫外墻采用條形磚基礎(chǔ)，墻厚240mm,基礎(chǔ)埋深2.0m,已知作用于基礎(chǔ)力特征值為160kPa,重度19kN/m3。按照現(xiàn)行《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》,基礎(chǔ)最小高度最接近下列哪個選項的數(shù)值?()解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)第5.2.2條和第8.1.2條，基底平均壓力：48.某建筑場地抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計地震分組為第一組。場地土層及其剪切波速度如表9-2所示。已知結(jié)構(gòu)自振周期為0.40s,阻尼比為0.05。按50年超越概率63%考慮。建筑結(jié)構(gòu)的地震影響系數(shù)應(yīng)取下列哪個選項的數(shù)值?()層序土層名稱①填土②淤泥③④卵石⑤基巖A、0.14解析：由題意可知，④層vs=460m/s,為③層(vs=180m/s)的2.56倍，且往下vs>400m/s。根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011—2010)第4.1.4條第2款，可取地面至④層頂面的距離為覆蓋層厚，即16.0m;根據(jù)式(4.1.5-1)及式(4.1.5-2),根據(jù)表4.1.6,場地類別為11l類；根據(jù)表5.1.4-2,特征周期Ts=0.45s,T=0.4s<Tg=0.45s,0.1<T<Tg;根據(jù)圖5.1.5的水平直線段，結(jié)構(gòu)的地震影響系數(shù)公式為：a=η2amax;根據(jù)表5.1.4-1,8度設(shè)防，amax=0.16,根據(jù)式(5.1.5-3):阻尼比ζ=0.05,η?=1;49.某建筑方形基礎(chǔ)，作用于基礎(chǔ)底面的豎向力為9200kN,基礎(chǔ)底面尺寸為6m×6m,基礎(chǔ)埋深2.5m,基礎(chǔ)底面上下土層為均質(zhì)粉質(zhì)粘土，重度為19KN/m3,綜合e-p關(guān)系試驗數(shù)據(jù)如表3-1所示，基礎(chǔ)中心點下的附加應(yīng)力系數(shù)α如圖3-3所示，已知沉降計算經(jīng)驗系數(shù)為0.4,將粉質(zhì)黏土按一層計算，問該基礎(chǔ)中心點的最終沉降量最接近于下列哪個選項?()0孔隙比e是解析：【解析】先計算土的壓縮系數(shù)：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2002)第5.3.5條，最終沉降量：根據(jù)式(5.2.2-1),基礎(chǔ)底面平均壓力值：基礎(chǔ)底面處土的附加壓力po=p-ymd=305.6-19×2.5=258.1kPa;50.一均勻黏性土填筑的路堤存在如圖8-7所示圓孤形滑面，滑面半滑面長L=25m,滑帶土不排水抗剪強度cu=19kPa,內(nèi)摩擦角φ=0,下滑土體重m1=1300kN,抗滑土體重m2=315kN,下滑土體重心至滑動圓孤圓心的距離d1=5.2m,抗滑土體重心至滑動圓孤圓心的距離d2=2.7m,問，抗滑動穩(wěn)定系數(shù)為()。51.某取土器管靴外徑及取樣管外徑均為108mm,取土器刃口內(nèi)徑為102mm,取樣管內(nèi)徑為103mm,根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》(GB50021-2001)(2009年版)以下說法正確的是()。D、取土器技術(shù)參數(shù)符合固定活塞薄壁取土器要求解析：根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》(GB50021-2001)(2009年版)附錄表F.0.1,該取土器參數(shù)有：則各參數(shù)符合固定活塞薄壁取土器要求。52.某建筑物的地質(zhì)剖面及土性指標(biāo)如圖4-37和表4-8所示。柱基頂面承受的最大荷載特征值為：軸力P=2040kN,彎矩M=320kN·m,剪力T=56kN。根據(jù)方案比筋混凝土方樁。基礎(chǔ)頂面高程為地表下0.8m,根據(jù)地質(zhì)條件，確定第四層硬塑黏土為樁尖持力層。樁尖進入持力層1.55m,樁長8.0m,承臺底面埋深1.8m。樁數(shù)n=5根，邊樁中心至承臺邊緣距離是d=0.3m,布置見圖4-38所示。承臺底面尺寸1.6m×2.6m。樁頂伸入承臺50mm,鋼筋保護層取35mm。建筑場地地層條件如下：①粉質(zhì)黏土層IL=0.6,取qsk=60kPa;qck=PPAT一飽和軟黏土：M圖4-37地質(zhì)剖面圖x圖4-38樁及承臺布置圖厚度YGe左雜填土軟黏土(3)樁基中單樁的最大力Nmax為()kN。解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—2008)第5.1.1條，單樁所受的平為作用于樁基承臺頂面的豎向力。在軸心豎向力作用下，N=438kN<R=455kN則樁基中單樁最大力為：53.某開挖深度h=5m的基坑，土層為軟土，重度y=18kN/m3,T0=10kPa,φ=0,支護結(jié)構(gòu)入土深度t=5m,坑頂?shù)孛婧奢dq=20kPa,設(shè)Nc=5.14,Nq=1.0,則坑底土抗隆起穩(wěn)定安全系數(shù)為()。解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)附錄V,進行基坑底抗安全系數(shù)安全系數(shù)載力系數(shù)，條形基礎(chǔ)時取Nc=5.14;T0為抗剪強度(kPa);y為土的重(kN/m3);t為支護結(jié)構(gòu)人員土深度(m);h為基坑開挖深度(m);q為地面荷載(kPa)54.某天然地基fsk=100kPa,采用振沖擠密碎石樁復(fù)合地基，樁長I=1樁間土承載力提高20%,問復(fù)合地基承載力特征值為()kPa。55.有一個巖石邊坡，要求垂直開挖，采用預(yù)應(yīng)力錨索加固，如圖7-1所示。已知巖體的的一個最不利結(jié)構(gòu)面為順坡方向，與水平方向夾角55°。錨索與水平方向夾角20°,要求錨索自由段伸入該潛在滑動面的長度不小于1m。試問在10m高處的該錨索的自由段總長度至少應(yīng)達到下列何項數(shù)值?()AAB解析：錨桿在結(jié)構(gòu)面左側(cè)的長度;根據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB50330—2002)第7.4.1條第2款，預(yù)應(yīng)力巖石錨索的錨固長度不宜大于8m,錨固長度取為8m的時候超出最不利滑動面的長度為0.55m;根據(jù)第7.4.1條第1款，預(yù)應(yīng)力錨桿的自由段長度不小于5m,自由端長度只需要取5m,就能滿足規(guī)范及錨索自由段伸入該潛在滑動面的長度不小于1m的要求。56.某公路工程中的隧道圍巖的資料如下：(1)巖體飽和單軸抗壓強度為38MPa;(2)圍巖地質(zhì)構(gòu)造變動強烈，巖體位于斷裂帶內(nèi)；(3)有4組節(jié)理，雜亂，以風(fēng)化型和構(gòu)造型為主，多數(shù)間距小于0.2m;(4)巖體呈碎石狀壓碎結(jié)構(gòu)；(5)圍巖不受地下水的影響；(6)巖體彈性波速為3000m/s。該圍巖類別為()級。A、I解析：根據(jù)《公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范》(JTJ064—1998)附錄G對隧道圍巖體進行分級時，綜合考慮圍巖的定量指標(biāo)和定性指標(biāo)：①巖石等級劃分：巖體飽和單軸抗壓強度為38MPa>30MPa,屬硬質(zhì)巖；②受地質(zhì)構(gòu)造影響程度等級：圍巖地質(zhì)構(gòu)造變動強烈，巖體位于斷裂帶內(nèi)，受地質(zhì)構(gòu)造影響程度等級為嚴(yán)重；③節(jié)理發(fā)育程度：有4組節(jié)理，雜亂，以風(fēng)化型和構(gòu)造型為主，多數(shù)間距小于0.2m,節(jié)理很發(fā)育；綜上可知：圍巖類別為硬質(zhì)巖、受構(gòu)造影響嚴(yán)重，巖體結(jié)構(gòu)為碎石狀壓碎結(jié)構(gòu)，彈性波速為3000m/s,該圍巖體類別為IIl級。57.某建筑物抗震設(shè)防類別為丙類，所采用條形基礎(chǔ)寬度b=2.0m,埋深2.0m,地基剖面如圖9-5所示，場地土層勘察資料如表9-10所示。作用在基礎(chǔ)頂面的豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值為Fk=450kN,荷載按地震效應(yīng)組合計算。圣①黏性土③粉砂圖9-5土層名稱土層厚度(m)eN5③粉砂3④細砂23(3)對液化土層進行砂石樁擠密處理，砂石樁直徑400mm,正方形排列，要求將孔隙比從0.9降低到0.7,則砂石樁間距為()m。解析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79—2002)第8.2.2條，由題可知e0=0.9,e1=0.7,d=0.4m,考慮振動下沉密實作用可取修正系數(shù)為ξ=1.1,將數(shù)據(jù)58.北京地區(qū)某溝谷中稀性泥石流阻力系數(shù)為1.67,洪水時溝谷過水?dāng)嗝婷娣e為600m2,濕周長為109.3m,泥石流水面縱坡為9.2%,該泥石流流速為()m/s。①稀性泥石流流體水力半徑R為：②粗糙系數(shù)m為：③稀性泥石流流速vm為：樁斷面尺寸為400×400mm,樁長I=13m,承臺埋深為2.0m,層序土名層底深度探頭平均側(cè)阻力探頭阻力柱側(cè)阻力綜合修!1填土：23飽和粉砂樁端進入粉砂層2.0m,按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—2008)計算單樁豎向極限承載標(biāo)準(zhǔn)值最接近()kN。解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)第5.3.6<2.0m,所以qc=12000kPa,取α=1/2;則單樁豎向極限承載標(biāo)準(zhǔn)值為：60.某一飽和黏土地基，黏土層厚10m,滲透系數(shù)k為1.6cm/年，受大面積荷載p0為100kPa。(1)如果該黏土層初始孔隙比e=0.9,壓縮系數(shù)α=0.25MPa-1,則該黏土層在p0作用下，最終(固結(jié))沉降量最接近()mm。61.圖9-2所示為某工程場地鉆孔剪切波速測試的結(jié)果，據(jù)此計算確定場地土層的等效剪切波速和該場地的類別。試問下列哪個選項的組合是正確的?()①粉質(zhì)黏土50解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011—2010)第4.1.4條第1款，可知覆蓋層厚度為18m;根據(jù)式(4.1.5-1)及式(4.1.5-2),有：根據(jù)表4.1.6,場地類別為I口類。62.一填方土坡相應(yīng)于如圖6-16所示的圓弧滑裂面時，每延米滑動土體的總重力滿足抗滑穩(wěn)定要求，而要采取加筋處理，要工合成材料應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》(GB50290—1998),采用設(shè)計容許抗拉強度為19kN/m的土工格柵以等間距布置時，土工格柵的最少層數(shù)接近下列哪個選項?()W解析：根據(jù)《土工合成材料應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》(GB50290—1950×6.5=16.25KN·m/m;所需加筋總拉力Ts;對應(yīng)于每一滑弧的T,相對于滑動圓心力臂T作用點可設(shè)定在坡高的1/3處，則：所需土工格柵層數(shù)為：63.某建筑場地條件為：地表以下0~12m為可塑狀態(tài)黏性土，單橋靜力觸探比貫入阻力Ps為1200kPa;12m以下為密實粗砂，比貫入阻力為5800kPa,場地中擬采用灌注樁基礎(chǔ)，樁長為12m,樁徑為0.5m,樁頂入土深度為2.0m,根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)計算得單樁極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值為()kN。①各層極限側(cè)阻力q分別為：6~12m,q=0.025p,+25=0.025×②端阻力p為：取β=1.0,則px=1/2(p+β·P?)=1/2(3500+1×5800)=4650kPa。③查表5.3.3-1,樁人土深度h<15,得樁端阻力修正系數(shù)α=0.75。④單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值的計算公式為：Qk=u∑qI,+apaA。式中，樁身周長u=3.14×0.5m;樁端面積A,=[(3.14×0.52)/4]m2。則：Qk=3.14×0.5×(15×4+55×6+100×2)+0.75×465064.在地震基本烈度為8度的場區(qū)修建一座橋梁。場區(qū)地下水位埋深5m,場地土路工程抗震設(shè)計規(guī)范》(JTJ004—1989)計算判別深度為5~15m的粉砂層為液化土層，液化抵抗系數(shù)均為0.7。若采用摩擦樁基礎(chǔ)，深度5?15m的單樁摩阻力的A、1/6折減系數(shù)α=1/3;當(dāng)10m<ds≤20m時，折減系數(shù)α=2/3;若采用摩擦樁基礎(chǔ)，則深度5~15m的單樁摩阻力的綜合折減系數(shù)α為：65.隴西地區(qū)某濕陷性黃土場地的地層情況為：0~12.5m為濕陷性黃土，12.5m以下為非濕陷性土。探井資料如表8-3所示。假設(shè)場地地層水平均勻，地面標(biāo)高與建筑物±0.00標(biāo)高相同，基礎(chǔ)埋深1.5m。根據(jù)《濕陷性黃土地區(qū)建筑規(guī)范》(GB50025-2004),試判定該濕陷性黃土地基的濕陷等級應(yīng)為下列哪個選項?()自重濕陷量;陜西地區(qū)，βo=1.5,δ;<0.015的土層不累根據(jù)第4.4.5條，濕陷量β值：0～5m,β=1.5;5~10m,β=1.0;10m以下(深△,=1.5×(0.07+0.065+0.05根據(jù)表4.4.7,300<△、≤700,70<△,≤350,判為Ⅱ(中等)或Ⅲ(嚴(yán)重)等級，但△,=561.5mm<600mm,△=270mm<300mm,所以判為Ⅱ級。66.有一重力式擋土墻墻背垂直光滑，無地下水，打算使是黏土，c=20kPa,φ=22°,另一種是砂土，c=0,φ=38°,重度都是20kN/m3,問墻高h等于()m時，采用黏土填料和砂土填料的墻背總主動土壓力兩者基本相等?！窘馕觥慨?dāng)采用黏性土填土?xí)r，E=γh?K。-2c√K=0;h?=2c/γ√K=(2×20)/(20×當(dāng)采用砂土填土?xí)r，67.某圓形橋墩基底直徑為2m,基礎(chǔ)埋深1.5m,埋深范圍內(nèi)土的重度y1=18kN/m3,持力層為亞砂土，土的重度為y2=20kN/m3,距基底2m處為淤泥質(zhì)土層，基礎(chǔ)承受軸心荷載700kN,淤泥質(zhì)土層修正后的容許承載力為140kPa,則該淤泥質(zhì)圓形基礎(chǔ)z/d=2/2=1.0,根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB5007—2002),查表0.285×(252.9-18×1.5)68.根據(jù)泥石流痕跡調(diào)查測繪結(jié)果，在一彎道處的外側(cè)泥位高程為1028m,內(nèi)側(cè)泥位高程為1025m,泥面寬度22m,彎道中心線曲率半徑為30m。按現(xiàn)行《鐵路工接近下列哪一個選項的數(shù)值?()解析：根據(jù)《鐵路工程不良地質(zhì)勘察規(guī)程》(TB10027—2001)條文說明第6.3.石流流速5條，69.某砂土場中的一鉆孔在15m處進行重型動力觸探試驗，貫入18cm,錘擊數(shù)為30擊，觸探桿在地面以上長度為1.5m,地下水位2.0m,修正后的錘擊數(shù)為()擊。解析：根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》(GB50021-2001)(2009年版)附錄B第B.為接近?()圖3-7A、180kN/m解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)第5.2.2條、第5.2.7條計算如下：查表5.2.7,Es1/Es2=15/3=5,z/b=2/2=1,故θ=25°?；A(chǔ)底面平均壓力：軟弱下臥層頂面處經(jīng)修正后的地基承載力特征值：71.某基坑側(cè)壁安全等級為三級，垂直開挖，采用復(fù)錨孔直徑為150mm,土層與砂漿錨固體的極限摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsik=46kPa,錨桿軸向受拉抗力分項系數(shù)取1.3。試問錨索的設(shè)計長度至少應(yīng)取下列何項數(shù)值時才能滿足要求?()則l≥15.96,要求總長度大于等于15.96+5=20.96mm。72.群樁基礎(chǔ)，樁徑d=0.6m,樁的換算埋深ah≥4.0,單樁水平承載力特征值Rh=50kN(位移控制)沿水平荷載方向布樁排數(shù)n1=3排，每排樁數(shù)n2=4根，距徑比sa/d=3,承臺底位于地面上50mm,按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—2008)計算群樁中復(fù)合基樁水平承載力特征值最接近()kN。移控制，樁頂約束效應(yīng)系數(shù)ηr=2.05,則樁的相互影響系數(shù)ni為：73.高6m的建筑物路堤擋土墻，如圖6-28所示。已知墻背傾角α=9°,墻后填土y=18kN/m3,φ=40%,δ=20°,填土破裂角θ=31°08',填土表面水平且承受均布荷載(換算成土柱高h0=3m),用庫侖理論求其墻背水平方向上主動土壓力Ea的值為()kN/m。A、90.5【解析】根據(jù)庫侖理論的相關(guān)內(nèi)容，計算如下：墻背水平方向上主動土壓力：E.=Ecos(8-α)=94.3×cos11°=92.6kN/m。物采用筏板基礎(chǔ)，底面積為18m×45m,基礎(chǔ)埋深3.00m,采用灰土擠密樁法消除量(根)為下列哪項?()解析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79—2002)第14.2.1條，采用整片處理時，超出基礎(chǔ)底面外緣的寬度，每邊不宜小于處理土層厚度的1/2,并不應(yīng)小于2.00m,故處理的面積為A=(18+2×4)×(45+2×4)=1378m2。根據(jù)第14.2.575.土層剖面及計算參數(shù)如圖9-1所示。由于大面積抽取地下水，地下水位深度沉降，問10年后地面沉降總量最接近于下列哪個選項的數(shù)值?()細砂E=15MPa密實卵石層圖9-1A、415mm解析：由題意可知，10年水位降至20m,即地面下30m,水位下降施加于土層上的△p如表9-1所示。土層4細砂76.某鐵路工程勘察時要求采用K30方法測定地基系數(shù)，表3-5為采用直徑30cm的荷載板進行豎向載荷試驗獲得的一組數(shù)據(jù)。問試驗所得K30值與下列哪個選項的數(shù)據(jù)最為接近?()表3-5分級123456789解析：根據(jù)《鐵路路基設(shè)計規(guī)范》(TB10001—1999),K30為30cm直徑荷載板試壓實密度，即用K30指標(biāo)評價。計算s=1.25mm時的荷載強度：77.某框架柱采用樁基礎(chǔ)，承臺下5根φ=600mm的鉆孔灌注樁，樁長I=15m,如圖4-18所示，承臺頂處柱豎向軸力F=3840kN,My=161kN·m,承臺及其上覆土Coo解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—2008)第5.1.1條，偏心豎向力作底面的彎矩；Nik表示單樁樁頂豎向力；xi、yi表示第i復(fù)合基樁或基樁至x、78.某多層廠房柱子柱腳尺寸800mm×1000mm,采用無筋擴展基礎(chǔ)按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計算，傳至±0.0處的豎向力為Fk=600kN,力矩Mk=160kN·m,水平力(1)基礎(chǔ)最小高度最接近()m。A、0.6解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)第5.2.2條進行基底35×1.5=212.5kN·m;偏心荷載下，239.7kPa;。所以，荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時基底平均壓力P=145.4kPa。查表8.1.2,臺階寬高比的允許值為1:1.00,則可79.一深6m的基坑，降水期間地下水變幅為1m,降水井過濾器的工作長度1.0m,分布范圍的等效半徑為13m,水力坡度取1/10,若采用管井井點抽水，其井深應(yīng)C、16解析：根據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》(JGJ120—1999)第8.3節(jié)，井深應(yīng)為：80.松砂填土土堤邊坡高H=4.0m,填料重度y=20kN/m3,內(nèi)摩擦角φ=35°,內(nèi)黏聚力c≈0,邊坡坡角接近()時邊坡穩(wěn)定性系數(shù)最接近于1.25。性系數(shù)最小，根據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB50330-2002)第5.2.4條，由公,,81.基坑錨桿承載能力拉拔試驗時，已知錨桿上水平拉力t=400kN,錨桿傾角α=15°,錨固體直徑D=150mm,錨桿總長度為18m,自由段長度為6m,在其它因素都已考慮的情況下，錨桿錨固體與土層的平均摩阻力最接近于()kPa。解析：根據(jù)《鐵路路基支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(TB10025—2006)第6.2.7條，錨82.相鄰兩座AB樓，由于建B樓對A樓產(chǎn)生附加沉降，如圖1-11所示，A樓的附加沉降量接近于()cm。圖1-1183.某建筑物的地質(zhì)剖面及土性指標(biāo)如圖4-37和表4-8所示。柱基頂面承受的最筋混凝土方樁。基礎(chǔ)頂面高程為地表下0.8m,根據(jù)地質(zhì)條件，確定第四層硬塑黏土為樁尖持力層。樁尖進入持力層1.55m,樁長8.0m,承臺底面埋深1.8m。樁數(shù)n=5根，邊樁中心至承臺邊緣距離是d=0.3m,布置見圖4-38所示。承臺底面尺寸1.6m×2.6m。樁頂伸入承臺50mm,鋼筋保護層取35mm。建筑場地地層條件如下：①粉質(zhì)黏土層IL=0.6,取qsk=60kPa;qck=430kPa;②飽和軟黏土層：因e=1.10,屬于淤泥質(zhì)土，取qsk=26kPa;③硬塑黏土層：IL=0.25,取qsk=80kPa,端土極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值qpk=2500kPa。圖4-37地質(zhì)剖面圖表4-8土的物理力學(xué)性質(zhì)土層名稱厚度YGep左雜填土軟黏土yy申x田圖4-38樁及承臺布置圖試分析回答下列問題：(1)若不考慮群樁效應(yīng)，則可計算得單樁豎向承載力特征值約為()kN。解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)第5.3.5條，當(dāng)根據(jù)經(jīng)驗關(guān)系計樁橫截面積為；Ap=0.3×0.3=0.09m2;③由以上條件可得單樁豎向極限承載力標(biāo)群樁效應(yīng)，根據(jù)第5.2.2條，計算單樁豎向承載力特征值Ra為：為沉井自重，T為沉井與土間的摩阻力，(假設(shè)T=πD)(H-2.5)f),某工程地質(zhì)剖面及設(shè)計沉井尺寸如圖4-12所示，沉井外徑D=20m,下沉深度為16.5m,井身混凝土體積為977m3,混凝土重度為24kN/m3,請驗算沉井在下沉到圖4-12所示粉質(zhì)黏上A、1.10【解析】計算步驟如下：①單位面積側(cè)阻力加權(quán)平均值為：②摩阻力為：T=πD(H-2.5)f=3.14×20×(16.5-2.5)×2285.某樁基三角形承臺如圖4-14所示，承臺厚度1.1m,鋼筋保護層厚度0.1m,承008)計算承臺受底部角樁沖切的承載力，其值最接近()kN。圖4-14解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)第5.9.8條計算，【解析】根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—2008)第5.9.8條計算，角樁沖垮比,則沖切承載力為：86.某半徑為4.0m的深埋、圓形隧道，圍巖水平應(yīng)力等于垂直應(yīng)力，應(yīng)力為p=1000kPa,圍巖內(nèi)聚力c=20kPa,內(nèi)摩擦角為30°,根據(jù)芬納(Fenner)公式計算，若使支護力為0,松動半徑應(yīng)為()m。A、48.1【解析】根據(jù)芬納(Fenner)公式計算：87.某采空區(qū)場地傾向主斷面上，每隔20m間距動前測量的高程相同，如圖8-2所示。地表移動后垂直移動分量，B點較A點多42mm,較C點少30mm;水平移動分量，B點較A點少30mm,較C點多20mm。試根7C74A、不宜建筑的場地B、相對穩(wěn)定的場地C、作為建筑場地時，應(yīng)評價其適宜性D、無法判定AB(中點)傾斜1mm/m;地表水平變形根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》(GB50021-2001)(2009年版)第5.5.5條，地表10mm/m,地表曲率<0.6mm/m2,地表水平變形<6傾斜差與中點間距離之比88.某邊坡幾何尺寸如圖6-25所示?；麦w的面積為150m2。邊坡土層由兩層土7.5kPa。兩層土的φ=0,平均重度為y=19.25kN/m3。若以0點為圓心做滑弧滑動，則該邊坡的穩(wěn)定系數(shù)為()。A、1.54解析：具體計算如下：①滑坡體的自重(取單位寬度):W=19.25×150=2887.5③計算滑坡體抗滑力矩：第一層土弧長：M=c?L?R?=57.5×26.42×18.25=27④邊坡穩(wěn)定系數(shù)為：89.某毛石基礎(chǔ)如圖3-2所示，荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時基礎(chǔ)底面處的平均壓力值為110kPa,基礎(chǔ)中砂漿強度等級為M5,根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)第8.1.2條，基礎(chǔ)高度：式中，基礎(chǔ)底面寬度b=2.5m;基礎(chǔ)頂面的墻體寬度b0=1.5m。查表8.1.2,毛石基礎(chǔ)，pk=110kPa時，tana限值為1:1.50,則代入數(shù)據(jù)得，基礎(chǔ)高度18.4kN/m3,據(jù)計算，地基土在8m填方的荷載下，沉降量為15cm,忽略地梁本身的沉降和EPS的重力，已知EPS的平均壓縮模量為Es=500kPa,為消除地基不均勻沉降，在地梁上鋪設(shè)聚苯乙烯(泡沫)厚度應(yīng)最接近于下列哪個選項的數(shù)值?S解析：EPS頂?shù)膲毫?設(shè)EPS厚h)px=yH=18.4×(8-h),P?=E×e,91.某基坑采用如圖7-22所示的支護結(jié)構(gòu)，即單層錨桿支護結(jié)構(gòu)。已知Ea1=47.N/m3,錨桿位于坑頂下1.0m,傾角15°,試計算錨桿拉力以及支護結(jié)構(gòu)嵌固深度。圖7-22(2)支護結(jié)構(gòu)嵌固深度為()m?！窘馕觥扛鶕?jù)題意可知錨桿拉力為：則則度=0.06;第二層：h2=10m,δep2=30%,λs2=15%,△w2=0.08;根據(jù)《膨脹土地數(shù)ψe=0.6,則該地基土的膨脹變形量為()mm?！窘馕觥扛鶕?jù)《膨脹土地區(qū)建筑技術(shù)規(guī)范》(GBJ112—1987)第3.2.2條，膨脹地基脹變形量計算公式為：s。=ψ。;則該地基土的膨脹變形量為：93.大面積填海造地工程平均海水約2.0m,淤泥層平均厚度為10.0m,重度為15壓縮指數(shù)Cc=0.8。天然孔隙比e0=2.33,上覆填土在淤泥層中產(chǎn)生的附加應(yīng)力按120kPa計算，該淤泥層固結(jié)沉降量為()m。A、1.85解析：【解析】根據(jù)《鐵路特殊路基設(shè)計規(guī)范》(TB10035—2002)第3.2.7條，沉降量為：94.如圖3-1所示(圖中單位為mm),某建筑采用柱下獨立方形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)底面尺寸為2.4m×2.4m,柱截面尺寸為0.4m×0.4m?；A(chǔ)頂面中心處作用的柱軸向力為F=700kN,力矩M=0,根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002),試問基礎(chǔ)的柱邊截面處的彎矩設(shè)計值最接近于下列何項數(shù)值?()8圖3-1解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)第8.2.7條第3款計代入數(shù)據(jù)得，基礎(chǔ)的柱邊截面處的彎矩設(shè)計值：算，1.4×20)+0]=105.73kN·m。95.某建筑采用筏形基礎(chǔ)底面尺寸為10m×20m,底面壓力為220kPa,基礎(chǔ)底面下設(shè)300mm褥墊層，基礎(chǔ)埋深2.0m,勘察資料如下：1.0~10m,淤泥質(zhì)土，y=19.5k25kPa,fak=200kPa;I11.地下水埋深2.0m。采用深層攪拌法處理，樁按等邊三角形布置，樁徑為500mm,樁長9m,水泥摻入比為15%,樁體平均強度fcu=2.樁間土承載力折減系數(shù)為0.4,樁端天然地基土承載力折減系數(shù)0.5,樁身強度折減系數(shù)為0.33,按《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79—2002)計算。(6)如水灰比為0.5,泵量為60L/min,水泥密度為3t/m3,攪拌頭提升速度不宜大于()m/A、1.06單樁水泥量為：96.山區(qū)重力式擋土墻自重200kN/m,經(jīng)計算，墻背主動土壓力水平分力Ex=200kN/m,豎向分力Ey=80kN/m,擋土墻基底傾角15°,基底摩擦系數(shù)μ為0.65。問該墻的抗滑移穩(wěn)定安全系數(shù)最接近于下列哪個選項的數(shù)值?(不計墻前土壓力) 解析：根據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB50330—2002)第10.2.3條，擋土墻Ean!=E,cosα?=80×cos97.如圖1-9所示是一組不同成孔質(zhì)量的預(yù)鉆式旁壓試驗曲線。請分析()條曲線是正常的旁壓曲線。圖1-9A、1線B、2線解析：如圖1-9所示，1線為孔徑過小造成放入旁壓器探頭時周圍壓力過大，產(chǎn)生了初始段壓力增加時旁壓器不能膨脹的現(xiàn)象；2線為正常的旁壓曲線；3線為o3.98.某軟土地基土層分布和各土層參數(shù)如圖5-4所示。已知基礎(chǔ)埋深為2.0m,采用攪拌樁復(fù)合地基，攪拌樁長10.0m,樁直徑500mm,單樁承載力為120kN,要使復(fù)合地基承載力達到180kPa,按正方形布樁，問樁間距取下列哪個選項的數(shù)值較為合適(假設(shè)樁間土地基承載力修正系數(shù))β=0.5)?()o3.22mm③粉砂圖5-4解析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79—2002)第7.2.8條、第11.2.3條及式(9.2.5),99.某10~13層的高層建筑場地，抗震設(shè)防烈度為7度，地形平坦，非岸邊和陡坡地段，基巖為粉砂巖和花崗巖。巖面起伏很大，土層等效剪切波速為180m/s?？辈彀l(fā)現(xiàn)有一走向NW的正斷層，見有微膠結(jié)的斷層角礫巖，不屬于全新世活動斷裂。判別該場地對建筑抗震屬于()地段類別。B、不利地段C、危險地段D、進行建設(shè)的一般場地解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011—2010)表4.1.1,基巖起伏大，非穩(wěn)定的基巖面，不屬于有利地段；地形平坦，非岸邊及陡坡地段，不屬于不利地段；斷層角礫巖有膠結(jié)，不屬于全新世活動斷裂，非危險地段。根據(jù)以上三點判斷，該場地為可進行建設(shè)的一般場地。100.用高度為20mm的試樣做固結(jié)試驗，各壓力作用下的壓縮量如表1-8所示，用時間平方根法求得固結(jié)度達到90%時的時間為9min,計算p=200kPa壓力下的表1-800解析：根據(jù)《土工試驗方法標(biāo)準(zhǔn)》(GBT50123—1999)第14.1.16條，具體計算如下：①計算最大排水距離h(等于某級壓力下試樣的初始和終了高度的平均值之半):200kPa壓力下的初始高度為：20.000-1.250=18.750mm=1.875cm;200kP最大排水距離為：②由已知條件，有t?=9min=540s。③固結(jié)系數(shù)為：101.高速公路排水溝呈梯形斷面，設(shè)計溝內(nèi)水深1.0m,過水?dāng)嗝娣eW=20m2,濕周p=4.10m,溝底縱坡0.005,排水溝粗糙系數(shù)n=0.025。問該排水溝的最大流速最接近于下列哪個選項?()則流速102.已知作用于巖質(zhì)邊坡錨桿的水平拉力Htk=1140kN,錨桿傾角α=15°,錨固體直徑D=0.15m,地層與錨固體的黏結(jié)強度frb=500kPa,如工程重要性等級，錨桿工作條件及安全儲備都已考慮，錨固體與地層間的錨固長度宜為()m。解析：根據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB50330—2002)第7.2.1條和7.2.3錨桿軸向拉力標(biāo)為：錨桿與地層間的錨固長度I(取e?=1.0):103.某市地下水位埋深為1.5m,由于開采地下水，水位每年下降0.5m,20年后地下水位下降至11.5m,城市地層資料如表8-14所示。表8-14地層資料序號土名孔隙比/MPa-11黏土23粉砂456花崗巖42以下20年后，地表最終沉降值為()mm。解析：采用分層總和法計算地面沉降量，主要步驟如下：a.對7.9~11.5m厚的粉質(zhì)土的平均有效主力增量△p?為：b.對7.9~11.5m范圍內(nèi)粉質(zhì)黏土的沉降量s?為：c.對11.5~18.0m厚的黏質(zhì)黏土的平均有效應(yīng)力增量卸Ap??為：Ap?2=(11.5-1.5)×10=10d.對11.5~18.0m范圍內(nèi)黏質(zhì)黏土的沉降量s?為：⑥20年后總的地表沉降量s=0.40+20.79+14.06+92.07+20200下面哪一個選項?()【解析】根據(jù)《土工合成材料應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》(GB50290—1998)第6.4.2條，筋材總加筋力T.=(F-解析：454.2kN/m。105.某基坑深6.0m,采用懸臂排樁支護，排樁嵌固深度6.0m,地面無超載，重要性系y0=1.0。場地內(nèi)無地下水，土層為礫砂層y=20kN/m3,c=0kPa,φ=30°,穩(wěn)定系數(shù)Ks最接近以下哪個數(shù)值?()A、1.106.0m處主動土壓力強度：12.0m處主動土壓力強度：ea=γ(h,+h?)K,=20×(6.0+6坑底下被動土壓力強度：主、被動土壓力疊加后如圖7-2所示。則被動土壓力合力值：主動土壓力：106.為確定水泥土攪拌樁復(fù)合地基承載力，進行多樁復(fù)合地基靜載實驗，樁徑500mm,正三角形布置，樁中心距1.20m,試問進行三樁復(fù)合地基載荷試驗的圓形承壓板直徑。應(yīng)取下列何項數(shù)值?()根據(jù)第7.2.8條，等邊三角形布置時一根樁所分擔(dān)的處理地基圓面積的直徑：根據(jù)式(8.2.2-6),樁平均直徑d=0.5m,則,單根樁所承擔(dān)的置則三樁復(fù)核地基的所處理的總面積為A=3×A,=3.75m2,承壓板面積應(yīng)等于3.75m2,107.某市一廠房采用CFG樁復(fù)合地基，天然地基承載力特征值為140kPa,樁長17m,混凝土強度等級為C25,樁徑0.4m,樁間距1.75m,等邊三角形布樁，樁周土平均側(cè)阻力特征值qs=28kPa,樁端阻力特征值qp=700kPa,樁間土承載力折減系數(shù)β=0.8。求復(fù)合地基承載力特征值最接近()kPa。解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(JGJ79—2002)第9.2.6和9.2.7條，①00=686kN(式中，up為樁的周長取兩者較小值：即Ra=498kN。②面積置換率為：m=d2/d2e=0.42/(1.05×1.75)2=0.0474。則復(fù)合地基承載力特征值為：108.在密實砂土地基中進行地下連續(xù)墻的開槽施工，地下水位與地面齊平，砂土的飽和重度ysat=20.2kN/m3,內(nèi)摩擦角φ=38°,黏聚力c=0,采用水下泥漿護壁施工。槽內(nèi)的泥漿與地面齊平，形成一層不透水的泥皮。為了使泥漿壓力能平衡地基砂土的主動土壓力，使槽壁得持穩(wěn)定，泥漿比重至少應(yīng)達到()g/cm3。解析：根據(jù)題意計算如下：109.邊長為3m的正方形基礎(chǔ)，荷載作用點由基礎(chǔ)形沿x軸向右偏心0.6m。如圖3-17所示。則基礎(chǔ)底面的基底壓力分布面積最接近于()m2。x圖3-17解析：由題可知，偏心距e=0.6m.,則可得：基底壓力分布的寬度為：3a=3×(1.5-0.6)=2.7m;因此，基礎(chǔ)底面壓力分布面積A=3×2.7=8.1m2。110.某獨立柱基的基底尺寸為2600mm×5200mm,正常使用極限狀態(tài)下柱底荷載6.7kN,基礎(chǔ)埋置深度和工程地質(zhì)剖面如圖3-27所示。F?然GF后持力層承載力特征值為()kPa。解析：基礎(chǔ)埋深d=1.80m,持力層為黏性土，因為e=0.78<0.85,IL=0.38<0.85,查《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)表5.2.4,得ηb=0.3,η111.某建筑采用筏形基礎(chǔ)底面尺寸為10m×20m,底面壓力為220kPa,基礎(chǔ)底面k=25kPa,fak=200kPa;II1.地下水埋深2.0m。采用深層攪拌法處理，樁按等邊三角形布置，樁徑為500mm,樁長9m,水泥摻入比為15%,樁體平均強度fcu=2.8MPa,樁間土承載力折減系數(shù)為0.4,樁端天然地基土承載力折減系數(shù)0.5,樁身強度折減系數(shù)為0.33,按《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79—2002)計算。(1)復(fù)合地基承載力不宜小于()kPa。A、190.8解析：修正后的地基承載力應(yīng)滿足公式：fsp=fspk合地基承載力fspk≥220-1×19.5×(2-0.5)=190.75kPa。112.圖4-20為一穿過自重濕陷性黃土端承于含卵石的極密砂層的高承臺基樁，飽和度為80%時的平均重度為18kN/m3,樁周長u=1.884m,下拉荷載累計至砂層頂面)層底深度自重濕陷系數(shù)δ第三層中點深度/(m)樁側(cè)正摩阻力/(kPa)2253723oo0%3△△圖4-20解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—2008)第5.4.4條，各土層單位負摩阻力分別為：第三層：σ=y?z?=18×6=108,q"3=so3=0.3×108=32.4kPa;Q"=η·u∑q"l,=1×1.884×(5.4×2+18.9×3+32.4×2113.位于石灰?guī)r地層形成的地下暗河附近有一段鐵路路基，如圖6-24所示。暗河洞頂埋深8m,頂板基巖為節(jié)理裂隙發(fā)育的不完整散體結(jié)構(gòu)，基巖面以上有2m厚覆蓋層，石灰?guī)r體內(nèi)摩擦角φ為60°,安全系數(shù)取1.25,按照《鐵路特殊路基設(shè)計規(guī)范》(TB10035-2006),用坍塌時擴散角進行估算，路基坡腳距暗河洞路基L作覆蓋層覆蓋層β解析：根據(jù)《鐵路特殊路基設(shè)計規(guī)范》(TB10035—2006)第12.2.1條，114.某場地建筑地基巖石為花崗巖，塊狀結(jié)構(gòu)?？辈鞎r取試樣6組，試驗測得飽和單軸抗壓強度的平均值為29.1MPa,變異系數(shù)為0.022。按照《建筑地基基礎(chǔ)值最接近于下列哪個選項的數(shù)值?()系數(shù)ψ為：根據(jù)第5.2.6條，塊狀結(jié)構(gòu)為較完整，折減系數(shù)中，=0.2~0.5,f.取最大值，中，=0.5。115.筏板基礎(chǔ)寬度10m,埋置深度5m,地基土為厚層均質(zhì)粉土層，地下水位在地面下20m處。在基底標(biāo)高上用深層平板載荷試驗得到的地基承載力特值fak=200kPa,地基土的重度19kN/m3(查表可得地基承載力修正系數(shù)為