加裂工藝操作規(guī)程

目錄

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4

51裝置概況2

52裝置規(guī)模2

5.3勺組〃戈.................................................................................3

5.4裝置的技術(shù)特點(diǎn)........................................................................3

SS裝置主要設(shè)備3

6.1加氫反應(yīng)原理..............................................................................4

625M留原理13

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7催化、化學(xué)藥品性版及主技術(shù)規(guī)格?????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????18

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7.2化學(xué)躬?jiǎng)┘夹g(shù)炭格與物化性質(zhì)............10

8.1加紀(jì)預(yù)處理單元物料平衡..................................................................19

8.2加氫裂化單元物料平衡....................................................................19

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9.3輕燃回收單元原料及產(chǎn)品主要質(zhì)量指標(biāo).......................................................28

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13.6裝置檢修的安全規(guī)定.....................................................................166

13.7預(yù)防職業(yè)中毒..........................................................................167

13.8昉毒器具使用..........................................................................169

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142主要儀表19

14.3工藝流理圖、裝置平面布置圖..............................................................43

SXHG-SC-JL笫1頁(yè)共160頁(yè)

1運(yùn)用范圍

木規(guī)程規(guī)定了加氫裂化裝置的原料加氫預(yù)處理、加氫裂化、分儲(chǔ)、輕燃回收部分的開(kāi)停工步驟、

崗位正常操作法及事故處理方法。

本規(guī)程僅適用于**化工有限公司180萬(wàn)呵/年加氫裂化裝置。

2規(guī)范性引用文件

本規(guī)程中，凡是注日期的引用文件，其噴后所有的修改單（不包括勘誤的內(nèi)容〉或修訂版可能

不適用于本規(guī)程，因此，鼓勵(lì)根據(jù)本規(guī)程達(dá)成協(xié)議的各方研究來(lái)決定是否可使用這些文件的最新版

本。

3術(shù)語(yǔ)和定義

1）加氫裂化：

在催化劑存在的條件下，在高溫及較高的氫分壓下，使大分子燒類轉(zhuǎn)化為小分了假類，將油品

變輕的一種加家工藝。通過(guò)加氫反應(yīng)使原料油中有10%—50%的分子變小的加氫工藝稱為緩和加氫裂

化，反應(yīng)壓力在lO.OMPa以上的加氫裂化工藝稱為常規(guī)（高壓）加氫裂化，在lO.WPa以下的加氫

裂化工藝則中壓加氫裂化。

2）氫油比：

單位時(shí)間里進(jìn)入反應(yīng)器的氫氣流量與原料油量的體枳比。

3）空速：

指單位時(shí)間內(nèi)，單位體積（或質(zhì)量）催化劑所通過(guò)原料油的體積（或質(zhì)量）數(shù).

4）殘?zhí)浚?/p>

用來(lái)衡量裂化原料的生焦傾向的一種特性指標(biāo)，以質(zhì)量百分?jǐn)?shù)表示。殘?zhí)康亩嗌僦饕獩Q定于油

品的化學(xué)組成，殘?zhí)慷噙€說(shuō)明油品容易氧化生膠或生成積炭。

5）油品的初鐳點(diǎn)、干點(diǎn)和俑程：

初飽點(diǎn)是表示油品在餡程實(shí)腌測(cè)定時(shí)飽出第一滴凝液時(shí)的溫度：干點(diǎn)是最后一府液體氣化瞬間

的溫度；終惚點(diǎn)是油品在規(guī)定條件下進(jìn)行飽程測(cè)定中，其最后階段所記錄的最高溫度；初飽點(diǎn)到終

餛點(diǎn)（或干點(diǎn)）的溫度范圍，稱為儲(chǔ)程。

6）閃點(diǎn)：

在規(guī)定試驗(yàn)條件下，加熱油品時(shí)逸出的蒸氣和空氣組成的混合物與火焰接觸發(fā)生瞬間閃火時(shí)的

最低溫度,根據(jù)測(cè)定方法和儀器的不同，分開(kāi)口（杯）和閉口（杯）兩種測(cè)定方法，前者用以測(cè)定

.重質(zhì)油品，后者用以測(cè)定輕質(zhì)油品。

7）自燃點(diǎn)：

油品在加熱時(shí)，不需外部火源引燃，而自身能發(fā)生劇烈的氧化產(chǎn)生自行燃燒，能發(fā)生自燃的最

低油溫稱為自燃點(diǎn)。油品愈輕,其閃點(diǎn)和燃點(diǎn)愈低，而自燃點(diǎn)愈高。

8）油品的濁點(diǎn),冰點(diǎn)和凝點(diǎn)：

濁點(diǎn)是指油品在武雅條件卜，開(kāi)始出現(xiàn)妙類的微晶粒或水潞而［史油品呈現(xiàn)渾濁忖的最島溫度。

油品出現(xiàn)濁點(diǎn)后，繼續(xù)冷卻，直到油中呈現(xiàn)出肉眼能看得見(jiàn)的晶體，此時(shí)的溫度就是油品的結(jié)晶點(diǎn)，

俗稱冰點(diǎn)。凝點(diǎn)是指油品在規(guī)定的儀器中，按一定的試驗(yàn)條件測(cè)得油品失去流動(dòng)性時(shí)的溫度。航空

汽油和航空煤油對(duì)濁點(diǎn)和結(jié)晶點(diǎn)均有嚴(yán)格規(guī)定。

9）煙點(diǎn)：

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在特制的燈中測(cè)定燃料火焰不冒煙時(shí)的最大高度，又稱無(wú)煙火焰高度，以考米表示。煙點(diǎn)是控

制航煤積炭性能的指標(biāo)。煙點(diǎn)的值越大，燃料生成積炭?jī)A向越小。

10）BMCI值，

也稱芳嫌指數(shù)，表示油品芳燃含量的多少，數(shù)值高表示芳煌含量高.

11）辛烷值：評(píng)價(jià)汽油抗爆性能的指標(biāo)。

12）十六烷值：評(píng)價(jià)柴油抗爆性的指標(biāo)。

13）吸收：一種氣體分離方法，它利用氣體混合物的各組分在某一溶劑中的溶解變的不同，而使

混合氣體中組分得以分離過(guò)程。

14）解吸：也稱脫吸，指吸收質(zhì)由溶劑中分離出來(lái)轉(zhuǎn)移入氣相的過(guò)程.

15）傳熱的三種基本方式：熱傳導(dǎo)、對(duì)流和播射。

4符號(hào)和縮略語(yǔ)

表4.1符號(hào)和略縮語(yǔ)表

序號(hào)符號(hào)名稱說(shuō)明

1T塔

2V容器

3F加熱爐

4P機(jī)泵

5E換熱器

6A空冷器

7C壓縮機(jī)/風(fēng)機(jī)

8SR過(guò)渡器

9SV安全閥

10FT阻火器

11Ml混合器

12

5裝置的簡(jiǎn)要說(shuō)明

5.1裝置概況

**化工有限公司180X10'i/a加氫裂化裝置，采用中國(guó)石化石油化工科學(xué)研究院開(kāi)發(fā)的多產(chǎn)石

腦油加氫裂化技術(shù)（RCH-C）及配套的催化劑，由天津辰鑫石化工程設(shè)計(jì)有限公司進(jìn)行項(xiàng)目總承包。

加丁原料為蠟油、蔥油和洗油（混合比例6:2:2）的混合原料油。所需氫氣來(lái)自120X10't/a連續(xù)重

整裝置。

5.2裝置規(guī)模

本裝號(hào)設(shè)計(jì)處理錄為50X10't/a,其中預(yù)處理反應(yīng)器單程講料90X10,t/a（商鮮講料50X10,

t/a1■循環(huán)油40X10't/a）,加氫裂化反應(yīng)器色程進(jìn)料68.6X104t/a（預(yù)處理塔底油49X10,t/a+19.6

XI。i/a循環(huán)油），年開(kāi)工8000小時(shí)。

在裝置的設(shè)計(jì)和采購(gòu)過(guò)程中，考慮到公司生產(chǎn)系統(tǒng)總流程的實(shí)際情況和改造計(jì)劃，通過(guò)**化工

生產(chǎn)技術(shù)部和辰存石化設(shè)計(jì)公司討論決定，本裝置按預(yù)處理段進(jìn)料90X10,i/a設(shè)計(jì)，并按產(chǎn)品質(zhì)量

要求和合理保護(hù)催化劑使用性能的需要，進(jìn)一步優(yōu)化裝置的回?zé)捔?，以在保證質(zhì)量合格和節(jié)能降耗

SXHG-SC-JL第3頁(yè)共160頁(yè)

的基礎(chǔ)上達(dá)到優(yōu)化生產(chǎn)的目的。

5.3裝置的組成

裝置由原料加翅預(yù)處理、加氣裂化反應(yīng)、新雙壓縮機(jī)、循環(huán)的壓縮機(jī)和循環(huán)為脫硫、分端以及

輕燒回收等部分組成。

加氫預(yù)處理部分：設(shè)置一臺(tái)保護(hù)反應(yīng)港和一臺(tái)加氫處理反應(yīng)器，前者裝填RG系列保護(hù)劑和

RDM-35脫金屬劑、后者裝端RG系列保護(hù)劑泓RTC-2加氫處理催化劑，用以脫硫、脫氮、攔截雜質(zhì)、

飽和烯慌以及脫除金屬。

加氫裂化反應(yīng)部分：設(shè)置精制和裂化反應(yīng)器，分別裝填RG系列/RN-32Y催化劑，和RHC-5/RN-32V

催化劑，通過(guò)加翅裂化反應(yīng)和比精制，將進(jìn)料轉(zhuǎn)化為液態(tài)燃、輕石腦油、重石腦油、煤油和柴油等

產(chǎn)品的混合物。

分飾部分：將裂化反應(yīng)部分來(lái)的生成油分離為氣體、液化石油氣、輕石腦油、重石腦油、燥油、

柴油及尾油等產(chǎn)品。

輕短回收部分：設(shè)置吸收塔,穩(wěn)定塔和解吸塔，用預(yù)處理汽提塔頂石腦油做吸收劑將各塔頂氣

實(shí)現(xiàn)干氣、液化石油氣的回收和分離.，

5.4裝置的技術(shù)特點(diǎn)

本裝置以蠟油、意油、洗油的混合油為原料，采用多產(chǎn)石腦油的加氮裂化生產(chǎn)方案及配套的催

化劑，在常規(guī)加氫裂化流程前面增設(shè)相對(duì)獨(dú)立?的加氫預(yù)處理單元。加氫預(yù)處理和加氫裂化單元共用

新氫壓縮機(jī)和循氫壓縮機(jī).

裝置內(nèi)設(shè)置自動(dòng)反沖洗過(guò)濾器、布袋式過(guò)渡器，對(duì)混合原料油進(jìn)行過(guò)渡凈化：原料油緩沖罐采

用燃料氣覆蓋措施，以防止悚料油與空氣接觸從而減輕高溫部位的結(jié)焦程度。

在熱高分氣空冷器入口和熱低分氣空冷入口分別設(shè)注水設(shè)施，避免加氫過(guò)程中生成的H：S、N1U

和見(jiàn)1在一定溫度條件下生成NH,C1和NHMS結(jié)晶,沉積在空冷器管束中，引起系統(tǒng)壓降增大。

采用爐前混氫流程，以提高換熱效率和減緩爐管結(jié)焦。

采用熱高分工藝流程，提高反應(yīng)流出物熱能利用率，降低能耗，節(jié)省操作費(fèi)用.

反應(yīng)器為熱壁結(jié)構(gòu)，床層間設(shè)急冷氫流程。

增設(shè)輕烽回收單元，回收和分離加氫裂化裝置、連續(xù)重整裝置及常減壓裝置部分放空氣體。

5.5裝置主要設(shè)備

本裝置共有設(shè)備約211臺(tái)（套），其中：

設(shè)備分類工位號(hào)個(gè)數(shù)設(shè)備數(shù)單位

反應(yīng)器44臺(tái)

加熱爐44座

塔器1111臺(tái)

罐容器（不含機(jī)組自帶）3941臺(tái)

換熱2#（不含機(jī)組自帶）3242臺(tái)

空冷器1634片

泵組3669套

壓縮機(jī)24套

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原料油過(guò)濾器22套

其它小型設(shè)備

合計(jì)146211

6裝置工藝原理、工藝流程

6.1加氫反應(yīng)原理

加氫裂化工藝過(guò)程的反應(yīng)概括為兩類：

加氫精制：?股指雜原了?涇中雜原子的脫除反應(yīng)如加氫脫金屬＜HDM）,加氫脫硫（HDS）、加

氫脫氮（HSN）、加氫脫氧（IID0）及不飽和炒（烯燃類、芳燒）的加氫飽和，這些反應(yīng)主要發(fā)生在

加笈預(yù)處理保護(hù)反應(yīng)器、加軟預(yù)處理反應(yīng)器和加軟裂化精制反應(yīng)器。

加氫裂化：燒類的加氫異構(gòu)化和裂化（包括開(kāi)環(huán)）反應(yīng)，主要發(fā)生在加氫裂化反應(yīng)器。

6.I.I加氫精制反應(yīng)

在加氫精制反應(yīng)過(guò)程中，除去各類不同的雜質(zhì)有不同的難度，各類加氫反應(yīng)由易到難的程度順

序如下:

①c-o.C-S及C—N鍵的斷裂遠(yuǎn)比C—C鍵斷裂容易。

②脫硫〉脫氧〉脫氮

③環(huán)烯＞烯＞芳燃

④多環(huán)〉雙環(huán)〉單環(huán)

6.1.L1加氫脫金屬

加氫脫金屬就是通過(guò)加氫工藝從重油中把含金屬的有機(jī)雜質(zhì)脫除。

本裝置加工原料為蠟油、恿油和洗油等劣質(zhì)原料，該混合原料中金屬含量非常高，總金屬含量

超過(guò)20gg/g,以Fc、Y、Ca、Na為主，這些金屬?般以僦、氮、氧等雜原子以化合物或絡(luò)合物狀態(tài)

存在，因此，在加班脫硫、脫氮、脫到時(shí)，也要脫除了金屬，相對(duì)而加狙脫金屬反應(yīng)進(jìn)行比較

容易。

金屬組分無(wú)論以任何形式在催化劑上沉枳都可能造成催化劑微孔堵塞或催化劑活性部位的破壞

而導(dǎo)致催化劑失活，為降低床層催化劑失活速率和保證裝置長(zhǎng)周期運(yùn)行，本裝置增設(shè)加氫預(yù)處理單

元。加氫預(yù)處理單元設(shè)置單獨(dú)的保護(hù)反應(yīng)器，裝填大孔徑、活性相對(duì)不高的RG系列保護(hù)劑和RDM-35

脫金屬劑，用「脫除進(jìn)料中的金屬組分。被脫除的金屈組分在催化劑微孔、表面或間隙間沉積，所

以對(duì)保護(hù)劑床層來(lái)講，必須具備較強(qiáng)的容金屬性，否則將造成加氫裂化床層壓降在質(zhì)時(shí)間內(nèi)升高，

嚴(yán)歪時(shí)裝置必須停工進(jìn)行撒頭處理。另一方面，對(duì)裝置長(zhǎng)周期運(yùn)行而言，要嚴(yán)格控制進(jìn)料中重金屬

含量。

6.1.1.2加氫脫磕

石油儲(chǔ)分中的成分布規(guī)律：石油窗分中典型的含破化物主要為硫醇類RSH,二度化物RSSR、成

醛類RSR與雜環(huán)化合物（曝吩破、紫并不慚、二米并茶酚和蔡苯并裝陸及其烷基衍生物等）；直餡

惚分中，硫的濃度一般隨著沸點(diǎn)的升高而增加，但硫醇含量較高的石油，低沸點(diǎn)儲(chǔ)分的含硫量更高

些：雜環(huán)硫化物在直憎懦分中占硫化物的三分之二，在裂化儲(chǔ)分中硫化物基本上是雜環(huán)硫化物。

在加氫裂化生產(chǎn)中,石油搐分中的各類含散化合物的C-S鍵是相對(duì)比較容易斷裂的,C-S健斷

SXHG-SC-JL第5頁(yè)共160頁(yè)

裂后生成相應(yīng)烽類和磴化氫：含硫化合物中，最難脫除的是4,6位烷基二苯并曝啖。

如:硫醇加氫:

R-S—H+H2——?K-H2+H2S

疏微加氫:

R-S-R+用—?R-H2+H2s

:硫化物加氯：

R-S-S-R+H2―?R-S-H+R-S-R+2H2

-----?H—R'+H—R+2H2s

唾吩加氫:

u+

H

有機(jī)化合物的加氫脫盛是放熱反應(yīng)，基本上是不可逆的，不存在熱力學(xué)限制。地溫度升高，平

衡常數(shù)越小，從熱力學(xué)分析，較高的壓力和較低的溫度TT利于加氫脫硫反應(yīng).

在加包脫硫反應(yīng)過(guò)程中，不僅有機(jī)敏化物有自阻作用，同時(shí)減性氮化物是加軟脫硫反應(yīng)最強(qiáng)的

阻滯劑之一.

6.1.1.3加氫脫頷

石油儲(chǔ)分中的顯化物隨著沸點(diǎn)的升高而增加，在較輕的俯分中，單環(huán)、雙環(huán)雜環(huán)氮化物占支配

地位，而稠環(huán)含赳化合物則濃集在較重的儲(chǔ)分中。氮化物可分為非堿性氮化物和堿性敏化物，氮化

物是加包反應(yīng)尤其是裂化、異構(gòu)化和包解反應(yīng)的強(qiáng)阻滯劑，而且研究表明，油品的使用性能尤其是

安定性與HDN深度和氮含量有關(guān)。石油儲(chǔ)分中含氮化合物主要是嗽咯類和毗咤類含氮雜環(huán)化合物，

也有少量胺類和肪類。

加氫脫氮反應(yīng)涉及三類反應(yīng)：雜環(huán)加氫飽和、芳燒加氫飽和、C-N鍵的氫解，最終生成燒類和

然

如：胺類加氫：

R-NH2+坨一?H-R+NH3

毗蛇加氫:

H,

C?H3(CH4)2NH2—?C5H2+NH3

睢咻加氫:

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脫氮比脫疏難，是強(qiáng)放熱反應(yīng)，在含稠環(huán)雜環(huán)氮化物較多的HDN工業(yè)實(shí)踐中,為了得到令人滿

意住脫氮率，往往采取較高的反應(yīng)溫度和壓力，前者是為了提高氫解反應(yīng)速率，后者是為了提高雜

壞氮化物加氣產(chǎn)物濃度。

氮化物具有其強(qiáng)吸附性而對(duì)其他加氫反應(yīng)具有極強(qiáng)的阻滯作用，而其他加氫反應(yīng)只能輕度阻滯

加氫脫氮反應(yīng)。在某些環(huán)境中，加氫脫硫和加氫脫氧反應(yīng)實(shí)際還促進(jìn)了加氫脫氮反應(yīng)的進(jìn)行，同時(shí),

由于挺化物的強(qiáng)吸附性，其自阻滯效應(yīng)和彼此阻滯效應(yīng)都較明顯。

6.1.1.4加氫脫氧

石油儲(chǔ)分中的氧含最遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于疏氮化合物，TT機(jī)氧化物主要以羥酸和酚類為主.

加軟脫氧的反應(yīng)機(jī)理，一種先加氫后脫氧（與加氫脫氮相似）,一種直接脫氧（與加筑脫觥相

似）；酚類脫輒比羥酸困難。

如：環(huán)烷酸加氫：

酚加氫:

味喃加氫:

原料中的硫化物對(duì)加氫脫氧反應(yīng)有弱阻滯效應(yīng)，斌化物對(duì)加氫脫氧反應(yīng)有較強(qiáng)的阻滯效應(yīng)，但

是,氧化物的自阻滯效應(yīng)較小。

6.1.1.5不飽和烽的加氫飽和反應(yīng)

加氫裂化原料中的不飽和燒主要是芳炫，基本上不含烯鼓；二次加工產(chǎn)品作為原料時(shí)，則會(huì)有

一定的烯垃甚至有一些二烯燒，但烯燃加氫反應(yīng)很快，是強(qiáng)放熱反應(yīng)。

如:烯短加氫：

R-C=C-R+H?—?R-C-AR+Q

二烯短加氫:

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R-C=C-C=C-R+H2—?R-C=C^C-C-R+H2

6.1.1.6芳烽加氫

石油饋分中的芳嫌主要是四類，單環(huán)、雙環(huán)、三環(huán)和多環(huán)芳燒，多環(huán)芳煌主要存在與>350t的

高沸點(diǎn)儲(chǔ)分中，中間微分主要含前三種芳燒，其類型和含最取決于原料來(lái)源.

芳燒除發(fā)生側(cè)健斷裂外，還會(huì)發(fā)生芳妙的加氫飽和反應(yīng)。多環(huán)芳燼加氫反應(yīng)遵循逐環(huán)加氫原則，

第一個(gè)環(huán)加氫容易，隨環(huán)數(shù)增加，難度越來(lái)越大。

芳燒加氫飽和反應(yīng)是從某些含雜質(zhì)原子芳香化合物中脫除雜原子和把多環(huán)芳嫌傳化為輕質(zhì)餌分

過(guò)程中必不可少的步驟，多環(huán)芳煌在催化劑表面的吸附可能進(jìn)一步轉(zhuǎn)化為重質(zhì)縮聚芳煌并最終轉(zhuǎn)化

為隹碳導(dǎo)致催化劑失活。

芳煌加家反應(yīng)是物脂的量減少的可逆的放熱反應(yīng)，作為放熱反應(yīng)，就意味著正反應(yīng)（加氫）的

加氫活化能低于其逆反應(yīng)（脫氫），提島反應(yīng)溫度，脫氫反應(yīng)速率的增值大于加氫反應(yīng)（平衡常數(shù)

降低），故隨著反應(yīng)溫度的提高，芳烽轉(zhuǎn)化率會(huì)出現(xiàn)一個(gè)最高點(diǎn)，與此最高點(diǎn)對(duì)應(yīng)的溫度就是最優(yōu)

加氫溫度，低于這一溫度為動(dòng)力學(xué)控制，高于此點(diǎn)為熱力學(xué)控制，從熱力學(xué)角度，高溫操作不利于

芳煌加氫，但作為摩爾數(shù)減少的反應(yīng)，高壓有利于加氫反應(yīng)；雙環(huán)以上的聚合芳短加氫是逐環(huán)進(jìn)行

的，高壓是必要的，要想在相對(duì)低的溫度下進(jìn)行，必須開(kāi)發(fā)加氫活性更高的新催化劑。

6.1.1.7脫鹵化物反應(yīng)

有機(jī)囪化物如家和溟在反應(yīng)器中被分解，

當(dāng)反應(yīng)物冷卻時(shí)便形成無(wú)機(jī)鹵鉉鹽，通過(guò)向反應(yīng)產(chǎn)物中注水可將其溶解掉，反應(yīng)過(guò)程如下：

CC-C-C-CICC-C-C

+H_______III+HCI

JC2NAc

HCI+NH3fNH4CI

6.1.2加氫裂化反應(yīng)

6.1.2.1烷燒、烯烽的反應(yīng)

烷始首先在分子中的住一個(gè)仲碳原子上生成正碳離子，然后在正碳離子的P位置上發(fā)生C-C

鍵的斷裂，得到一個(gè)烯堤和一個(gè)分子較小的仲或叔碳離子。當(dāng)有二個(gè)或二個(gè)以上B鍵位置時(shí)，都有

同等裂化的可能性，這樣得到G或G以上的烯烽和相應(yīng)的C,和Q以上的正碳離子。一次裂化得

到的正碳離子可以進(jìn)一步裂化，得到二次裂化產(chǎn)品。

①裂化反應(yīng)：烷燃、烯垃生成分子更小的燒燒，其通式為：

CH2n.Z+HLCMH2a.2式“。jHitr）*2

aH2n+2H：/fCJlw+C（n-?>H；：（n-?>?J!

②異構(gòu)化反應(yīng)：在加氫裂化過(guò)程，烷燒均發(fā)生異構(gòu)化反應(yīng)，從而使產(chǎn)物中異構(gòu)燒與正構(gòu)燃的比

值較高，此類反應(yīng)與催化劑上加氫活性與酸性活性有關(guān)，如催化劑酸性活性強(qiáng)，反應(yīng)異構(gòu)化程度高.

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加氫活性強(qiáng)，異構(gòu)化則低。

③環(huán)化反應(yīng)：烷短、烯燃會(huì)發(fā)生部分環(huán)化而生成環(huán)烷燒。

6.1.2.2環(huán)烷好:的反應(yīng)

環(huán)燒慌在加氫裂化催化劑上的反應(yīng)主要是脫烷基、六元環(huán)的異構(gòu)和開(kāi)環(huán)反應(yīng)，環(huán)烷正碳離子比

烷燼的正碳離子裂化困難，只有在苛刻的條件下，環(huán)烷正碳離子才發(fā)生B-犍斷裂。

帶長(zhǎng)側(cè)鏈的單環(huán)環(huán)烷炬主要發(fā)生斷鏈反應(yīng)，不帶長(zhǎng)鏈的，先異構(gòu)化轉(zhuǎn)化為比原有碳原子少的環(huán)

烷燒后，斷環(huán)成為相應(yīng)碳原子的烷烽。單環(huán)環(huán)烷烽在加氫裂化條件下發(fā)生異構(gòu)化、斷環(huán)、脫烷基側(cè)

鏈低反應(yīng)，會(huì)發(fā)生不顯著的脫氫反應(yīng)，例如環(huán)己烷的反應(yīng)：

雙環(huán)環(huán)烷短在加氫裂化時(shí)，首先發(fā)生?個(gè)環(huán)的異構(gòu)化生成五元環(huán)衍生物而后斷環(huán)，雙環(huán)是依次

開(kāi)環(huán)的，首先一個(gè)環(huán)斷開(kāi)并進(jìn)行異構(gòu)化，牛.成環(huán)戊烷衍生物，當(dāng)反應(yīng)繼續(xù)進(jìn)行時(shí)，第二個(gè)環(huán)也發(fā)生

斷裂。

多元環(huán)在加氫裂化反應(yīng)中環(huán)數(shù)逐漸減少，即首先笫一個(gè)環(huán)加氫飽和而后開(kāi)環(huán)，然后笫.?個(gè)環(huán)加

氫館和再開(kāi)環(huán)，到最后剩下的環(huán)就不在開(kāi)環(huán)。至于是否保留雙環(huán)則取決于裂解深度。裂化產(chǎn)物中不

環(huán)及雙環(huán)的飽和程度，主要取決于反應(yīng)壓力和溫度，壓力越高、溫度越低則雙環(huán)芳尤越少，苯環(huán)也

大部分加氫飽和。

環(huán)燒檢:加越裂化的兩個(gè)基本特性；大量異構(gòu)化先于B-鍵斷裂，環(huán)內(nèi)的C-C鍵斷裂慢。

6.1.2.3芳嫌的反應(yīng)

芳烽中的芳香核十分穩(wěn)定，很難以直接斷裂開(kāi)環(huán)。在一般條件下，帶有烷基側(cè)進(jìn)的芳煌只是在

側(cè)鈕連接處斷裂，而芳香環(huán)則保持不變。大分子的稠環(huán)及多環(huán)芳炫只有在芳香環(huán)加氫飽和之后才能

開(kāi)環(huán)并進(jìn)?步發(fā)生隨后的裂化反應(yīng)。因此,在討論芳煌加氫裂化反應(yīng)時(shí)，必須同時(shí)考慮芳炫的加氫

飽利反應(yīng)。由廣加翅裂化的反應(yīng)條件比較苛刻，芳燒除側(cè)鏈斷裂外，還會(huì)發(fā)生芳炫的加乳飽和反應(yīng)

及開(kāi)環(huán)、裂化反應(yīng)。反應(yīng)式如下：

CH3

Q+3H2-Q—*■(^F+H2p-CH3cH2cH2cH2cH2cH3

-CH3CH2—CH—CH2cH3

I

CH3

—*CHLCH—CHa—CH2c用

I

CH3

多環(huán)芳爛很容易被部分加氫，其被飽和的環(huán)易于開(kāi)裂成為芳爛的側(cè)鏈，然后側(cè)旌再斷裂，直至

成為較小分子的單環(huán)芳燒。

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以茶為例其加熱裂化反應(yīng)如下：

co-尸比

單環(huán)芳嫌加氫裂化成烷短的相對(duì)反應(yīng)數(shù)率僅0.2,基本是加氫，開(kāi)環(huán)（脫烷基），帶側(cè)鏈的單

環(huán)壞燒燒或單環(huán)芳炫易發(fā)生側(cè)鏈斷裂反應(yīng)。

三環(huán)以上的調(diào)環(huán)芳燒，在開(kāi)環(huán)時(shí)有三種可能：最外側(cè)的環(huán)開(kāi)裂，因而得到一個(gè)帶側(cè)鏈的環(huán)狀燒:

中同一個(gè)環(huán)開(kāi)裂，得到二個(gè)帶側(cè)鏈的環(huán)狀慌：裂解生成?個(gè)雙環(huán)和?個(gè)單環(huán).

因此，在加氮裂化條件下，多環(huán)芳煌不會(huì)像在催化裂化那樣容易縮合生焦，這是加氫裂化催化

劑活性穩(wěn)定、使用壽命長(zhǎng)的主要原因。

6.1.2.4異構(gòu)化反應(yīng)

異構(gòu)化反應(yīng)對(duì)加氫裂化最終產(chǎn)品的質(zhì)量有著重要的影響，可明顯改善汽油的辛烷值和柴油、潤(rùn)

滑油的低溫性能。

①烷燒的加氫異構(gòu)化

a.在雙功能催化劑上的烷短異構(gòu)化反應(yīng)是通過(guò)正碳離了?反應(yīng)機(jī)理進(jìn)行的，異構(gòu)化本身是正碳離

子鋌反應(yīng)的一部分，該反應(yīng)包括鏈引發(fā)、止碳離子異構(gòu)化和鏈傳播，鏈傳播是指烷基正碳離子與原

料正烷妙分子之間的反應(yīng)，負(fù)氫離子從原料正烷燒分子中轉(zhuǎn)移到異構(gòu)烷基正碳離子，后者變成異構(gòu)

烷殍，而原料的正構(gòu)烷燒變成正構(gòu)烷基正碳離子，并在酸性位上維續(xù)進(jìn)行正碳離子的異構(gòu)化反應(yīng)，

于是導(dǎo)致烷嫌異構(gòu)化的正碳離子鏈反應(yīng)得以傳播下去。

b.低溫有利于異構(gòu)化反應(yīng)，壓力對(duì)異構(gòu)化的化學(xué)平衡膨響很小。

②環(huán)烷爛的加氫異構(gòu)化

a.在雙功能催化劑上主要是五、六員環(huán)烷垃之間的相互轉(zhuǎn)化，烷基側(cè)鏈的異構(gòu)烷基在環(huán)上的遷

移和烷基數(shù)目的變化。

b.環(huán)上側(cè)處減少及環(huán)碳原子數(shù)減少的異構(gòu)化反應(yīng)為吸熱反應(yīng)，但熱效應(yīng)很小，平衡常數(shù)也不大。

③烷基芳烽異構(gòu)化

主要彳1烷短側(cè)鏈在芳環(huán)上的遷移和側(cè)鏈數(shù)目及結(jié)構(gòu)的變化等，支鏈減少的烷基苯異構(gòu)化反應(yīng)是

吸熱反應(yīng)。

表6」?fàn)€類加氣裂化反應(yīng)總結(jié)如下:

反應(yīng)物主要反應(yīng)主要產(chǎn)物

烷燃異構(gòu)化、裂化較低分子異構(gòu)烷燒

單環(huán)環(huán)烷燼異構(gòu)化、脫烷基C6-C8環(huán)戊烷及低分子異構(gòu)烷嫌

雙環(huán)環(huán)燒燒異構(gòu)化、開(kāi)環(huán)、脫烷基C6-C8環(huán)戊烷及低分子異構(gòu)烷短

C7-C8烷基年

烷基米異構(gòu)化、脫烷基、歧化加氫

低分子異構(gòu)烷燒及環(huán)烷燃

C7-C8烷基米

雙環(huán)芳煌環(huán)烷環(huán)開(kāi)環(huán)、脫烷基

低分子異構(gòu)烷燒及環(huán)烷燒

C7-C8烷基苯

雙環(huán)及稠環(huán)芳垃逐環(huán)加氫、開(kāi)環(huán)、脫烷基

低分子異構(gòu)烷燒及環(huán)燒燃

烯燒異構(gòu)化、裂化、加氫較低分子異構(gòu)烷妙

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6.1.3加氫裂化工藝過(guò)程及影響因素

6.1.3.1原料油性質(zhì)

加卻裂化對(duì)原料的適應(yīng)性很強(qiáng)，也就是說(shuō)可以加工各種各樣的原料。但是對(duì)設(shè)汁用于加工特定

原料的加領(lǐng)裂化技術(shù)，由r采用了專用的催化劑和工藝構(gòu)型，因而對(duì)「?原料油的質(zhì)量是有一定要求

的。例如對(duì)于以VG0為原料的燃料型加氫裂化而言，原料油的例程、化學(xué)蛆成、雜質(zhì)含量對(duì)加氫裂

化裝置的操作條件、產(chǎn)品結(jié)構(gòu)、產(chǎn)品性質(zhì)、運(yùn)行周期、經(jīng)濟(jì)性都有很大影響。

1）氮含量

進(jìn)料中的有機(jī)氮化物不僅影響催化劑的穩(wěn)定性，對(duì)活性的影響也很大，特別是誠(chéng)性氮化物,對(duì)

依京酸性而產(chǎn)生裂解活性的加匆裂化催化劑的裂解性能有抑制作用，并且氮化物本身也不穩(wěn)定，易

縮合生焦造成催化劑失活，因此在各項(xiàng)指標(biāo)中首要關(guān)注的是原料中的氮1含量。目前使用的大多數(shù)分

子靛裂化催化劑，由于其抗有機(jī)缸性能較差，一般要求控制其進(jìn)料械含量小于10ug/g。為此工業(yè)上

一般在裂化反應(yīng)器前設(shè)加氫處理段（精制段）。近年來(lái),通過(guò)分子篩改性以及制備方法的改進(jìn)，加

氫皴化催化劑抗氮性能有所提高，允許進(jìn)料械含送達(dá)20-30ug/g或更高，如石油化工科學(xué)研究院開(kāi)

發(fā)的RT7催化劑等。

研究還表明，反應(yīng)體系中NH;對(duì)酸性裂化催化劑的裂解活性也有影響，NHi含量越高則達(dá)到同

樣依轉(zhuǎn)化深度需要的反應(yīng)溫度越高。此外，NHx含量對(duì)裂化催化劑的裂化選擇性及產(chǎn)品異構(gòu)化均有

影響。NHm含量高時(shí)，催化劑酸性中心受到抑制，此時(shí)原料中的大分子仍會(huì)裂化，而中等和較小分

子他裂化減弱，二次裂解反應(yīng)速度降低，故中油選擇性高，因此在加氫裂化工藝過(guò)程中可采用注氨

或維持一定Nlh濃度的方法來(lái)提高中油選擇性。然而NHa含量對(duì)汽油選擇性影響很小。NH,含量的

高低對(duì)液化氣的產(chǎn)率基本沒(méi)有影響，但其組J式卻有很大差別，NHx濃度低時(shí)液化石油氣產(chǎn)品中有更

高依異構(gòu)垃含量。

2）琉含量

原料中的有機(jī)硫化物在加氫過(guò)程中會(huì)生成H：S,H：S的存在具有有利的一面也有不利的一面。

因?yàn)榻^大多數(shù)加氫裂化過(guò)程使用的是井貴金屬盛化型催化劑，若反應(yīng)系統(tǒng)中H2s氫分壓過(guò)低則7T可

能引起催化劑失破而導(dǎo)致活性降低.

反應(yīng)系統(tǒng)中過(guò)高的H6氫分壓也會(huì)帶來(lái)不利影響：①不利于加氫脫破反應(yīng)。②貴金屬催化劑遇

硫時(shí)會(huì)由還原型變?yōu)榱蚧投Щ?。③H2s會(huì)在反應(yīng)器出口部位與產(chǎn)物中極少量的器燒發(fā)生反應(yīng)生

成硫醇，從而使產(chǎn)品腐蝕性增強(qiáng)，例如使噴氣燃料餡分腐蝕指標(biāo)不合格。因此工業(yè)裝置上裂化段后

部一般都裝填有少量后精制催化劑，以脫除重新生成的硫醉.④當(dāng)系統(tǒng)中H2s濃度過(guò)高時(shí)會(huì)對(duì)設(shè)備

造成腐蝕.?般要求H：S體積濃度不超過(guò)2%,否則應(yīng)采取措施進(jìn)行處理。工業(yè)裝置上常用的處理方

法是，在高壓氣路系統(tǒng)中注入二乙醉胺或N-甲基乙醇胺溶劑脫除H6。如果循環(huán)氫中H2s濃度不過(guò)

高，也可采用增加注水量或排廢乳量的方法予以控制，但排廢氫將提而系統(tǒng)的氫分壓、增加氫氣耗

量，影響裝置的經(jīng)濟(jì)性。

對(duì)于非貴金屬型催化劑，在循環(huán)氫中維持一定H：S分壓是必要的，但不同的催化劑所要求的H?S

分壓不盡相同，同時(shí)還與反應(yīng)工藝條件（如氫分壓、反應(yīng)溫度）有關(guān)。?般地,H6分壓應(yīng)保持在

0.OSMPa以上，即在反應(yīng)壓力為10-l5MPa時(shí)，H6體積濃度應(yīng)保持在0.05%-0.03%以上。對(duì)于含

硫低的原料（如大慶油），為維持系統(tǒng)中的H2s分壓，一般需要間斷地注入一定量的含硫化合物，

如CS2、RSH、DMS、DMDS等，可以加入原料油中，也可直接加入系統(tǒng),或者將元素硫溶于原料

油中：此外也可以與含疏較高的油料混合加工，或者采取減少反應(yīng)出口流體的注水量及減少?gòu)U氫氣

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的排放量等措施，以提高循環(huán)乳中的H6濃度。

3)氧含量

在加氮裂化過(guò)程中氣化物對(duì)催化劑的性能沒(méi)TT負(fù)面影響，因此對(duì)原料中的氧含是沒(méi)7T限值要求。

天然原油中一般氧含量小于1%,氧化物主要是以環(huán)烷酸的形式存在。環(huán)烷酸可與容器、管線等作用

生成環(huán)烷酸鐵，腐蝕設(shè)備，并口環(huán)烷酸鐵在一定溫度下與系統(tǒng)中的H6反應(yīng)生成固態(tài)FeS而沉積在

催化劑床層上，導(dǎo)致床層堵塞并產(chǎn)生壓降，影響生產(chǎn)裝置的正常運(yùn)行。

在加氫裂化反應(yīng)系統(tǒng)中一般存在有少量的水及水蒸氣，其來(lái)源可能為：①原料中含氧化物加氫

生成水：②原料油中溶解的水：③催化劑吸附的水：④氧化型催化劑硫化時(shí)，被俄取代的氧加氫生

成優(yōu)水：⑤補(bǔ)充氫中帶入的水.這些水在反應(yīng)系統(tǒng)中絕大部分為氣態(tài)，濃度較低時(shí)，對(duì)催化劑的活

性基本沒(méi)有影響“但若以液態(tài)水或高濃度水蒸汽與催化劑接觸時(shí)，會(huì)造成催化劑上的金屈聚結(jié)、晶

體變形及催化劑外形改變。因此開(kāi)停工過(guò)程中應(yīng)恰當(dāng)控制反應(yīng)系統(tǒng)中的水含量，在氧化型催化劑開(kāi)

工階段升溫脫水破化時(shí)必須控制適當(dāng)?shù)纳郎丶傲蚧瘎┳⑷胨俣取?/p>

氫氣中的CO和CO2濃度過(guò)高時(shí)對(duì)加氫裂化過(guò)程產(chǎn)生什么膨響，目前尚存在不同的看法，但可

以肯定的是CO和CO?對(duì)加氫裂化是不利的。CO在低溫時(shí)會(huì)使催化劑上的金屬瘦基化而使催化劑暫

時(shí)性中毒，但這種中毒是可逆的，在高溫下可消除.此外，CO和CO:與氫反應(yīng)生成CH1和HiO時(shí)

放熱，可增加催化劑床層溫升，所產(chǎn)生的水還可能促使催化劑生焦率增加，同時(shí)對(duì)丁循環(huán)弱的純度

有不利的影響。比較而言，CO及CO,對(duì)加乳催化劑脫氮活性的影響比裂化活性的影響更大一些。

通常要求CO+CCh的總量控制在30Ppm以下。

4)錦煌

烯嫌含質(zhì)的高低對(duì)催化劑HDS、HDN、芳短飽和的活性影響較小。但是，烯短作為結(jié)焦前驅(qū)物，

極易引起催化劑表面的結(jié)焦，同時(shí)使反應(yīng)器催化劑床層壓降迅速增加，縮短裝置的運(yùn)轉(zhuǎn)周期。烯炒

加氫是強(qiáng)放熱反應(yīng)，原料油中高的烯燒含量將導(dǎo)致催化劑床層溫升以及氫氣消耗的增加。

5)原料油惚程

原料油馀程影響可獲得的原料數(shù)量，并與工藝技術(shù)水平及經(jīng)濟(jì)性有關(guān)。原料油干點(diǎn)增高時(shí)，一

方面反應(yīng)物分子變大,易產(chǎn)生空間位阻：同時(shí)黏度增大以致原料向他化劑內(nèi)部擴(kuò)散的速度減慢，從

而降低反應(yīng)速度。此外，干點(diǎn)增加使原料中非短化合物以及多環(huán)芳燒、膠質(zhì)、瀝青?貞、重金屬等雜

質(zhì)含量增加，大大增加了反應(yīng)難度，同時(shí)這些雜質(zhì)很不穩(wěn)定，容易縮合生焦而使催化劑加速失活。

反應(yīng)器流出物中過(guò)多的稠環(huán)芳煌會(huì)以固體結(jié)晶物析出，而造成系統(tǒng)壓降增大或堵塞現(xiàn)象，因而必須

控制進(jìn)料干點(diǎn)。進(jìn)料干點(diǎn)與加氫裂化操作壓力有直接關(guān)系，當(dāng)干點(diǎn)超過(guò)某一范困后所需的操作壓力

將直線上升，增值非常迅速，因此比較經(jīng)濟(jì)的方法是選擇拐點(diǎn)以下的鐳分作為原料，還認(rèn)為，直饋

油可容許的干點(diǎn)高于熱加工油。

為避免加軟裂化過(guò)程生成的重稠壞芳炫(HPNA)在反應(yīng)流出物中達(dá)到某一定濃度成為固體物折

出而影響正常操作，前聯(lián)合油公司曾作了大量研究工作，認(rèn)為原料干點(diǎn)高也是一個(gè)重要的原因。因

此對(duì)于加氫裂化進(jìn)料干點(diǎn)應(yīng)加以控制。不同類型原料所要求控制的「點(diǎn)亦不相同。

此外，加氫裂化裝置進(jìn)料干點(diǎn)對(duì)其運(yùn)轉(zhuǎn)周期有直接膨響,干點(diǎn)上升則操作周期用應(yīng)地縮短。

6)殘?zhí)?/p>

原料油中的康氏殘?zhí)?CCR)含量增加對(duì)產(chǎn)品收率影響較小，尾油的殘?zhí)亢恳仓皇巧倭吭黾?。?/p>

是廢的原料油殘?zhí)亢繒?huì)增加催化劑的生焦傾向，必須提高反應(yīng)溫度以彌補(bǔ)催化劑的活性下降，從

而影響催化劑的使用壽命。因此對(duì)殘?zhí)恐敌鑷?yán)格控制，其限值范圍與催化劑性能以及工藝技術(shù)水平

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及生產(chǎn)方案有關(guān)，一般要求小于0.3%。

7）瀝青質(zhì)

浙青質(zhì)對(duì)產(chǎn)品收率影響較小，但會(huì)影響尾油的顏色。瀝青質(zhì)作為結(jié)焦前驅(qū)物，極易引起催化劑

的迅速失活.即使是微量地增加瀝青質(zhì)含量，也會(huì)使催化劑失活速率大幅度增加，使得反應(yīng)溫度需

要快速提高，縮短運(yùn)轉(zhuǎn)周期。通常，提高反應(yīng)壓力或者大幅度增加保護(hù)催化劑量可使催化劑失活速

率達(dá)到理想的水平，但相應(yīng)地投資和操作費(fèi)川均有所增加。換句話說(shuō)，進(jìn)料中瀝青質(zhì)含量的高低與

其加工成本有直接關(guān)系。因此，必須嚴(yán)格控制原料油中的瀝者質(zhì)含量，一般要求小于0.02%。

8）氯含量

加氫裂化進(jìn)料中通常氯化物含比均很低，較常見(jiàn)的是以HCI的形式由重整氨氣帶入反應(yīng)系統(tǒng)。

HC1對(duì)具有酸性的裂化催化劑的裂解性能沒(méi)有不良影響，但HC1與氣氣中的NHi反應(yīng)生成NHXI,

該化合物較（NHS）2S在系統(tǒng)中更易析出，在低于350c的部位即會(huì)沉枳出而堵塞系統(tǒng)的通路，從而給

操作帶來(lái)問(wèn)題。此外，HQ在高溫下還會(huì)與容器或管線中的Ni形成NiCb，與Fc形成FcCh而造成

設(shè)備腐蝕，NiCb遇氫氣后Ni會(huì)被還原為金屬Ni而沉積在加熱爐管內(nèi)使?fàn)t管堵塞。因此，對(duì)原料和

原料氫中的氯含量需加以控制，一般要求小于lug/g.

NH4CI在水中的溶解度較高，通過(guò)注水的方式即可將其除去。但在較高溫度下水將變?yōu)樗魵?/p>

而使溶解度減小，因此在加氣裂化裝置設(shè)計(jì)和操作時(shí)應(yīng)注意選擇適當(dāng)?shù)淖⑺c(diǎn)和注水量。

通過(guò)原油電脫鹽脫除進(jìn)料中的氯化物，以及預(yù)先脫除原料氫中的氯化氫，都是咸少系統(tǒng)氯含量

的有效辦法。

9）金屬（銀、鈿和其他金屬）

原料中碑、鉛等元素會(huì)在催化劑表面形成強(qiáng)的化學(xué)吸附，使催化劑中毒。一般要控制（腫+鉛）

的含量不超過(guò)500ug/g,Fe>Ca、Mg等金屈對(duì)產(chǎn)品收率、性質(zhì)及催化劑活性影響較小。但是，F(xiàn)e離

子很容易成為硫化物而沉積在催化劑顆粒表面及粒間空隙，引起床層壓降的上升，迫使裝置在催化

劑活性尚未喪失之前就被迫停工處理。高的Ca和Mg金屬含址也有類似影響。Ni、V、Cu、As、Si

等金屬極易引起催化劑中毒。此類金屬的存在會(huì)導(dǎo)致催化劑永久失活，縮短裝置的運(yùn)轉(zhuǎn)周期。高的

金屈含量也會(huì)導(dǎo)致一部分催化劑不能通過(guò)再生恢復(fù)活性。因此，加氫裂化過(guò)程中應(yīng)嚴(yán)格控制進(jìn)料的

金展含圓，,般要求不大于2ug/g。

此外，金屬Na時(shí)催化劑也有較大的影響。Na會(huì)移動(dòng)，臧少催化劑比表面，降低活性。因此催

化劑上的Na含量應(yīng)不大于0.25%。

6.1.3.2催化劑

前已敘述，加氫裂化過(guò)程中需要發(fā)生加氫處理和加氫裂化兩類反應(yīng)。因此該過(guò)程所采用的主催

化劑體系應(yīng)具布一加氫和裂化雙重功能.該體系可以是加氫和裂化功能達(dá)到優(yōu)化平衡的單個(gè)催化劑，

也可以是由加氣功能占優(yōu)勢(shì)的精制型催化劑或裂化功能占優(yōu)勢(shì)的裂化催化劑組成的曳合體系,，對(duì)于

劣質(zhì)及很重的原料油，可能還要采用一些既具有脫金屆、脫殘?zhí)抗δ?，又有一定脫硫、脫翅性能?/p>

保如性催化劑。

在選用主催化劑體系時(shí)，需要綜合考慮其加氫活性、裂化活性、對(duì)日的產(chǎn)品的選擇性、運(yùn)行穩(wěn)

定性、可再生性，以及原料油性質(zhì)等因素.

6.1.3.3操作參數(shù)

1）壓力

反應(yīng)壓力是一個(gè)重要的操作參數(shù)。提高壓力有利于加氫反應(yīng)的進(jìn)行，氫分壓增加可提高催化劑

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的IDS、HDN、IIDA活性。對(duì)受熱力學(xué)平衡限制的芳燒加氫反應(yīng)，壓力的影響尤為明顯。降低反應(yīng)壓

力對(duì)加氫裂化產(chǎn)品分布影響不大，但中間你分產(chǎn)品質(zhì)量有較大差距。主要原因是，在較低壓力下芳

近的飽和及轉(zhuǎn)化較始所致。

提高壓力還有利于減少縮合和迭合反應(yīng)的發(fā)生，并改善碳平衡向若有利于減少枳炭方向進(jìn)行。

高的氫分壓也可以使裝置在末期運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)采用更高的反應(yīng)溫度，而氣體產(chǎn)率并不急劇噌加，從而延長(zhǎng)

裝置的運(yùn)轉(zhuǎn)冏期。

一股來(lái)說(shuō)，原料越重，所需反應(yīng)壓力也越高。直儲(chǔ)原料油干點(diǎn)由538℃增加到565.5C,氫分壓

約輻提高20%：干點(diǎn)為538c時(shí)，二次加工油所需的級(jí)分壓比直馀飾分油高25%。主要原因是二次

加工油的稠環(huán)芳燒和氮化物的含送敏高所致。提高反應(yīng)壓力有利于延緩催化劑表面枳炭速度，延長(zhǎng)

催化劑使用壽命：降低反應(yīng)壓力，裝置投資少，操作費(fèi)用低，適宜反應(yīng)壓力的選擇應(yīng)根據(jù)進(jìn)料性質(zhì)

及牛產(chǎn)方案綜合考慮。目前，隨著催化劑活性的不斷提高，所需反應(yīng)壓力在逐步下降。如對(duì)于干點(diǎn)

為540'C,赳含量低于0.2%的VGO原料油，在氫分壓lOMPa左右即可實(shí)施加氫裂化。

2）反應(yīng)溫度

?股重儲(chǔ)分原料油的加氮裂化溫度控制在370-440C。在運(yùn)轉(zhuǎn)初期，催化劑的活性比較高，反應(yīng)

溫度可以適當(dāng)選擇低一些。運(yùn)轉(zhuǎn)六期，由于松化劑的活性逐步衰減，為了保持一定的加氫裂化深度，

反應(yīng)溫度就要相應(yīng)逐步提高。此外，原料中含氮量高則反應(yīng)溫度也需相應(yīng)提高。

反應(yīng)器各床層的溫度主要是通過(guò)在各床層間注入一定量的冷氫來(lái)控制，一股控制加