高爐煉鐵設(shè)計(jì)計(jì)算

第三篇

高爐煉鐵設(shè)計(jì)計(jì)算

第一章高爐煉鐵設(shè)計(jì)概述

第一章高爐煉鐵設(shè)計(jì)概述

第一節(jié)高爐煉鐵生產(chǎn)工藝流程

高爐煉鐵是用還原劑(焦炭、煤等)在高溫下將鐵礦石或含鐵原料還原成液態(tài)生鐵的

過程。其生產(chǎn)工藝流程如圖3-1-1所示。

高爐本體是冷煉生鐵的主體設(shè)備，它是由耐火材料砌筑的豎立式圓筒形爐體，最外

層是由鋼板制成的爐殼，在爐殼和耐火材料之間有冷卻設(shè)備。

要完成高爐煉鐵生產(chǎn)，除高爐本體外，還必須有其它附屬系統(tǒng)的配合，它們是：

(1)供料系統(tǒng):包括貯礦槽、貯焦槽、稱量與篩分等一系列設(shè)備，主要任務(wù)是及時(shí)、準(zhǔn)

確、穩(wěn)定地將合格原料送入高爐。

(2)送風(fēng)系統(tǒng):包括鼓風(fēng)機(jī)、熱風(fēng)爐及一系列管道和閥門等，主要任務(wù)是連續(xù)可靠地

供給高爐冶煉所需熱風(fēng)。

(3)煤氣除塵系統(tǒng):包括煤氣管道、重力除塵器、洗滌塔、文氏管、脫水器等，主要任務(wù)

是回收高爐煤氣，使其含塵量降至lOmg/m3以下，以滿足用戶對煤氣質(zhì)量的要求。

(4)渣鐵處理系統(tǒng):包括出鐵場、開鐵口機(jī)、堵渣口機(jī)、爐前吊車、鐵水罐車及水沖渣

設(shè)備等，主要任務(wù)是及時(shí)處理高爐排放出的渣、鐵，保證高爐生產(chǎn)正常進(jìn)行。

(5)噴吹燃料系統(tǒng):包括原煤的儲存、運(yùn)輸、煤粉的制備、收集及煤粉噴吹等系統(tǒng)，主

要任務(wù)是均勻穩(wěn)定地向高爐噴吹大量煤粉，以煤代焦，降低焦炭消耗。

251

第三篇高爐煉鐵設(shè)計(jì)計(jì)算

I鼓風(fēng)機(jī)］

至熱風(fēng)爐.

高爐,環(huán)管

I原料役備II高爐本體I

2用9gBggg_j/17

0~r

圖3-1-1高爐煉鐵生產(chǎn)工藝流程

1一礦石輸送皮帶機(jī);2—稱量漏斗：3一貯礦槽：4—焦炭輸送皮帶機(jī):5—給料機(jī)；

6一粉焦輸送皮帶機(jī);7一粉焦倉;8一貯焦槽;9-電除塵器；10-調(diào)節(jié)閥；11—文氏管除塵器;

12一凈煤氣放散管；13一下降管；14一重力除塵器；15—上料皮帶機(jī)；16—焦炭稱量漏斗；

17—礦Ti稱量漏斗；18—冷風(fēng)管；19—煙道;2()~蓄熱室;21—熱風(fēng)主管；22—燃燒室；

23一煤氣主管;24—混風(fēng)管;25—煙囪

第二節(jié)高爐生產(chǎn)主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)

衡量高爐煉鐵生產(chǎn)技術(shù)水平和經(jīng)濟(jì)效果的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，主要有：

(1)高爐有效容積利用系數(shù)(外)。高爐有效容積利用系數(shù)是指每晝夜、每1m，高爐

有效容積的生鐵產(chǎn)量，即高爐每晝夜的生鐵產(chǎn)量P與高爐有效容積V(i之比：

（3-1-1）

力是高爐冶煉的一個重要指標(biāo)，力愈大，高爐生產(chǎn)率愈高。目前，一般大型高爐超

過2.0t/(m，d),一些先進(jìn)高爐可達(dá)到2.2~2.3t/(nJd)?小型高爐的人更高，100~

300m3高爐的利用系數(shù)為2.8~32/(n/d)?

第一章高爐煉鐵設(shè)計(jì)概述

（2）焦比（K）。焦比是指冶煉每噸生鐵消耗的焦炭量，即每晝夜焦炭消耗量Qx與每

晝夜生鐵產(chǎn)量。之比：

K=窄（3-1-2）

焦炭消耗量約占生鐵成本的30%~40%,欲降低生鐵成本必須力求降低焦比。焦比

大小與冶煉條件密切相關(guān)，一般情況下焦比為450~500kg/i,噴吹煤粉可以有效地降低

焦比。

（3）煤比（丫）。冶煉每噸生鐵消耗的煤粉量稱為煤比。當(dāng)每晝夜煤粉的消耗量為

。、時(shí)，則：

Y=窄（3-1-3）

噴吹其它輔助燃料時(shí)的計(jì)算方法類同，但氣體燃料應(yīng)以體積（mD計(jì)量。

單位質(zhì)量的煤粉所代替的焦炭的質(zhì)量稱為煤焦置換比，它表示煤粉利用率的高低。

一般煤粉的置換比為0.7~0.9。

（4）冷煉強(qiáng)度（/）。治煉強(qiáng)度是每晝夜、每1m，高爐有效容積燃燒的焦炭量，即高爐

一晝夜焦炭消耗量QK與有效容積I/4的比值：

［二心（3-1-4）

冶煉強(qiáng)度表示高爐的作業(yè)強(qiáng)度,它與鼓入高爐的風(fēng)量成正比，在焦比不變的情況下，

冶煉強(qiáng)度越高,高爐產(chǎn)量越大，當(dāng)前國內(nèi)外大型高爐一般為1.05左右。

（5）生鐵合格率?；瘜W(xué)成分符合國家標(biāo)準(zhǔn)的生鐵稱為合格生鐵，合格生鐵占總產(chǎn)生

鐵量的百分?jǐn)?shù)為生鐵合格率。它是衡量產(chǎn)品質(zhì)量的指標(biāo)。

（6）生鐵成本。生產(chǎn)1+格生鐵所消耗的所有原料、燃料、材料、水電、人工等一切費(fèi)

用的總和，單位為元/t。

（7）休風(fēng)率。休風(fēng)率是指高爐休風(fēng)時(shí)間占高爐規(guī)定作業(yè)時(shí)間的百分?jǐn)?shù)。休風(fēng)率反映

高爐設(shè)備維護(hù)的水平，先進(jìn)高爐休風(fēng)率小于1%。實(shí)踐證明，休風(fēng)率降低1%,產(chǎn)量可提

高2%。

（8）高爐一代壽命。高爐一代壽命是從點(diǎn)火開爐到停爐大修之間的冶煉時(shí)間，或是

指高爐相鄰兩次大修之間的冶煉時(shí)間。大型高爐一代壽命為10~15年。

判斷高爐一代壽命結(jié)束的準(zhǔn)則主要是高爐生產(chǎn)的經(jīng)濟(jì)性和安全性。如果高爐的破損

程度已使生產(chǎn)陷入效率低、質(zhì)量差、成本高、故障多、安全差的境地，就應(yīng)考慮停爐大修或改

建。衡量高爐爐齡的指標(biāo)有兩條，一是高爐的爐齡，二是一代爐齡內(nèi)單位容積的產(chǎn)鐵量。

253

第三篇高爐煉鐵設(shè)計(jì)計(jì)算

第三節(jié)高爐煉鐵設(shè)計(jì)的基本原則

一、高爐煉鐵設(shè)計(jì)應(yīng)遵循的基本原則

高爐煉鐵設(shè)計(jì)應(yīng)該保證新建的高爐車間工藝布置合理、技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)先進(jìn)、設(shè)備有

較高的機(jī)械化、自動化水平，有安全和盡可能舒適的勞動條件，有可靠而穩(wěn)定的環(huán)境保護(hù)

措施。高爐煉鐵設(shè)計(jì)應(yīng)遵循的基本原則有：

(1)合法性。設(shè)計(jì)原則和設(shè)計(jì)方案的確定，應(yīng)當(dāng)符合國家工業(yè)建設(shè)的方針和政策。

(2)客觀性。設(shè)計(jì)所選用的指標(biāo)和技術(shù)方案應(yīng)以客觀的數(shù)據(jù)為依據(jù)，做出的設(shè)計(jì)經(jīng)

得起全面的客觀的評審，保證所采用的方案有堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)，并且能成功地付諸實(shí)踐。

(3)先進(jìn)性。設(shè)計(jì)應(yīng)反映出最近在該領(lǐng)域里的成就,并應(yīng)考慮到發(fā)展趨勢。

(4)經(jīng)濟(jì)性。在廠址、產(chǎn)品、工藝流程等多方案的比較中，選擇最經(jīng)濟(jì)的方案，使得單

位產(chǎn)品投資最低、成本最低、經(jīng)濟(jì)效益最佳。

(5)綜合性。在設(shè)計(jì)過程中，各部分的設(shè)計(jì)方案要互相聯(lián)系，局部方案應(yīng)與總體方案

相致，各專業(yè)的設(shè)計(jì)應(yīng)服從工藝部分。

(6)發(fā)展遠(yuǎn)景。要考慮車間將來發(fā)展的可能性，適當(dāng)保留車間發(fā)展所需的土地、交通

線和服務(wù)設(shè)施。

(7)安全和環(huán)保。保證各領(lǐng)域和工作崗位都能安全生產(chǎn)，不受污染，力爭做到“場外

看不到煙，場內(nèi)聽不到聲”,排出的廢水、廢氣應(yīng)達(dá)到國家環(huán)保法的要求。

(8)標(biāo)準(zhǔn)化。在設(shè)計(jì)中盡可能采用各種標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)，這樣可減小設(shè)計(jì)工作量和縮短建

設(shè)周期。

(9)美學(xué)原則。車間和工作環(huán)境具有良好的布局和較好的勞動條件。在廠內(nèi)應(yīng)具有

排列美觀、色彩明快、安全宜人的環(huán)境，以減少疲乏和提高勞動生產(chǎn)率。

二、鋼鐵廠的組成

鋼鐵廠?般包括煉鐵、煉鋼、軋鋼3個車間，如果再加上礦石準(zhǔn)備車間和焦化車間，

這個工廠就稱為鋼鐵聯(lián)合企業(yè)。只有煉鋼和軋鋼車間組成的工廠叫做鋼鐵加工廠。

鋼鐵聯(lián)合企業(yè)是一個完整生產(chǎn)過程的組合體，在經(jīng)濟(jì)上是最合理的，可以保證較低

254

第一章高爐煉鐵設(shè)計(jì)概述

的產(chǎn)品成本,在技術(shù)上可以合理利用資源、能源及本企業(yè)的各種副產(chǎn)品。因此，一般大型

企業(yè)都建成鋼鐵聯(lián)合企業(yè)。它與不完整的冶金工廠和加工廠比較，具有以下優(yōu)點(diǎn)：

(1)運(yùn)輸費(fèi)用低廉。如煉鋼或軋鋼所需要的原材料均由本廠直接供應(yīng),這樣可節(jié)省

大量運(yùn)輸費(fèi)用。

(2)在生產(chǎn)中可以采用熱裝，因而可以節(jié)約燃料、提高產(chǎn)量。

(3)能充分利用本企業(yè)的副產(chǎn)品。如將高爐煤氣、焦?fàn)t煤氣或焦油供給本企業(yè)其它

熔煉爐或加熱爐作為燃料。

(4)聯(lián)合企業(yè)設(shè)有許多輔助設(shè)施，如發(fā)電站、水站及各種加工廠等，這樣可以充分保

證本企業(yè)生產(chǎn)的正常進(jìn)行，不致受外界因素的影響。

第四節(jié)高爐煉鐵設(shè)計(jì)程序和內(nèi)容

高爐煉鐵設(shè)計(jì)的基本程序是有強(qiáng)約束作用的法定程序。一般要經(jīng)過以下幾個階段：

提出項(xiàng)目建議書及設(shè)計(jì)任務(wù)書;進(jìn)行項(xiàng)目可行性研究；審批可行性研究報(bào)告；進(jìn)行初步設(shè)

計(jì);審批初步設(shè)計(jì);進(jìn)行施工圖設(shè)計(jì);施工建設(shè);竣工驗(yàn)收;交付使用。

建設(shè)項(xiàng)目一經(jīng)決策，并確定建設(shè)地點(diǎn)后，即由建設(shè)單位委托有資格的設(shè)計(jì)部門進(jìn)行

設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)的根據(jù)是經(jīng)過批準(zhǔn)的設(shè)計(jì)任務(wù)書。

設(shè)計(jì)工作分3個階段進(jìn)行，依次為可行性研究、初步設(shè)計(jì)和施工圖設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)的不

同階段有不同的要求。

可行性研究的主要內(nèi)容應(yīng)包括:設(shè)計(jì)的指導(dǎo)思想;建設(shè)規(guī)模;產(chǎn)品方案;總體布置;項(xiàng)

目構(gòu)成;工藝流程；占地面積和土地利用情況;工程投資概算等。

初步設(shè)計(jì)的內(nèi)容要比可行性研究報(bào)告的內(nèi)容更詳細(xì)，更具體，除包涵可研內(nèi)容外，還

應(yīng)包括主要設(shè)備選型和設(shè)備數(shù)量，公用設(shè)施和輔助設(shè)施，占地面積和土地利用情況，生產(chǎn)

組織和勞動定員，工藝布置圖，主要建筑材料用量，環(huán)境保護(hù)措施及消防設(shè)施，工程投資

預(yù)算及設(shè)備回收期等等。

初步設(shè)計(jì)批準(zhǔn)后才能做施工圖設(shè)計(jì)。施工圖設(shè)計(jì)就是要繪制出建設(shè)施工所必需的

一切圖紙和文件，包括工藝布置、建筑物、設(shè)備制造、安裝、試車等所必需的所有施工圖紙

和施工說明，各種鋼材用量、原材料消耗等等。

在施工過程中，發(fā)現(xiàn)設(shè)計(jì)錯誤應(yīng)由設(shè)計(jì)單位及時(shí)修改,修改后給施工單位發(fā)變更通

255

第三篇高爐煉鐵設(shè)計(jì)計(jì)算

知單，然后按照變更內(nèi)容進(jìn)行施工。

第五節(jié)高爐煉鐵廠的廠址選擇

確定廠址要做多方案比較，選擇最佳者。廠址選擇的合理與否，不僅影響建設(shè)速度

和投資，也影響到投產(chǎn)后的產(chǎn)品成本和經(jīng)濟(jì)效益，必須十分慎重。廠址選擇應(yīng)考慮以下

因素：

（1）要考慮工業(yè)布局，有利于經(jīng)濟(jì)協(xié)作；

（2）合理利用地形設(shè)計(jì)工藝流程，簡化工藝，減少運(yùn)輸量，節(jié)省投資；

（3）盡可能接近原料產(chǎn)地及消費(fèi)地點(diǎn)，以減小原料及產(chǎn)品的運(yùn)輸費(fèi)用；

（4）地質(zhì)條件要好，地層下不能有有開采價(jià)值的礦物，也不能是已開采區(qū)；

（5）水電資源要豐富，高爐車間要求供水、供電不得間斷，供電要雙電源；

（6）盡量少占良田：

（7）廠址要位于居民區(qū)主導(dǎo)風(fēng)向的下風(fēng)向或側(cè)風(fēng)向。

256

第二章高爐煉鐵車間設(shè)計(jì)

第二章高爐煉鐵車間設(shè)計(jì)

在鋼鐵聯(lián)合企業(yè)中，高爐煉鐵車間占有重要地位。在總平面布置中，高爐煉鐵車間

位置應(yīng)靠近原、燃料供應(yīng)車間和成品生鐵使用車間，務(wù)必使物料流程短捷合理。

第一節(jié)高爐座數(shù)及容積的確定

高爐煉鐵車間建設(shè)高爐的座數(shù)，既要考慮盡量增大高爐容積，又要考慮企業(yè)的煤氣

平衡和生鐵量的均衡，所以一般根據(jù)車間規(guī)模，由兩座或三座高爐組成為宜。

-、生鐵產(chǎn)量的確定

設(shè)計(jì)任務(wù)書中規(guī)定的生鐵年產(chǎn)量是確定高爐車間年產(chǎn)量的依據(jù)。

如果任務(wù)書給出多種品種生鐵的年產(chǎn)量如制鋼鐵與鑄造鐵，則應(yīng)換算成同一品種的

生鐵。一般是將鑄造鐵乘以換算系數(shù)，換算為同一品種的制鋼鐵，求出總產(chǎn)量。折算系

數(shù)與鑄造鐵的硅含量有關(guān),詳見表3-2-1。

表3-2-1折算系數(shù)與鑄造鐵含硅量的關(guān)系

鑄鐵代號Z15Z20Z25Z3OZ35

Si/%1.25-1.751.75-2.252.25-2.752.75-3.253.25-3.75

折算系數(shù)1.051.101.151.201.25

如果任務(wù)書給出鋼錠產(chǎn)量，則需要做出金屬平衡，確定生鐵年產(chǎn)量。首先算出鋼液

消耗量，這時(shí)要考慮澆注方法、噴濺損失和短錠損失等，一般單位鋼錠的鋼液消耗系數(shù)為

257

第三篇高爐煉鐵設(shè)計(jì)計(jì)算

1.()1()~1.02()。再由鋼液消耗量確定生鐵年產(chǎn)量。噸鋼的鐵水消耗取決于煉鋼方法、煉

鋼爐容大小、廢鋼消耗等因素,一般為1.050~1.10t,技術(shù)水平較高，爐容較大的選低值;

反之，取高值。

二、高爐煉鐵車間總?cè)莘e的確定

計(jì)算得到的高爐煉鐵車間生鐵年產(chǎn)量除以年工作日，即得出高爐煉鐵車間日產(chǎn)量

(t),即：

高爐煉鐵車間日產(chǎn)量=

斗jy」一1xF口

高爐年工作日一般取日歷時(shí)間的95%。

根據(jù)高爐煉鐵車間日產(chǎn)量和高爐有效容積利用系數(shù)可以計(jì)算出高爐煉鐵車間總?cè)?/p>

積(lx?):

高爐煉鐵車間總?cè)莘e二高爐有用系數(shù)

高爐有效容積利用系數(shù)一般直接選定。大高爐選低值，小高爐選高值。利用系數(shù)的

選擇應(yīng)該既先進(jìn)又留有余地，保證投產(chǎn)后短時(shí)間內(nèi)達(dá)到設(shè)計(jì)產(chǎn)量。如果選擇過高則達(dá)不

到預(yù)定的生產(chǎn)量，選擇過低則使生產(chǎn)能力得不到發(fā)揮。

三、高爐庫數(shù)的確定

高爐煉鐵車間的總?cè)莘e確定之后就可以確定高爐座數(shù)和?座高爐的容積。設(shè)計(jì)時(shí)，

一個車間的高爐容積最好相同。這樣有利于生產(chǎn)管理和設(shè)備管理。

高爐座數(shù)要從兩方面考慮，?方面從投資、生產(chǎn)效率、管理等方面考慮，數(shù)目越少越

好;另一方面從鐵水供應(yīng)、高爐煤氣供應(yīng)的角度考慮，則希望數(shù)目多些。確定高爐座數(shù)的

原則應(yīng)保證在1座高爐停產(chǎn)時(shí)，鐵水和煤氣的供應(yīng)不致間斷。過去鋼鐵聯(lián)合企業(yè)中高爐

數(shù)目較多，如鞍鋼10座以上。近年來隨著管理水平的提高，新建企業(yè)一般只有2~3座

高爐，如寶鋼現(xiàn)有3座高爐。

第二節(jié)高爐煉鐵車間平面布置

高爐煉鐵車間平面布置的合理性，關(guān)系到相鄰車間和公用設(shè)施是否合理，也關(guān)系到

原料和產(chǎn)品的運(yùn)輸能否正常連續(xù)進(jìn)行，設(shè)施的共用性及運(yùn)輸線、管網(wǎng)線的長短，對產(chǎn)品成

258

第二章高爐煉鐵車間設(shè)計(jì)

本及單位產(chǎn)品投資有一定影響。因此規(guī)劃車間平面布置時(shí)一定要考慮周到。

一、高爐煉鐵車間平面布置應(yīng)遵循的原則

合理的平面布置應(yīng)符合下列原則：

（1）在工藝合理、操作安全、滿足生產(chǎn)的條件下，應(yīng)盡量緊湊，并合理地共用一些設(shè)備

與建筑物，以求少占土地和縮短運(yùn)輸線、管網(wǎng)線的距離。

（2）有足夠的運(yùn)輸能力，保證原料及時(shí)入廠和產(chǎn)品（副產(chǎn)品）及時(shí)運(yùn)出。

（3）車間內(nèi)部鐵路、道路布置要暢通。

（4）要考慮擴(kuò)建的可能性，在可能條件下留一座高爐的位置。在高爐大修、擴(kuò)建時(shí)施

工安裝作業(yè)及材料設(shè)備堆放等不得影響其它高爐正常生產(chǎn)。

二、高爐煉鐵車間平面布置形式

高爐煉鐵車間平面布置形式根據(jù)鐵路線的布置可分為以下4種：

（一）一列式布置

一列式高爐平面布置如圖3-2-1所示,其主要特點(diǎn)是：高爐與熱風(fēng)爐在同一列線,

出鐵場也布置在高爐列線上成為一列，并且與車間鐵路線平行。這種布置可以共用出鐵

場和爐前起重機(jī)，共用熱風(fēng)爐值班室和煙囪，節(jié)省投資：熱風(fēng)爐距高爐近，熱損失少。但

是運(yùn)輸能力低，在高爐數(shù)目多，產(chǎn)量高時(shí)，運(yùn)輸不方便，特別是在一座高爐檢修時(shí)車間調(diào)

度復(fù)雜。

圖3-2-1一列式高爐平面布置圖

1一高爐;2一熱風(fēng)爐;3—重力除塵器;4一出鐵場;5—高爐計(jì)器室：6—休息室;7—水渣溝；

8一卷揚(yáng)機(jī)室:9一熱風(fēng)爐計(jì)器室：10-煙囪；11一貯礦槽：12一貯焦槽：13—鐵水罐車停放線

259

第三篇高爐煉鐵設(shè)計(jì)計(jì)算

（二）并列式布置

并列式高爐平面布置如圖3-2-2所示,其主要特點(diǎn)是：高爐與熱風(fēng)爐分設(shè)于兩條

列線上，出鐵場布置在高爐列線，車間鐵路線與高爐列線平行。這種布置可以共用一些

設(shè)備和建筑物，節(jié)省投資；高爐間距離近。但是熱風(fēng)爐距高爐遠(yuǎn)，熱損失大，并且熱風(fēng)爐

靠近重力除塵器，勞動條件不好。

圖3-2-2并列式高爐平面布置圖

1—高爐：2一熱風(fēng)爐;3—重力除塵器;4—出鐵場：5—高爐計(jì)器室;6—休息室；

7—水渣池;8-卷揚(yáng)機(jī)室;9-熱風(fēng)爐計(jì)器室；10—煙囪；11一鐵水罐車停放線；12—洗滌塔

（三）島式布置

島式高爐平面布置如圖3-2-3所示，每座高爐和它的熱風(fēng)爐、出鐵場、鐵水罐車停

放線等組成一個獨(dú)立的體系，并且鐵水罐車停放線與車間兩側(cè)的調(diào)度線成一定的交角，

角度一般為島式布置的鐵路線為貫通式，空鐵水罐車從一端進(jìn)入爐旁，裝滿

鐵水的鐵水罐車從另一端駛出，運(yùn)輸量大，并且設(shè)有專用輔助材料運(yùn)輸線。但是高爐間

距大，管線長;設(shè)備不能共用，投資高。

現(xiàn)代高爐煉鐵車間的特點(diǎn)是高爐數(shù)目少，容積大。為了適應(yīng)這種大型高爐的需要,

島式布置又有了新的發(fā)展如圖3-2-4所示。這種布置采用皮帶機(jī)上料、圓形出鐵場,

高爐兩側(cè)各有兩條鐵水罐車停放線，配用大型混鐵爐式鐵水罐車和擺動流嘴。在爐子兩

側(cè)還各有一套爐前水沖渣設(shè)施,水渣外運(yùn)用皮帶機(jī)。前蘇聯(lián)新里別斯克的3200m'高爐

和我國武鋼4號高爐的布置均與此相似。

260

第二章高爐煉鐵車間設(shè)計(jì)

圖3-2-3島式高爐平面布置圖

1一高爐及出鐵場;2—貯焦槽;3—貯礦槽;4一上料皮帶機(jī);5-熱風(fēng)爐;6—重力除塵器;

7一文氏管:8—干渣坑:9一計(jì)器室：10-循環(huán)水設(shè)施：11一濃縮池；12一出鐵場除塵設(shè)施:

13—煤氣罐；14一修理中心；15—修理場：16一總值班室

圖3-2-4圓形出鐵場的高爐平面布置圖

1、11-鐵水罐車走行線;2、13—鐵水罐車停放線:3一爐前水沖渣設(shè)施;4一高爐計(jì)器室:

5一熱風(fēng)爐;6—煙囪；7-熱風(fēng)爐風(fēng)機(jī)站；8-圓形出鐵場;9-煤氣除塵設(shè)備；

10—干式除塵設(shè)備；12—清灰鐵路線：14—上料皮帶機(jī)；15一爐渣?；脡嚎s空氣站；

16一運(yùn)出水渣皮帶機(jī)；17—輔助材料運(yùn)輸線；18一上爐臺的公路；19-礦槽棧橋

261

第三篇高爐煉鐵設(shè)計(jì)計(jì)算

（四）半島式布置

半島式布置是島式布置與并列式布置的過渡，高爐和熱風(fēng)爐列線與車間調(diào)度線間的

交角增大到45。,因此高爐距離近，并且在高爐兩側(cè)各有三條獨(dú)立的有盡頭的鐵水罐車停

放線，和一條輔助材料運(yùn)輸線，如圖3-2-5所示。出鐵場和鐵水罐車停放線垂直，縮短

了出鐵場長度，設(shè)有擺動流嘴，出一次鐵可放置多個鐵水罐車，近年來新建的大型高爐多

采用這種布置形式。

圖3-2-5半島式高爐平面布置示意圖

1一高爐;2-熱風(fēng)爐;3—除塵器;4一凈煤氣管道;5—高爐計(jì)器室;6—鐵水罐車停放線；

7一干渣坑：8-水淬電器室:9一水淬設(shè)備；10—沉淀室：11一爐前除塵器；12—脫水機(jī)室;

13一爐底循環(huán)水槽；14-原料除塵器；15一貯焦槽；16-貯礦槽；17—備品庫；

18一機(jī)修間；19一碾泥機(jī)室;20—廠部;21一生活區(qū);22—公路;23—水站

262

第三章高爐爐型設(shè)計(jì)計(jì)算

第三章高爐爐型設(shè)計(jì)計(jì)算

第一節(jié)高爐爐型的一般概念

在高爐的垂直剖面上，由耐火爐襯所限定的工作空間的形狀稱作爐型。由于高爐一

開爐爐襯就受到高溫的燒蝕，所以爐型不是固定的。

因此應(yīng)區(qū)別設(shè)計(jì)（計(jì)算）爐型與工作爐型。穩(wěn)定的工作爐型是與生產(chǎn)條件及爐子結(jié)

構(gòu)特點(diǎn)有關(guān),其中包括冷卻系統(tǒng)。工作爐型系指高爐工作時(shí)空間的形狀，它與爐身爐襯

設(shè)計(jì)厚度有區(qū)別。但這并不排除設(shè)計(jì)爐型對高爐行程及其操作技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的影響。

設(shè)計(jì)爐型愈合理，煤氣的化學(xué)能及物理能利用愈佳，爐況更順行，爐襯燒蝕均勻，工作爐

型與設(shè)計(jì)爐型主要尺寸的比例關(guān)系更趨穩(wěn)定。而當(dāng)爐襯不均勻燒蝕時(shí)，即爐型改變時(shí)，

高爐生產(chǎn)率降低，焦炭消耗增加。因此，重要的是不僅要尋找最佳的設(shè)計(jì)爐型，還要在生

產(chǎn)過程中經(jīng)常監(jiān)視爐型的“潔凈程度”，達(dá)到相對均勻的燒蝕。

這些條件的合理配合，可得到所謂合理爐型，開爐后能夠迅速達(dá)到設(shè)計(jì)指標(biāo)，并在該

爐具體生產(chǎn)條件下獲得更高的生產(chǎn)率。

第二節(jié)高爐剖面主要尺寸及其組成部分

高爐爐型（圖3-3-1）分為若干組成部分。爐缸（高爐下部圓筒型部分）自身又分為

上部和下部（或者相應(yīng)的風(fēng)口區(qū)及金屬熔池）。金屬熔池底部稱為爐底。低于出鐵口底

263

第三篇高爐煉鐵設(shè)計(jì)計(jì)算

板的金屬熔池部分稱為“底坑”或'死鐵"層（高h(yuǎn)）。這個區(qū)域總是充滿著液態(tài)冶煉產(chǎn)物,

并保護(hù)爐底免受爐缸發(fā)生的各種過程的作用。死鐵層高度h不包括在爐缸高度加

之內(nèi)。

大料斗下沿

大佛開放時(shí)

前ix平面

出鐵口水平面

圖3-3-1高爐爐型

H一全高；仇一有效高；兒一爐缸高度；兒一爐腹高度：％一爐腰高度；

以一爐身高度；一爐缸直徑；。一爐腰直徑；心一爐喉直徑：

a一爐身傾斜角;f一爐腹傾斜角

在爐缸與爐腰之間為爐腹。它是一個截錐,錐底寬擴(kuò)的一面朝向爐腰。

爐腰以上為爐身，也是一個截錐形，不過錐底小的一面朝上與圓筒型的爐喉相接。

爐型主要尺寸是指高爐的有效高及全高、各段的高度（爐缸、爐腹、爐腰、爐身、爐喉）

及其直徑。上述主要尺寸決定了高爐工作空間，即所謂有效容積（%），它等于從出鐵口

中心線到大鐘下沿（或者裝料設(shè)備的最低位置）之間的爐子體積。從大鐘下沿（開啟后的

——譯者注）到鐵口中心線的高度稱為有效高度（〃°）。

料線（爐料裝入水平）應(yīng)保持在大鐘下沿或溜槽下沿下面1.0~1.5m處。

與有效高度不同，高爐全高是指由出鐵口中心線到爐喉保護(hù)環(huán)圈上沿的距離（保護(hù)

環(huán)圈上支撐著裝料設(shè)備）。高爐全高與有效高之差取決于裝料設(shè)備的高度。

有效高與爐腰直徑之比（〃。/0）、爐喉直徑與爐腰直徑之比（&/0）以及爐腰直徑與

爐缸直徑之比（。/dr）決定著爐子的形狀，其中爐身傾斜角（a）和爐腹角也對爐型有影

響。爐喉爐墻與大鐘下沿或布料溜槽（開啟的位置或傾斜的位置）之間的距離叫做爐喉

間隙,它是由A.H.拉姆和H.K.列奧尼德的經(jīng)驗(yàn)公式確定的。

S=0.1或+0.2

264

第三章高爐爐型設(shè)計(jì)計(jì)算

式中心—爐喉直徑。

如果已知人及r/Clm2爐喉間隙的面積所燃燒的燃料量），則可以確定d0（大鐘直

徑）：

d°履-0.785g

式中Q——高爐每日燃燒的燃料量，即焦炭冶煉強(qiáng)度;

0.785=x/4

第三節(jié)高爐爐型的演變

高爐爐型演變的歷史是從14世紀(jì)開始的，當(dāng)時(shí)的工作腔類似于兩個截錐，其較長的

底邊相接（見圖3-3-2）o15世紀(jì)的第一批高爐與這種爐型差不多，但要高一些（由4.5

到6.5m）,爐腰直徑2~3m,爐缸直徑0.7-0.8m。

圖3-3-2早期高爐爐型

隨著爐襯被燒蝕,擴(kuò)大了工作腔，煤氣利用得到改善，因而爐子生產(chǎn)率提高了，燃料

消耗下降。當(dāng)時(shí)爐型的變化主要表現(xiàn)在加大爐子中部的橫向尺寸上。

由于鼓風(fēng)手段薄弱，缺乏熱風(fēng)，當(dāng)時(shí)唯一的燃料木炭強(qiáng)度又低，限制了爐子往高向發(fā)

展。另外，由于缺乏機(jī)械化裝料設(shè)備及冶煉產(chǎn)物的裝運(yùn)設(shè)備（全部均由人工進(jìn)行），爐喉

及爐腰直徑的擴(kuò)大也受到限制。

提高爐缸溫度曾被認(rèn)為是不希望的，這是因?yàn)閾?dān)心生鐵含硅量過高，以后，出現(xiàn)了增

加鼓風(fēng)量及其溫度的可能性，此時(shí)由于爐子斷面燒蝕擴(kuò)大，煤氣分布及熱交換獲得改善,

265

第三篇高爐煉鐵設(shè)計(jì)計(jì)算

煤氣的利用也改善了。

到19世紀(jì)中葉，爐子體積主要由于爐腰直徑增加而擴(kuò)大，但生產(chǎn)率仍然很低，每日

不超過1.6to

此時(shí)期德國的費(fèi)克爾哈根工廠的高爐（圖3-3-3）具有代表性（1838年）。從這種

爐型很清楚地看出其生產(chǎn)力低下的原因。即爐缸直徑與爐喉直徑特別是與爐腰直徑很

不協(xié)調(diào)，煤氣利用很差，煤氣優(yōu)先經(jīng)過爐子中心部分，而對爐子邊沿部分的爐料加工不

足。爐型的主要尺寸比例：//。=1.5；=13.2；源/。=0.361。爐缸狹小是爐子

單位容積產(chǎn)鐵低的原因。隨著爐襯被燒損，爐容不斷擴(kuò)大，有可能鼓入更多的風(fēng)量。對

19世紀(jì)初期的爐子，D/dr之比降到了3~5，而&/O=0.25~0.6,同時(shí)顯著增大了爐身

傾角及爐腹傾角，分別為80~86。及55~65°=

圖3-3-3德國費(fèi)克爾哈根工廠28m'使用木炭的高爐爐型

這類爐子出現(xiàn)在19世紀(jì)40年代初期的德國和法國冶金工廠，它顯著區(qū)別于費(fèi)克爾

哈根工廠的爐子（較小的橫向尺寸與較大的高度，當(dāng)時(shí)用木炭所允許的最大高度）。

在俄國的烏拉爾，與西歐爐子的主要區(qū)別不僅在于有效容積大（約3.0~3.5倍），而

爐子各主要尺寸比例有很大差別。爐腰直徑與爐缸直徑之比較小，而爐喉直徑與爐腰直

徑之比較大（0.75）,這是在它們與各自的全高的比例相同的情況下作上述比較的。例

如，在1740年，即費(fèi)克爾哈根工廠高爐建立之前100年，在烏拉爾涅維揚(yáng)斯克工廠就建

立了高12.8m的爐子（圖3-3-4）。其尺寸大約比德國萊茵工廠的爐子大25%,而有效

容積是法國克列爾瓦爾廠的爐子的3.5倍（圖3-3-5、3-3-6）。

與萊茵工廠爐子相比，涅維揚(yáng)斯克工廠的爐子的爐缸上部尺寸加大了，與爐腹相接

處有較大的截面，爐腹較陡。涅維揚(yáng)斯克工廠的爐子是世界上用木炭冶煉的最高的爐

子，依靠其自身的尺寸及爐型，該爐長時(shí)期保持了生產(chǎn)率領(lǐng)先的地位。1743年,馬荷

金在世界上首先于該爐子上應(yīng)用了兩個風(fēng)口送風(fēng)。

1765年，由H.波祖諾夫發(fā)明的帶有圓筒型風(fēng)箱的蒸汽機(jī)被烏拉爾下塔吉爾工廠應(yīng)

用，由此得以增加爐子的高度，避免了西歐爐子不合理的爐型。

266

第三章高爐爐型設(shè)計(jì)計(jì)算

圖3-3-4涅維揚(yáng)斯克工廠有效容積為72m,的爐子爐型

（烏拉爾，1740年）

圖3-3-5德國萊茵工廠使用木炭的高爐爐型

（19世紀(jì)40年代初，有效容積32.3m3日生鐵產(chǎn)量4t）

267

第三篇高爐煉鐵設(shè)計(jì)計(jì)算

圖3-3-6法國克列爾瓦爾工廠使用木炭的高爐爐型

（有效容積21.9m3,日產(chǎn)再制生鐵3t）

烏拉爾的爐子具有當(dāng)時(shí)世界上先進(jìn)的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，超過了當(dāng)時(shí)英國最好的焦炭高

爐的生產(chǎn)率。這是因?yàn)樵?740年，英國雖然首先采用了焦炭，但在相當(dāng)長時(shí)期內(nèi)仍在原

來的木炭爐子內(nèi)冶煉。由于當(dāng)時(shí)鼓風(fēng)量不足，所以擴(kuò)大爐子尺寸的工作進(jìn)展緩慢。直到

1776年出現(xiàn)了瓦特蒸汽機(jī)時(shí)，擴(kuò)大爐容在英國才得以實(shí)現(xiàn)。1839年，英國冶金學(xué)家G.

吉本斯在其著作《有關(guān)斯特拉伏爾德什拉高爐結(jié)構(gòu)的實(shí)際記載》中提出了有關(guān)高爐爐型

的計(jì)算法,注意到爐子耐火襯的特性及其損耗，當(dāng)時(shí)他指出了不合理的設(shè)計(jì)爐型，在使用

過程的初期就要發(fā)生很大的變化。

按照他的意見，爐子內(nèi)部工作空間的形狀，設(shè)計(jì)時(shí)就應(yīng)該定為開爐頭幾個月后被激

烈侵蝕的形狀，這樣高爐一代的壽命就會大大增加。

按此原則建立的高爐（圖3-3-7）有較大的爐缸直徑,更陡而高的爐腹和加大了的

爐喉。其設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力比以前的爐子大大增加，實(shí)際生產(chǎn)量也比原有水平大幅度提高

了，而一代爐齡達(dá)到了7年,創(chuàng)下了當(dāng)時(shí)的紀(jì)錄。

但由G.吉本斯提出的設(shè)計(jì)原則并沒有得到推廣，其“自然”爐型的思想也未實(shí)現(xiàn)。

只是經(jīng)過了相當(dāng)長的時(shí)間后，在前蘇聯(lián)及外國在建設(shè)薄壁爐身高爐時(shí)，被稱為“?定的”

爐型的合理建議中才體現(xiàn)了上述思想及原則。

268

第三章高爐爐型設(shè)計(jì)計(jì)算

圖3-3-7吉本斯?fàn)t型

(1839年，有效容積141m3平均日產(chǎn)生鐵151

19世紀(jì)6()年代，西方焦炭高爐的高度進(jìn)一步增加到24~27m,這是在克里夫蘭市克

拉連斯工廠的“細(xì)長”型爐子上實(shí)現(xiàn)的。焦炭具有較高的機(jī)械強(qiáng)度,鼓風(fēng)強(qiáng)化及鼓風(fēng)加熱

措施均對上述起了促進(jìn)作用。

后來,法國的JI.格留涅爾于1876年公布了他對高爐冶煉歷史的研究，論證了增加

爐子高度的合理性。他研究了爐子高度與爐腰直徑關(guān)系，指出其比例愈大，高爐有效容

積的利用更有效，焦炭消耗降低。當(dāng)爐型較狹窄或細(xì)長時(shí)(對于焦炭高爐，。/。=4.0,

對于木炭高爐H。/。=4.33),獲得了最佳結(jié)果。

在克拉連斯工廠建立了類似的爐子(圖3-3-8).這些爐子的H./D比值為

3.7~4.6。

因此，當(dāng)爐子不高而爐腰很大時(shí),JI.格留涅爾的提議實(shí)際上是增加爐子高度而保持

爐腰直徑不變。結(jié)果，爐子高度增加到27~30m,它與爐腰直徑之比穩(wěn)定在4.0~4.5,而

不停地?cái)U(kuò)大爐缸使?fàn)t腹角增大，并使?fàn)t腹高度降低到3.5~3.0m。這促進(jìn)爐料順行，改

善高爐橫截而煤氣流的分布。

在1880~1920年期間，特別是在美國，爐子有效容積急劇增大到700~800m3(Hn/

0=4.0)。在爐喉直徑定為5.18m時(shí)，爐腹角由73~76。加大到80~83。,而爐身角由87

~86。降到83~85。。此時(shí)認(rèn)為，將爐缸直徑增到4.5~6.5m,是提高爐子生產(chǎn)率的主要條

件,而與爐子其他尺寸的關(guān)系并不大。

269

第三篇高爐煉鐵設(shè)計(jì)計(jì)算

圖3-3-8克拉連斯工廠高爐

（蘇格蘭，有效容積570m\1874年）

這種觀點(diǎn)當(dāng)時(shí)在美國廣為流傳,成為建設(shè)所謂“瓶式”爐型的高爐（圖3-3-9）的主

要原因，當(dāng)時(shí)這種高爐的心/。=0.63~0.65。

SW2G

8b"UI'

rn/smIS70m>

0S69O

圖3-3-9美國高爐爐型

a—1930年；b—1940~1960年

這些高爐的操作表明，焦炭消耗高，爐塵吹出量大，因而僅僅增大爐缸直徑并不能使

產(chǎn)量按比例增長。單獨(dú)擴(kuò)大爐缸截面使煤氣在爐內(nèi)停留時(shí)間縮短,狹窄的爐喉限制了其

通過的能力，使煤氣分布變差,增加焦炭消耗，降低產(chǎn)量。

高爐爐型的發(fā)展列入表3-3-1。

270

第三章高爐爐型設(shè)計(jì)計(jì)算

表3-3-119世紀(jì)末到20世紀(jì)初高爐爐型的演變

高爐

參數(shù)最早的菲克爾哈涅維揚(yáng)斯吉木斯，克拉連斯廠，埃利庫波廠，

爐子根廠，1838年克廠，1740年1839年1874~1908年1930年

Vo7.028.072.0141.0330.01085.0

dr7603501600121930508690

D183039603560391251809140

dk76013702310243839605790

H4570625012800152402385026850

%4570625012800152402187022590

hr213014502300106624603200

h—8401690391238903850

—一——660970

244039608810102621486013140

hul

限——78.0

a77。40，71。50'86。00'——87°40z810307

86。10'

B76。00'25。00'59。53'71030,74°40z86。00'

Ho/D2.51.583.603.614.222.47

dk/D0.420.350.650.600.780.67

D/dr2.4111.502.223.151.701.05

3.1c，//()?/i,2k分

注：vQ—爐子有效容積，nH,rh3

別為爐子全高、有效高H白缸高、爐腹高、爐腰高、爐身高和爐喉高，“UU：——分別為爐身及爐腹傾斜角度。

高爐爐型進(jìn)一步發(fā)展，放棄了瓶式爐型，而逐步將爐喉直徑擴(kuò)大到5.8m而使d,/D

值保持相對穩(wěn)定(0.68~0.72),D/d,=1.10-1.12,=3~2.6。

1940年到I960年期間高爐有效容積擴(kuò)大到1500-1550m3和超過1800mL同時(shí)爐

高達(dá)33.6m,爐缸直徑達(dá)9.23m,爐腰直徑達(dá)10.14m,而爐喉直徑到7.0m(圖3-3-

10).上述期間主要尺寸之間的比例基本不變。

271

第三篇高爐煉鐵設(shè)計(jì)計(jì)算

2700mJ

號8邙337

612W0一9

毫

al^11000

圖3-3-1()現(xiàn)代商爐爐型

(按前蘇聯(lián)國立冶金工廠設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)的標(biāo)準(zhǔn)爐型)

革命前，前蘇聯(lián)的焦炭高爐爐型存在著當(dāng)時(shí)歐洲大多數(shù)爐型的缺點(diǎn)：爐缸直徑小，爐

腹高而傾角小。在1924~1930年期間對爐子進(jìn)行現(xiàn)代化及大規(guī)模改造并大幅度提高生

產(chǎn)率時(shí)，這些缺點(diǎn)才得到克服。

1930年和1936年，由前蘇聯(lián)國家冶金工廠設(shè)計(jì)院最早設(shè)計(jì)的兩種典型爐型高爐(有

效容積為930m3和1300~1386m3)相繼建成。以后前蘇聯(lián)高爐爐型(圖3-3-11)朝著

減小Ho/D比值(由2.83降到2.56)方向發(fā)展，爐身爐墻傾角減小(到83。30，),爐腹傾角

加大(到79。00')。爐喉與爐腰直徑之比，以及爐腰與爐缸直徑之比改變較少，這是由于

爐容的擴(kuò)大主要是靠擴(kuò)大爐子橫向尺寸,而爐子相對高度增加不大。

高爐爐容的進(jìn)一步擴(kuò)大受到了大容積高爐在經(jīng)濟(jì)上是否合理的限制。前蘇聯(lián)相繼

建成了3()0()、320()、5()0()、5500nJ的高爐。隨著爐容的擴(kuò)大，值以及有效容

積與爐缸截面積之比)值減小(圖3-3-12)。例如，對于2000m，高爐，，<>/。值從2.70

降到了2.52~2.45;對于3000~3200m3高爐，該值降到2.28~2.11;對于5000~

55()()n/高爐，該值更低。日本的高爐此值更小，對于大多數(shù)巨型高爐此值為2.11~

272

第三章高爐爐型設(shè)計(jì)計(jì)算

2.()1,而在奧依塔工廠的1號高爐，該值只有1.97。在美國，新建爐子“。/。=2.24,而

趨勢是降到2.15。加拿大、法國、英同、巴西、荷蘭，=2.17~2.30。

圖3-3-II高爐有效高度與爐腰直徑及有效容積之間的關(guān)系

1000woo

圖3-3-12爐缸(1)、爐腰(2)、爐喉(3)

直徑與高爐有效容積的關(guān)系

a-前蘇聯(lián);1,一美國(虛線)，日本(實(shí)線)

以前,格留涅爾推薦的比值(〃。/0)為4.0,巴甫洛夫和列捷布爾推薦的比值為3.5,

拉姆推薦值為2.59,在當(dāng)時(shí)其目的是有助于煤氣流的均勻分布，而現(xiàn)在這已失去了意義。

因?yàn)閺?qiáng)化冶煉的條件首先就要保證爐子順行,這只有靠降低上述比位才能實(shí)現(xiàn)。

高爐冶煉工藝的變化也使?fàn)t型的其他尺寸得到改進(jìn)(見圖3-3-12)。例如，減少爐

喉及爐腰直徑的比值，目前前蘇聯(lián)及國外認(rèn)為最佳比值為0.65~o.67,這與寬闊的爐腰

工作條件變化有關(guān)。當(dāng)爐腰擴(kuò)大時(shí)，其工作條件有所改善。

初渣粘度影響減輕，焦炭粉碎的影響也減小。d,./D值大于0.65-0.67并不必要,

這是由于在這種條件下和爐頂煤氣壓力增高的情況下，氣流通過爐子的能力增強(qiáng)了。

在爐子高度增加不大并且爐腰與爐缸直徑比例不變的情況下,擴(kuò)大爐腰將使?fàn)t身傾

角減小，因而會導(dǎo)致一定程度的中心氣流發(fā)展。

研究當(dāng)代巨型高爐(有效容積為3200、5000、5580m見圖3-3-13)的爐型可以看

出，與標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)的2()()()m,高爐相比，爐身傾角減小了。日本的爐型發(fā)展也有類似的情

273

第三篇高爐煉鐵設(shè)計(jì)計(jì)算

況。當(dāng)爐身傾角減小的同時(shí)，也增大爐喉間隙,這將改善爐子邊沿的透氣性，特別對于細(xì)

粒原料的操作更是如此。例如日本某廠(圖3-3-14)的高爐(有效容積為4883m，爐喉

直徑為10500mm)其爐身傾角為81%日本某廠3、4、5號高爐的爐喉直徑分別為9000、

10500、10700m,爐身傾角分別為83。17'、82。01'、80。18';而在日本另一些工廠的高爐爐喉

直徑達(dá)11200和9500mm,爐身傾角為81。22'和80°22'。

號IS580tn>

S

O（嬴0

港

IS92。呼5、

后

7夕*77見

1510。34700

圖3-3-13前蘇聯(lián)國立冶金工廠設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)的超大型高爐

^10000

OS

L25010

s5$3g

w

t

^

s

c

圖3-3-14一些工廠高爐爐型

a—日本某廠:b-德國什維爾格爾廠;c-加拿大戈米爾頓廠:<1一美國阿姆柯廠

隨著爐缸直徑擴(kuò)大,爐腹角相應(yīng)加大以防止?fàn)t子邊沿產(chǎn)生爐料滯留帶，使中心帶的

爐料下料順暢，這對具有很大橫截面的爐子更為重要。前蘇聯(lián)及口本的現(xiàn)代化高爐爐腹

角為79~8()。,法國、巴西、美國、德國為8()~84°?只有日本某廠的一座高爐為76。,德國

的什維爾格爾廠的一座36()()n?高爐(1973年)為78。。

在前蘇聯(lián)的具有很大的爐缸及爐腰的爐子上，其D/dv的平均值較低，因而爐腹更

陡一些,而爐身角大約相同。表3-3-2列出了前蘇聯(lián)、日本、德國、加拿大、美國的一些

現(xiàn)代化高爐的爐型。

274

表3-3-2現(xiàn)代高爐爐型標(biāo)準(zhǔn)發(fā)展情況

前蘇聯(lián)國立冶金工廠設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)的標(biāo)準(zhǔn)高爐容積(n?)外國高爐容積(n?)

參數(shù)10331386日本德國加拿大美國

151317192002230027003000320050375580

(I)類型(口)類型4830360022052242