盾構(gòu)過后底崗硬巖段施工方案

1、廣州市軌道交通四號(hào)線大學(xué)城專線【侖頭大學(xué)城站盾構(gòu)區(qū)間】土建工程盾構(gòu)過后底崗硬巖段施工方案編制：審核：批準(zhǔn)：中鐵十三局集團(tuán)有限公司廣州地鐵項(xiàng)目經(jīng)理部二四年六月盾構(gòu)過后底崗硬巖段施工方案一、工程概況本區(qū)間隧道從侖頭盾構(gòu)始發(fā)井始發(fā)約100m后即進(jìn)入后底崗硬巖段。此段區(qū)間隧道右線起迄里程為YDK16+317.48485.1，全長(zhǎng)167.62m，左線起訖里程為ZDK16+304.66498.18，全長(zhǎng)193.52m。隧道埋深3545m之間。此段區(qū)間隧道平面如圖1所示。圖1盾構(gòu)過后底崗硬巖段平面示意圖根據(jù)投標(biāo)文件，本區(qū)段原設(shè)計(jì)采用礦山法施工盾構(gòu)拼裝管片通過，根據(jù)我部對(duì)后底崗的地質(zhì)補(bǔ)充勘察資料及目前實(shí)際情況

2、，擬采用盾構(gòu)法通過。二、工程地質(zhì)根據(jù)地質(zhì)勘察報(bào)告及侖頭后底崗段補(bǔ)充勘察資料，侖頭后底崗段地層主要包括震旦系變質(zhì)巖、白堊系紅層和第四系土層，其中基巖巖性以廣三斷裂為界。后底崗盾構(gòu)穿越硬巖段為震旦系變質(zhì)巖，揭露主要為條帶狀混合巖，呈淺灰、淺青灰色鱗片花崗變晶結(jié)構(gòu)，具條帶狀構(gòu)造，由石英、鉀長(zhǎng)石、斜長(zhǎng)石、黑云母組成，另見有微量電氣石、榍石、石榴石等。本段區(qū)間隧道穿越地質(zhì)情況如下圖2所示。圖2區(qū)間隧道地質(zhì)剖面圖根據(jù)地質(zhì)總剖面圖顯示，盾構(gòu)過侖頭后底崗段主要穿越混合巖強(qiáng)風(fēng)化帶、混合巖中風(fēng)化帶和混合巖微風(fēng)化帶。為混合巖強(qiáng)風(fēng)化帶，巖石已遭強(qiáng)烈風(fēng)化，風(fēng)化裂隙發(fā)育，巖芯多呈土夾碎塊狀，手捏易碎。地質(zhì)勘察揭露天然單軸

3、極限抗壓強(qiáng)度最小值0.7 Mpa ，最大值3.94Mpa，平均值2.09Mpa。該層厚度0.937.70m，平均8.64m。頂面埋深0.0040.60m。為混合巖中風(fēng)化帶，巖石中粗粒結(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造，節(jié)理裂隙較發(fā)育，巖芯較新鮮，多呈碎塊狀，局部短柱狀。該層厚度0.723.00m，平均4.51m。頂面埋深4.5043.00m。為混合巖微風(fēng)化帶，中粗粒結(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造，裂隙多較發(fā)育，巖芯呈短柱狀、碎塊狀為主，部分長(zhǎng)柱狀，巖石成分為火山巖、硅質(zhì)砂巖、石英巖等，巖石較完整而堅(jiān)硬。該層厚度1.0023.60m，平均7.87m。頂面埋深12.5045.50m。本區(qū)間地質(zhì)詳勘在侖頭后底崗硬巖段共有鉆孔8個(gè)，后期

4、我們針對(duì)后底崗硬巖段又進(jìn)行補(bǔ)充鉆孔9個(gè)。鉆孔平面布置如圖3所示。根據(jù)地質(zhì)鉆孔柱狀圖和地質(zhì)報(bào)告，隧道穿越地層物理力學(xué)參數(shù)見表1所示，其RQD值匯總見表2。表1隧道穿越地層物理力學(xué)參數(shù)表地層編號(hào)巖土名稱天然重度（kN/m3）滲透系數(shù)（m/d）粘聚力kPa抗壓強(qiáng)度MPa顆粒分析RQD值%特征描述強(qiáng)風(fēng)化混合巖24.00.6050粉粒36%褐黃、褐紅見灰白色，巖石已遭強(qiáng)烈風(fēng)化，裂隙發(fā)育，手捏易碎，遇水易崩解。類中風(fēng)化混合巖25.20.9050011.044.3平均23.1531褐灰、青灰色、褐紅色，中粗粒結(jié)構(gòu)，節(jié)理發(fā)育。類微風(fēng)化混合巖26.5100021.798.1平均57.13274呈青灰色、褐灰色、

5、少量灰白色，中粗粒結(jié)構(gòu)，裂隙發(fā)育。類圖3 侖頭后底崗地質(zhì)鉆孔平面布置圖表2 巖層RQD值匯總表鉆孔編號(hào)MDXC3-PG-617%74%MDXC3-PG-625%31%69%MDXC3-PG-6316%51%MDXC3-PG-648%62%MDXC3-PG-65032%MDXC3-PG-6661%MDXC3-PG-6739%三、采用盾構(gòu)法施工的幾點(diǎn)考慮根據(jù)招標(biāo)文件及投標(biāo)文件，此段區(qū)間隧道原設(shè)計(jì)采用礦山法施工、盾構(gòu)拼裝管片通過的施工方法。根據(jù)目前施工情況及侖頭后底崗地質(zhì)補(bǔ)充勘察，此段區(qū)間隧道擬采用盾構(gòu)掘進(jìn)直接通過。主要從以下幾個(gè)方面考慮。1、從施工質(zhì)量、安全等方面考慮，采用盾構(gòu)掘進(jìn)較礦山法可靠根據(jù)

6、以往類似工程的施工經(jīng)驗(yàn)，采用先礦山法開挖后盾構(gòu)拼裝管片通過的施工方法較純盾構(gòu)掘進(jìn)施工，在質(zhì)量、安全方面存在許多不足，其比較見下表3所示。表3施工方法先礦山法，后盾構(gòu)襯砌純盾構(gòu)掘進(jìn)優(yōu)點(diǎn)技術(shù)上不易受巖層硬度影響管片拼裝質(zhì)量、速度有保證。缺點(diǎn)管片拼裝質(zhì)量差：a.管片拼裝錯(cuò)臺(tái)大。b.止水膠條難壓緊。c.易漏水。d.管片易開裂。f.拼裝方向偏差大。只要加強(qiáng)質(zhì)量監(jiān)控，前述質(zhì)量缺陷可以避免?？傮w比較拼裝質(zhì)量較差，難控制。質(zhì)量易控制。從上表可見，由于礦山法隧道開挖凈空較盾構(gòu)法大，且其結(jié)構(gòu)形式為圓形，礦山法隧道開挖輪廓控制較困難，礦山法隧道凈空與盾構(gòu)法隧道凈空間存在較大的空隙，給盾構(gòu)拼裝管片帶來許多不利。同時(shí)，

7、采用噴射砼和二次補(bǔ)漿填充此部分空隙又很難保證質(zhì)量。因此，純盾構(gòu)法施工在質(zhì)量方面優(yōu)于礦山法施工。2、從工期、進(jìn)度方面考慮，盾構(gòu)掘進(jìn)速度快從工期方面考慮，盾構(gòu)法施工較礦山法施工進(jìn)度快，其比較如表4所示。 表4施工方法先礦山法，后盾構(gòu)襯砌純盾構(gòu)掘進(jìn)施工速度300m硬巖段采用礦山法，初支、開挖約2m/天，共需150天；隨后采用盾構(gòu)襯砌，約10環(huán)/天，共需20天；兩項(xiàng)總計(jì)需170天。在硬巖段掘進(jìn)速度約為34環(huán)/天，共需5070天。總工期比較工期較長(zhǎng)，與目前工期較為緊張的實(shí)際情況不適應(yīng)。較礦山法節(jié)省100天以上，有利于緩解工期緊張的現(xiàn)狀，十分具有可行性。3、從地質(zhì)情況考慮，后底崗硬巖段巖性均勻，同時(shí)受廣三

8、斷裂的影響，裂隙較發(fā)育，有利于盾構(gòu)施工對(duì)于盾構(gòu)機(jī)破巖來講，是整個(gè)刀盤全部刀具的整體行為，特別是對(duì)于滾刀，根據(jù)廣州地鐵以往硬巖施工經(jīng)驗(yàn)，在過硬巖段時(shí)存在以下不利地質(zhì)條件：（1）在地層中夾雜硬巖地層此種地質(zhì)情況下，盾構(gòu)機(jī)在掘進(jìn)過程中，軟巖較易破碎，而硬巖不易破碎，這樣，當(dāng)滾刀接觸到硬巖時(shí)，硬巖即在軟巖中產(chǎn)生移動(dòng)，并沒有被破碎，而是在磨損刀具，甚至磨損刀盤。（2）軟硬不均地層中盾構(gòu)掘進(jìn)此種地質(zhì)，在盾構(gòu)刀盤上半斷面為、軟巖，下半斷面為地層。盾構(gòu)掘進(jìn)過程中，刀盤每次旋轉(zhuǎn)時(shí)，均有從軟巖向硬巖轉(zhuǎn)換的瞬間，產(chǎn)生個(gè)別滾刀瞬間沖擊，從而磨損滾刀。根據(jù)地質(zhì)縱剖面圖，在侖頭后底崗硬巖段，區(qū)間隧道全斷面均勻穿越地層，掘

9、進(jìn)斷面地質(zhì)均勻，有利于盾構(gòu)掘進(jìn)和開倉(cāng)刀具檢查。4、從盾構(gòu)機(jī)性能考慮，選用的盾構(gòu)配置能夠通過硬巖段根據(jù)地質(zhì)詳勘和補(bǔ)充勘察資料，侖頭后底崗段巖石最大抗壓強(qiáng)度為98.1MPa，最小21.7MPa，平均為57.1MPa，巖石RQD值為3274%，巖石裂隙較發(fā)育。我們采用的德國(guó)海瑞克盾構(gòu)機(jī)刀盤設(shè)計(jì)破巖能力為180MPa，其刀盤布置如下圖4所示。圖4 硬巖段盾構(gòu)機(jī)刀盤布置示意圖其刀具配置為：4把中心滾刀，31把單刃滾刀，64把切刀，8把弧形刮刀，1把超挖刀。刀盤中心開口率25%。盾構(gòu)機(jī)最大推力為34200KN，最大扭矩為5300KNm。從盾構(gòu)機(jī)的技術(shù)參數(shù)和性能來看，我們的盾構(gòu)機(jī)能夠滿足硬巖掘進(jìn)的要求。5、

10、從經(jīng)驗(yàn)積累方面考慮，此段采用盾構(gòu)掘進(jìn)有利于過侖頭海施工從本區(qū)間總體地質(zhì)情況來看，我們?cè)谶^侖頭后底崗段和過侖頭海段均要通過地層。侖頭海段地質(zhì)縱剖面見圖5所示。從地質(zhì)縱斷面圖可見，侖頭海中間段右線YDK16+907.76YDK17+100范圍（長(zhǎng)度192.24m）隧道穿越、地層，此處共有地質(zhì)鉆孔7個(gè)，隧道穿越范圍地層物理力學(xué)參數(shù)見表5所示。表5 侖頭海硬巖物理力學(xué)參數(shù)表鉆孔編號(hào)混合巖中風(fēng)化帶混合巖微風(fēng)化帶RQD值地層描述RQD值地層描述MDXC3-PG-SO50灰色 ，巖芯呈碎塊狀，擊之易碎9%MDXC3-PG-SO70灰色，巖芯呈碎屑狀0灰色，巖芯呈碎塊狀，見二組節(jié)理，傾角60度MDXC3-PG

11、-SO80灰色 ，巖芯呈碎塊狀0灰色，巖芯呈短碎塊狀，見二組節(jié)理MDXC3-PG-S100灰色 ，巖芯呈碎塊狀，擊之易碎47%灰色，呈碎塊長(zhǎng)狀，見一組節(jié)理，傾角60度MDXC3-PG-S120灰色 ，巖芯呈碎塊狀，擊之易碎9%灰色，呈碎塊短柱狀，見三組節(jié)理MDXC3-PG-S130灰色，紅色，巖芯破碎，呈碎屑狀15%灰色，紅色，呈碎塊短柱狀，見二組節(jié)理，裂隙閉合MDXC3-PG-S150灰色 ，巖芯呈碎塊狀，擊之易碎28%灰色，紅色，呈碎塊短柱狀，見二組節(jié)理，裂隙閉合相對(duì)來講，侖頭后底崗段地質(zhì)環(huán)境較侖頭海段好，我們通過侖頭后底崗硬巖段盾構(gòu)掘進(jìn)過程，可以積累盾構(gòu)施工的經(jīng)驗(yàn)，掌握盾構(gòu)掘進(jìn)的刀具磨損

12、情況、盾構(gòu)推進(jìn)速度、扭矩、推力，從而為過侖頭海段硬巖施工積累經(jīng)驗(yàn)，確保盾構(gòu)順利通過侖頭海硬巖段?；谏鲜隽c(diǎn)原因及地質(zhì)情況，我們認(rèn)為，我們所選擇的盾構(gòu)機(jī)能夠通過侖頭后底崗硬巖段。因此，侖頭后底崗硬巖段擬采用盾構(gòu)掘進(jìn)直接通過。四、施工措施及對(duì)策對(duì)于侖頭后底崗硬巖段，無論是在思想認(rèn)識(shí)、人員培訓(xùn)，還是在設(shè)備性能維護(hù)、配件儲(chǔ)備，我們都有深刻的認(rèn)識(shí)，做好了充分的準(zhǔn)備。對(duì)于侖頭后底崗硬巖段，盾構(gòu)掘進(jìn)施工過程中有以下重、難點(diǎn)。1、合理的盾構(gòu)掘進(jìn)參數(shù)盾構(gòu)機(jī)從始發(fā)井采用土壓平衡模式掘進(jìn)通過廣三斷裂到達(dá)后底崗硬巖段，盾構(gòu)掘進(jìn)模式從土壓平衡模式轉(zhuǎn)換為敞開模式，盾構(gòu)以敞開模式通過后底崗硬巖段。硬巖段敞開掘進(jìn)時(shí)，遵循“

13、高轉(zhuǎn)速、底扭矩”原則選取參數(shù)，以提高純掘進(jìn)速度。其掘進(jìn)參數(shù)確定如下：盾構(gòu)機(jī)推力25000KN，盾構(gòu)機(jī)扭矩2400KNm，滾刀嵌巖深度為6mm，推進(jìn)速度為2436mm/min。在實(shí)際施工過程中，根據(jù)盾構(gòu)掘進(jìn)情況，適當(dāng)調(diào)整上述掘進(jìn)參數(shù)。2、合適的刀盤配置盾構(gòu)機(jī)采用滾刀進(jìn)行破巖，其破巖形式屬于滾壓破碎巖石。滾壓破碎巖是一種破碎量大、速度快的機(jī)械破巖方法，其特點(diǎn)是靠工具滾動(dòng)產(chǎn)生沖擊壓碎和剪切碾碎的作用達(dá)到破碎巖石的目的。如圖5所示是滾刀滾壓破碎的示意圖，軸力P使?jié)L刀壓入巖石，滾動(dòng)力矩M使?jié)L刀滾壓巖石，兩者的共同作用使?jié)L刀隨著刀盤的轉(zhuǎn)動(dòng)和自身的旋轉(zhuǎn)而在開挖面上壓切產(chǎn)生溝槽，每一個(gè)刀刃在巖石上壓切出一條溝

14、槽。在向溝槽施加壓力時(shí)，刀刃與巖體間產(chǎn)生側(cè)向剪切力，如果產(chǎn)生的剪切力高到足以使槽間巖石破碎時(shí)，由于巖石具有的脆性，槽間的巖石就形成碎塊而掉落。圖5 滾刀滾壓破巖示意圖1、斷裂體 2、碎斷體 3、密實(shí)承載體一般情況下在滾壓破碎中推力是主要的參數(shù)，因?yàn)樗鼪Q定了扭矩（滾動(dòng)力）以及其它參數(shù)；但是在決定滾壓破碎的功率中扭矩是最主要的參數(shù)，因?yàn)樗计扑楣Φ慕^大部分。針對(duì)侖頭后底崗硬巖段，我們的盾構(gòu)機(jī)刀盤配置了4把中心滾刀，31把單刃滾刀，64把切刀，8把弧形刮刀，1把超挖刀。能夠滿足硬巖掘進(jìn)施工要求。3、刀盤、刀具的磨損在硬巖地段掘進(jìn)施工，刀具、刀盤的磨損較大。為此，在硬巖段盾構(gòu)掘進(jìn)施工，我們儲(chǔ)備了221

15、把破巖滾刀、151把滾刀刀圈（相當(dāng)于12盤破巖刀盤），27把中心滾刀。同時(shí)，我們正在進(jìn)行重型刀具的調(diào)研，準(zhǔn)備選用HTS刀具或合金鋼刀具，作為盾構(gòu)過硬巖段的刀具儲(chǔ)備。施工過程中，一旦發(fā)現(xiàn)刀具磨損較大，則選擇合適位置更換刀具。在硬巖地層掘進(jìn)時(shí)，定期檢查螺旋輸送機(jī)的葉片并及時(shí)更換，必要時(shí)采取措施加強(qiáng)刀具的冷卻，向土倉(cāng)內(nèi)、刀盤面板和螺旋輸送機(jī)內(nèi)注入膨潤(rùn)土。在硬巖段盾構(gòu)掘進(jìn)的同時(shí)，我們要仔細(xì)、認(rèn)真的總結(jié)、積累地層盾構(gòu)機(jī)在不同掘進(jìn)參數(shù)下的刀具磨損情況，成立刀具檢查維修小組，對(duì)刀具進(jìn)行研究和管理，制定盾構(gòu)掘進(jìn)的“刀具管理程序”，從而為后續(xù)盾構(gòu)過侖頭海硬巖積累寶貴的經(jīng)驗(yàn)，確保過海施工順利通過。4、刀具的檢查和

16、更換在以往類似工程施工過程中發(fā)現(xiàn)，盾構(gòu)在硬巖掘進(jìn)過程中，往往是一個(gè)或幾個(gè)滾刀由于磨損超限而沒有及時(shí)更換，其破巖能力相對(duì)減小，其他滾刀的破巖功相對(duì)要大而產(chǎn)生較嚴(yán)重的磨損直至破壞，最終導(dǎo)致整盤滾刀的磨損，盾構(gòu)破巖能力的下降。因此，我們?cè)趤鲱^后底崗硬巖段掘進(jìn)時(shí)，必須加強(qiáng)對(duì)刀盤、刀具的檢查與更換的管理工作。我們已與海瑞克公司聯(lián)系采用一種快速對(duì)刀具檢查的方法，可利用管片拼裝的時(shí)間，對(duì)刀具進(jìn)行檢查，達(dá)到不影響盾構(gòu)掘進(jìn)速率的目的。根據(jù)地質(zhì)勘察報(bào)告，侖頭后底崗硬巖段刀盤前方地質(zhì)條件單一，均為地層，其上覆土為地層，盾構(gòu)有條件根據(jù)刀具磨損情況隨時(shí)開倉(cāng)進(jìn)行刀具檢查或換刀施工。因此，盾構(gòu)在硬巖段掘進(jìn)過程中，要求每掘進(jìn)

17、2環(huán)，即進(jìn)行一次刀具檢查。特別是周邊滾刀磨損量的檢查，以保護(hù)好盾構(gòu)機(jī)刀盤。周邊滾刀的磨損標(biāo)準(zhǔn)為15mm，正面滾刀的磨損標(biāo)準(zhǔn)為25mm，一旦達(dá)到更換標(biāo)準(zhǔn)必須及時(shí)更換，以免造成掘進(jìn)困難及刀盤磨損。5、盾構(gòu)姿態(tài)控制盾構(gòu)在硬巖段掘進(jìn)時(shí)，通過刀盤前方的推力和扭矩共同作用進(jìn)行破巖。因此，盾構(gòu)在硬巖段掘進(jìn)時(shí)會(huì)產(chǎn)生很大的扭矩，從而產(chǎn)生盾體的翻轉(zhuǎn)。同時(shí)，在硬巖段掘進(jìn)過程中，如果盾構(gòu)姿態(tài)控制不好，經(jīng)常進(jìn)行糾偏，勢(shì)必會(huì)造成刀盤前方工作面的凸凹不平，極易產(chǎn)生滾刀的不均勻受力而發(fā)生磨損。為此，采取如下措施：（1）制定合理的盾構(gòu)掘進(jìn)參數(shù)，特別是滾刀的嵌巖深度。防止盾體產(chǎn)生過大的扭矩而發(fā)生滾動(dòng)偏差。（2）若盾殼已發(fā)生偏轉(zhuǎn)，

18、則采用刀盤反轉(zhuǎn)，慢慢調(diào)正。在切換刀盤轉(zhuǎn)動(dòng)方向時(shí)，應(yīng)保留適當(dāng)?shù)臅r(shí)間間隔，切換速度不宜過快。（3）根據(jù)掌子面地層情況及時(shí)調(diào)整掘進(jìn)參數(shù)、掘進(jìn)方向避免偏差累積過大；蛇行修正應(yīng)以長(zhǎng)距離慢慢修正為宜。（4）在進(jìn)入硬巖段前有部分隧道上部為、地層，下部為地層，盾構(gòu)掘進(jìn)時(shí)，應(yīng)注意防止盾構(gòu)機(jī)仰頭。當(dāng)盾構(gòu)機(jī)仰頭上偏時(shí)，可通過局部調(diào)正推力千斤頂?shù)耐七M(jìn)度，向哪個(gè)方向偏差，即加大該區(qū)組千斤頂?shù)耐七M(jìn)度，達(dá)到糾偏的目的。6、施工參數(shù)的總結(jié)本工程在侖頭后底崗段和侖頭海段均存在硬巖地層，因此，盾構(gòu)掘進(jìn)通過硬巖地層是不可避免的。侖頭后底崗段地面環(huán)境較好，無居民建筑，隧道上方覆土條件較好，而侖頭海硬巖段在侖頭海水下，隧道上方覆土厚度

19、相對(duì)較小，覆土地層較差，此處盾構(gòu)過硬巖段施工存在一定的風(fēng)險(xiǎn)。因此，通過侖頭后底崗硬巖段盾構(gòu)法施工，可以積累盾構(gòu)機(jī)在此硬巖地層中的掘進(jìn)參數(shù)，刀具的磨損情況等相關(guān)信息，也起到“練兵”的作用，為盾構(gòu)過侖頭海施工提供充足的技術(shù)儲(chǔ)備。五、其他施工措施1、刀具磨損的措施根據(jù)刀具、螺旋輸送機(jī)、刀盤檢查情況，若刀具磨損較為嚴(yán)重或超過限定值，需立即進(jìn)行換刀。（1）現(xiàn)場(chǎng)儲(chǔ)備221把破巖滾刀、151把滾刀刀圈、27把中心滾刀，隨時(shí)準(zhǔn)備更換。（2）制定刀具管理制度，成立刀具檢修小組，負(fù)責(zé)刀具磨損的日常檢查及研究。（3）盾構(gòu)掘進(jìn)每2環(huán)即進(jìn)行一次刀具檢查，防止刀具磨損超限。（4）適當(dāng)向刀盤前方面板注入膨潤(rùn)土、泡沫或水，減

20、小刀具破巖產(chǎn)生的熱量，減小刀具的磨損，延長(zhǎng)刀具的使用壽命。（5）調(diào)研其他材質(zhì)的重型刀具，并適當(dāng)儲(chǔ)備。2、巖石強(qiáng)度過硬，盾構(gòu)無法掘進(jìn)的措施在盾構(gòu)進(jìn)行硬巖掘進(jìn)過程中，如果出現(xiàn)盾構(gòu)無法掘進(jìn)的現(xiàn)象，則采取如下措施：（1）安裝完成管片，停止掘進(jìn)，關(guān)閉出土閘門，對(duì)刀具進(jìn)行檢查，并探明刀盤前方地質(zhì)情況?？衫枚軜?gòu)機(jī)刀盤前方的探孔進(jìn)行超前地質(zhì)鉆探。（2）更換重型刀具，重新掘進(jìn)一環(huán)，確定其刀具是否滿足硬巖掘進(jìn)的要求。3、換刀的措施換刀過程中加強(qiáng)地面檢測(cè)工作，監(jiān)測(cè)頻率為3-4次/天，必要時(shí)監(jiān)測(cè)頻率為1次/2h或1次/1h，換刀作業(yè)時(shí)派專人巡檢。在盾構(gòu)恢復(fù)推進(jìn)前安排監(jiān)測(cè)人員進(jìn)行巡查工作。當(dāng)發(fā)現(xiàn)異常情況時(shí)，監(jiān)測(cè)負(fù)責(zé)人

21、立即通知換刀作業(yè)值班人，命令工作人員撤離土倉(cāng)，關(guān)閉土倉(cāng)閘門，馬上進(jìn)行密閉式（不出土）推進(jìn)工作，找到新的圍巖穩(wěn)定地點(diǎn)進(jìn)行換刀作業(yè)。同時(shí)加強(qiáng)地表監(jiān)測(cè)，準(zhǔn)備砂土以防地表坍塌時(shí)可以馬上進(jìn)行回填工作。在開土倉(cāng)之前應(yīng)聯(lián)系好有關(guān)單位，使出現(xiàn)險(xiǎn)情時(shí)能及時(shí)通知有關(guān)單位進(jìn)行搶險(xiǎn)工作。六、施工預(yù)案根據(jù)目前地質(zhì)調(diào)查情況，考慮實(shí)際盾構(gòu)施工過程中，可能出現(xiàn)由于地層巖性較硬，盾構(gòu)通過較困難或無法通過的現(xiàn)象。為此，我們制定了如下不同情況的施工預(yù)案。1、短距離巖石堅(jiān)硬、盾構(gòu)無法掘進(jìn)的施工預(yù)案根據(jù)后底崗硬巖段地質(zhì)補(bǔ)充勘察報(bào)告，在右線YDK16+350.28附近和左線ZDK16+391.6附近，地層抗壓強(qiáng)度較大，其抗壓強(qiáng)度平均值分別為78.2MPa和67.1MPa?？紤]此段隧道上方地層條件較好，具備隨時(shí)開倉(cāng)的條件，如果盾構(gòu)掘進(jìn)至此段地層后無法掘進(jìn)，擬采用靜態(tài)爆破的方法，先進(jìn)行預(yù)裂破碎后，盾構(gòu)機(jī)再掘進(jìn)通過，其施工方法為：（1）盾構(gòu)停止掘進(jìn)，螺旋輸送機(jī)出土，清理土倉(cāng)內(nèi)的碴土。打開人閘與土倉(cāng)間的閘門冷卻土倉(cāng)，釋放土倉(cāng)異味；（2）檢查盾構(gòu)機(jī)承力墻上的球閥及閘閥，對(duì)堵塞的球閥及閘閥