注塑模流分析報(bào)告.docx

華東交通大學(xué)螺絲刀盒moldflow實(shí)訓(xùn)說(shuō)明書(shū)QZ2015/11/30課程：材料成型計(jì)算機(jī)仿真學(xué)校：華東交通大學(xué)學(xué)院：機(jī)電工程學(xué)院專(zhuān)業(yè)：材料成型及控制工程班級(jí)：2012模具2班姓名：覃釗學(xué)號(hào)：20120310040指導(dǎo)老師：匡唐清1、 三維造型利用UG8.0設(shè)計(jì)出模型如下圖1.1、1.2表示圖1.1 實(shí)物圖 圖1.2三維圖模型參數(shù)長(zhǎng)寬高為143*85*19.5，主壁厚為1.5mm。二維圖如圖1.3 圖1.3二維圖壁厚均勻，但在蓋鉤和掛孔處厚度和壁厚相差較大，體積收縮率在這兩個(gè)地方應(yīng)該會(huì)出現(xiàn)一些問(wèn)題。主分型面在上表面，側(cè)面有卡勾及圓孔，需要做側(cè)抽芯。材料選用普通PP材料。模型建好之后導(dǎo)出為IGES格式。2、模型修復(fù)與簡(jiǎn)化打開(kāi)CAD Doctor后導(dǎo)入IGES模型，檢查并修復(fù)，直到所有錯(cuò)誤都為0，修復(fù)完成之后將模型導(dǎo)出，格式為udm格式。3、moldflow模流分析3.1網(wǎng)格劃分（1）新建工程，輸入工程名稱(chēng)，導(dǎo)入模型，在導(dǎo)入窗口選擇雙層面。（2）網(wǎng)格劃分，網(wǎng)格變長(zhǎng)取壁厚的3倍，為4.5mm，合并容差默認(rèn)為0.1，啟用弦高控制0.1mm，立即劃分網(wǎng)格，劃分之后打開(kāi)網(wǎng)格統(tǒng)計(jì)，看到網(wǎng)格的基本情況，不存在自由邊和多個(gè)連通區(qū)域的問(wèn)題后進(jìn)行下一步。一般來(lái)說(shuō)初始劃分的網(wǎng)格縱橫比都比較大，所以要進(jìn)行修復(fù)?？v橫比診斷結(jié)果如圖3.1.1：最大縱橫比達(dá)到了45.57。圖3.1.1初次縱橫比診斷3.2網(wǎng)格診斷與修復(fù)點(diǎn)擊【網(wǎng)格】【網(wǎng)格修復(fù)向?qū)А浚斑M(jìn)到選擇目標(biāo)縱橫比，輸入6，點(diǎn)擊修復(fù)。之后在進(jìn)行手動(dòng)修復(fù)，通過(guò)合并節(jié)點(diǎn)移動(dòng)節(jié)點(diǎn)等方式進(jìn)行，直到得到滿(mǎn)意的結(jié)果。如下圖3.2.1：圖3.2.1修改后的縱橫比診斷修復(fù)后的縱橫比為13.68，只出現(xiàn)少數(shù)，可以接受。修復(fù)后的網(wǎng)格統(tǒng)計(jì)如下圖3.2.2：圖3.2.2網(wǎng)格統(tǒng)計(jì)由統(tǒng)計(jì)結(jié)果知，匹配率都達(dá)到了91%以上，合理。3.3確定澆口位置重復(fù)上述方案并沖命名為【澆口位置確定】，設(shè)置分析序列為【澆口位置】，選擇材料為默認(rèn)的PP材料（由于產(chǎn)品上信息為PP，且沒(méi)有太高使用要求故選用默認(rèn)的PP材料），該材料的推薦工藝如下圖3.3.1：最大剪切速率為100000（1/s）,最大剪應(yīng)力為0.25MPa。 圖3.3材料推薦工藝分析并等待結(jié)果，得到最佳的澆口位置如下圈出的位置 圖3.3.2澆口位置分析由于該零件比較小，需要大批量生產(chǎn)，故應(yīng)做成一模多腔的形式，且考慮到美觀(guān)的問(wèn)題，澆口應(yīng)設(shè)置在邊沿位置，做成側(cè)進(jìn)澆，如下圖3.3.3和3.3.4：方案1：圖3.3.3方案一澆口方案2：圖3.3.4方案二澆口考慮過(guò)雙澆口，但是快速成型分析發(fā)現(xiàn)雙澆口的熔接痕比單澆口的要多，成型質(zhì)量也相差無(wú)機(jī)。因此放棄，綜合考慮之下選擇這兩個(gè)方案進(jìn)行對(duì)比?！境涮顣r(shí)間的差別】：方案一為1的充填時(shí)間為1.151秒，圖3.3.5方案一充填時(shí)間方案二的充填時(shí)間為1.135秒，相差不大。圖3.3.6方案二充填時(shí)間【壓力之間的對(duì)比】方案一為38.26MPa,方案2為36.68，方案二的壓力更小一些。達(dá)到頂出溫度的時(shí)間對(duì)比：方案一為22.40秒：圖3.3.7方案一達(dá)到頂出溫度時(shí)間方案二為24.40秒，方案2要更多2秒。方案一更優(yōu)。圖3.3.8方案二達(dá)到頂出溫度時(shí)間【熔接痕的對(duì)比】方案一的：圖3.3.9方案一熔接痕然后方案二的：圖3.3.10方案二熔接痕從圖中可以看出方案2的熔接線(xiàn)更少，出現(xiàn)的位置也不是很影響美觀(guān)，因此方案2更優(yōu)。但總體來(lái)說(shuō)兩個(gè)方案是差不多的。相差不大【氣穴】方案一的：圖3.3.11方案一氣穴方案二的： 圖3.3.12方案二氣穴從此處可以看出方案2的氣穴更多，方案一更優(yōu)。但總的來(lái)說(shuō)，從前面分析結(jié)果來(lái)看，兩個(gè)方案的結(jié)果相差都不太大，因而下面先嘗試著用方案一進(jìn)行下面的分析工作。3.4成型窗口分析（1）復(fù)制上述方案重命名【成型窗口】，并設(shè)置分析序列為【成型窗口】（2）設(shè)置工藝條件：注塑機(jī)最大注塑壓力為140MPa，高級(jí)選項(xiàng)如圖3.4.1。圖3.4.1成型窗口高級(jí)選項(xiàng)（3）得到結(jié)果：質(zhì)量成型窗口3.4.2圖3.4.2質(zhì)量xy圖最大剪切應(yīng)力3.4.3（遠(yuǎn)小于材料的0.25MPa,可以接受） 圖3.4.3最大剪切應(yīng)力區(qū)域切片圖3.4.4，因此可以選擇注射時(shí)間為1S. 圖3.4.4區(qū)域切片圖因此，選用此方案，模具溫度為42（42.2）C,熔體溫度為250（249.5）C。3.5充填分析（1）復(fù)制上方案并命名為【充填分析】，設(shè)置分析序列為充填，（2）設(shè)置工藝參數(shù)：模具溫度42C，熔體溫度250C，注射時(shí)間1s，【速度/壓力切換】設(shè)置為【由%充填體積】，取值99%，其他取默認(rèn)值。（3）分析結(jié)果：充填時(shí)間圖3.5.1： 圖3.5.1充填時(shí)間圖可看出等值線(xiàn)的間距基本一致，說(shuō)明料流前鋒的前進(jìn)速度一致。壁上最大剪切應(yīng)力，圖3.5.2，均小于材料的許用最大剪切應(yīng)力0.25，圖3.5.2壁上壓力圖注射位置處的壓力，圖3.5.3，最大為38.25MPa。 圖3.5.3注射位置處壓力圖最大鎖模力為20.8噸，均發(fā)生在速度/壓力切換的時(shí)候。3.6流道平衡分析（1）復(fù)制上方案并重命名為【流道系統(tǒng)】（2）設(shè)置澆注系統(tǒng)，因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)比較簡(jiǎn)單，不需要手工創(chuàng)建澆口和流道，因此利用型腔重復(fù)向?qū)?，設(shè)置一模兩腔，列間距設(shè)置為200，如圖3.6.1。（UG8.0注塑模向?qū)е谐跏蓟笠粋€(gè)模具內(nèi)工件長(zhǎng)為195，因此取200）。圖3.6.1型腔參數(shù)利用流道系統(tǒng)向?qū)?chuàng)建流道，分型面選擇澆口平面，圖3.6.2 圖3.6.2流道參數(shù)之后下一步，分流道按表8-1，查的直徑為5-10mm，取6mm，計(jì)算得主流道直徑為7.56mm，長(zhǎng)度依據(jù)模具模架取60，拔模角去2.4deg(取值范圍1-3deg)，澆口為直澆口，入口直徑為3mm，長(zhǎng)度為1.5mm，拔模角2.4deg，點(diǎn)擊完成，如圖3.6.3、3.6.4。得到流道系統(tǒng)如圖3.6.5。通過(guò)連通性診斷無(wú)誤后準(zhǔn)備進(jìn)行下一步【流道平衡分析】。圖3.6.3流道參數(shù)圖3.6.4澆口參數(shù)因?yàn)槭沁吘墲部冢?biāo)準(zhǔn)澆口），設(shè)置在分型面上，所以澆口形狀應(yīng)為矩形。按照標(biāo)準(zhǔn)，將澆口設(shè)置為厚度h=1.5mm,寬度W=4.5mm，長(zhǎng)度L=0.5mm，所以澆口的設(shè)置如圖3.6.5圖3.6.5澆口設(shè)置參數(shù)圖3.6.7澆注系統(tǒng)復(fù)制上方案，設(shè)置分析序列為【流道平衡】充填控制選為自動(dòng)，壓力選擇38MPa。分析結(jié)果如下圖3.6.8：圖3.6.8流道優(yōu)化結(jié)果優(yōu)化為分流道的體積更改-12.58%，說(shuō)明流道設(shè)計(jì)比較合理。注射處壓力最大為42.64MPa。3.7冷卻分析（1）復(fù)制上方案并重命名【冷卻分析】，設(shè)置分析序列為冷卻。（2）設(shè)置冷卻系統(tǒng)由于模型工件結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、規(guī)則，方方正正，沒(méi)有大的曲面，因此采用冷卻回路向?qū)гO(shè)計(jì)冷卻回路。指定水管與直徑為10mm，其他選擇默認(rèn)。管道數(shù)量設(shè)置為4，如圖3.7.1。得到冷卻回路（圖3.7.2）并進(jìn)行分析。圖3.7.1冷卻回路參數(shù)圖3.7.2冷卻回路設(shè)置的參數(shù)如下圖。圖3.7.3冷卻設(shè)置圖3.7.4冷卻液設(shè)置目標(biāo)溫度為42C，因此設(shè)置水溫為25C，分析后得到結(jié)果：管壁溫度為29.14，和水溫溫度差小于5C，合理，回路管壁溫度如下圖3.7.5：圖3.7.5回路管壁溫度【型腔溫度】如圖3.7.6圖3.7.6型腔溫度結(jié)果摘要按要求，型腔表面溫度應(yīng)該和模具表面溫度相差10C上下，但由日志結(jié)果可知道明顯不符合要求。因此要改進(jìn)方案，將冷卻液的入口溫度改為30C、35C,40C，設(shè)置工藝參數(shù)其他一致，再進(jìn)行分析。最終30C的結(jié)果符合要求，選用此方案，結(jié)果如圖3.7.7 圖3.7.7型腔溫度結(jié)果摘要零件達(dá)到頂出溫度的時(shí)間為25.78s，所以IPC時(shí)間設(shè)置為26S。3.8流動(dòng)分析復(fù)制上述方案重命名【填充+保壓】，進(jìn)行恒溫保壓分析。由前面的分析結(jié)果可知最大注射壓力為44.68MPa，所以初涉保壓壓力設(shè)置為44.7MPa，保壓時(shí)間=IPC時(shí)間25s-充填時(shí)間1s=25s，保壓工藝設(shè)置如下圖。 圖3.8.1工藝參數(shù)分析后得出頂出時(shí)的體積收縮率最大為12.54%，壁厚為1.5mm的PP塑料制件體積收縮率范圍應(yīng)在1.39%到5.43%之間，此方案的體積收縮率局部過(guò)大，需要改善，再根據(jù)結(jié)果取合適的方案。圖3.8.2頂出時(shí)的體積收縮率壓力XY圖3.8.3圖3.8.3壓力xy圖由圖可知達(dá)到最大壓力時(shí)間為2.76s,凝固時(shí)間為5.28，取中間值4s為恒壓/降壓轉(zhuǎn)換點(diǎn)，查看分析日志，壓力/速度轉(zhuǎn)換時(shí)間為1.12s，因此第一段恒壓保壓時(shí)間為2.9s,查看凍結(jié)層因子，發(fā)現(xiàn)澆口在14s時(shí)凍結(jié)。所以保壓控制曲線(xiàn)控制為下圖：3.8.4和3.8.5 圖3.8.4保壓控制曲線(xiàn)設(shè)置 圖3.8.5保壓控制曲線(xiàn)進(jìn)行優(yōu)化后的結(jié)果如下：圖3.8.6頂出時(shí)的體積收縮率壓力XY圖圖3.8.7壓力xy圖優(yōu)化后的壓力XY圖曲線(xiàn)發(fā)生了明顯的變化，制件大部分的體積體積收縮率顏色相近可以看出體積收縮更為均勻，但是制件厚度較大的地方的最大的收縮率仍在11.78%，仍需要進(jìn)一步優(yōu)化。其他條件不變，將保壓壓力提高到65MPa，體積收縮率仍沒(méi)有改善，反而下限更大，因此排除是保壓壓力的因素影響，此處不再貼出圖片。頂出時(shí)的體積收縮率：最小不小于0，最大仍為12.42，可見(jiàn)優(yōu)化有效，但是制件最厚的地方的收縮率仍然無(wú)法得到大的改善。原因可能是因?yàn)樵撎幈戎萍蟛糠直诤褚窈芏嗲以诔涮钅┒?，無(wú)法避免。嘗試過(guò)很多種方法，仍然無(wú)法得到明顯的改觀(guān)。因此，嘗試著再次更改澆口位置，再次嘗試方案二。4、再次嘗試方案24.1成型窗口分析2（1）復(fù)制上述方案二重命名【成型窗口】，并設(shè)置分析序列為【成型窗口】（2）設(shè)置工藝條件：注塑機(jī)最大注塑壓力為140MPa，其他默認(rèn)。高級(jí)選項(xiàng)如圖4.1.1圖4.1.1成型窗口高級(jí)選項(xiàng)設(shè)置（3）得到結(jié)果：質(zhì)量成型窗口4.1.2圖4.1.2質(zhì)量xy圖區(qū)域切片圖圖4.1.3區(qū)域切片圖所以選擇注射時(shí)間為0.6s最大剪切應(yīng)力，圖4.1.3，遠(yuǎn)小于材料許用應(yīng)力，合理圖4.1.4最大剪切應(yīng)力4.2充填分析2（1）復(fù)制上方案并命名為【充填分析2】，設(shè)置分析序列為充填，（2）設(shè)置工藝參數(shù)：模具溫度42C，熔體溫度250C，注射時(shí)間0.6s，【速度/壓力切換】設(shè)置為【由%充填體積】，取值99%，其他取默認(rèn)值。（3）分析結(jié)果：壁上剪切應(yīng)力：小于材料的許用應(yīng)力0.25，圖4.2.1，合理。圖4.2.1壁上剪切應(yīng)力壓力：37.54為注射位置處最大壓力。圖4.2.2壓力達(dá)到頂出溫度的時(shí)間：圖4.2.3達(dá)到頂出溫度時(shí)間檢查其他各項(xiàng)，沒(méi)有不合理的地方，進(jìn)行下一步。4.3澆注形態(tài)及優(yōu)化2大體步驟如前面3.6流道系統(tǒng)與平衡分析，不再贅述，只討論分析結(jié)果。注射位置處的壓力圖4.3.1注射位置處壓力xy圖最大注射壓力為42MPa。剪切應(yīng)力方面：圖4.3.2剪切應(yīng)力，可知遠(yuǎn)小于材料的0.25，合理。查看優(yōu)化方案：圖4.3.3圖4.3.3流道優(yōu)化可知系統(tǒng)將分流道的體積縮小了12.5%，優(yōu)化結(jié)束。進(jìn)行下一步冷卻系統(tǒng)的分析。4.4冷卻分析2設(shè)置也如【3.7冷卻分析】，得到的冷卻回路如下圖4.4.1圖4.4.1冷卻回路冷卻液溫度依然設(shè)置為默認(rèn)的25C，得到結(jié)果圖4.4.2：1型腔溫度數(shù)據(jù)圖4.4.2型腔溫度結(jié)果摘要型腔表面溫度平均值為42.8744，與模具溫度非常接近，非常合理。2回路冷卻液溫度：圖4.4.3溫差不超過(guò)2，合理。圖4.4.3回路冷卻液溫度3回路管壁溫度：最大為29.04，也不超過(guò)冷卻液入口溫度5，合理。圖4.4.4回路管壁溫度4.5保壓分析及優(yōu)化2(1)進(jìn)行首次保壓分析，分析序列設(shè)置為【冷卻+填充+保壓】，設(shè)置好工藝參數(shù)如圖4.5.1、4.5.2、4.5.3圖4.5.1冷卻設(shè)置圖4.5.2充填控制圖4.5.3保壓曲線(xiàn)控制然后進(jìn)行分析，得到結(jié)果如下，圖4.5.4：1頂出時(shí)的體積收縮率：達(dá)到了12.97%，主要仍然集中在制件最厚的地方以及澆口處。該P(yáng)P材料制件體積收縮率范圍（1.5mm）應(yīng)在1.39%到5.43%之間，明顯需要進(jìn)行優(yōu)化。圖4.5.4頂出時(shí)的體積收縮率2壓力XY圖：圖4.5.5壓力xy圖體積收縮率過(guò)小的地方，說(shuō)明該處過(guò)保壓，制件較厚處收縮率大，說(shuō)明保壓補(bǔ)縮不夠，還需要提高保壓壓力。（2）保壓優(yōu)化方案1：將保壓壓力設(shè)置為40MPa，其他參數(shù)不變，分析得到結(jié)果：最大的收縮率降低到9.275，但最小的體積收縮也出現(xiàn)了-0.636，說(shuō)明過(guò)保壓加劇了。圖4.5.6方案1的頂出時(shí)體積收縮率嘗試其他方案：將壓力分別設(shè)置成：方案2為60MPa、方案3為75MPa，其他參數(shù)不變,依次分析得到結(jié)果。方案2（60MPa）的頂出時(shí)體積收縮率：最大為8.986，最小為-1.228圖4.5.7方案2的頂出時(shí)體積收縮率方案3（75MPa）的頂出時(shí)體積收縮率：最大為8.697，最小的為-1.670 圖4.5.8方案3的頂出時(shí)體積收縮率還是未能達(dá)到要求。通過(guò)對(duì)比數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn)在40-75MPa的范圍內(nèi)，壓力越大，體積收縮率約小，但同時(shí)也會(huì)出現(xiàn)負(fù)收縮越來(lái)越大的情況，也就是過(guò)保壓越來(lái)越嚴(yán)重。綜合比對(duì)，最終選擇以40MPa為恒壓保壓壓力。并且通過(guò)創(chuàng)建保壓曲線(xiàn)并優(yōu)化，以縮小制件上主體積的收縮率的差異。盡可能實(shí)現(xiàn)均衡收縮。壓力XY圖如下圖4.5.9壓力xy圖通過(guò)分析，充填末端在2.5s時(shí)達(dá)到最大， 5s的時(shí)候?yàn)?，取中間值3.8s作為恒壓/降壓轉(zhuǎn)換點(diǎn)。查看凍結(jié)層因子結(jié)果，得到澆口在15s處凍結(jié)。速度壓力時(shí)間切換為0.66s，由此確定第一段恒壓保壓時(shí)間為3.1s，第二段卸壓時(shí)間為12.2s。設(shè)置參數(shù)如圖：圖4.5.10保壓控制曲線(xiàn)設(shè)置圖4.5.11保壓壓力與時(shí)間圖得到的結(jié)果如下：圖4.5.12頂出時(shí)的體積收縮率最大的體積收縮率為9.798，最小為0.0650，（壁厚為1.5mm的收縮率應(yīng)在1.39%到5.43%之間，壁厚為5mm的收縮率應(yīng)在1.71%到6.75%之間）沒(méi)有過(guò)保壓現(xiàn)象。主要問(wèn)題還是集中在制件較厚的地方還有澆口附近，但相比之前的方案得到了很大的改善，且收縮率大的區(qū)域十分小，制件主體的收縮率也很均衡。如果要改善澆口附近制件較厚處的收縮率過(guò)大的情況，那么就要增大保壓壓力，但是通過(guò)分析可以發(fā)現(xiàn)這樣會(huì)使其他區(qū)域的收縮率大大降低，而且區(qū)域會(huì)想當(dāng)大，甚至很多區(qū)域會(huì)出現(xiàn)過(guò)保壓的情況。制件主體部分也會(huì)受到影響。所以到此保壓優(yōu)化完成，最終確定使用此方案。4.6翹曲分析2翹曲分析與優(yōu)化是分析流程的最后一個(gè)步驟，充填、冷卻、保壓這三個(gè)因素都是翹曲變形的主要因素。翹曲分析結(jié)果的好壞說(shuō)明前面工作的質(zhì)量。若翹曲變形過(guò)大，則需要重新對(duì)前面的方案進(jìn)行優(yōu)化。分析后的結(jié)果：所有因素：可以看到在側(cè)面的孔洞處的變形為0.28mm，其他各個(gè)地方的變形都很小，圖4.6.1變形，所有因素Y方向：變形量為0.264圖4.6.2 變形因素Y方向X方向：變形量為0.1761，變形量較小。圖4.6.3 變形因素X方向冷卻不均勻：變形量為0.1427圖4.6.4變形，冷卻不均收縮不均勻：變形量達(dá)到了0.28圖4.6.5變形，收縮不均取向因素：圖4.6.6變形，取向因素從上面的結(jié)果可以得出，變形量主要是由于收縮不均勻引起的，接近總的變形量。圖4.6.7收縮不均X方向 圖4.6.8收縮不均Y方向由上圖可以分析得出，收縮不均勻的地方是注射末端以及制件厚度突變的卡扣處和側(cè)孔，而引起收縮不均勻的原因一部分是制件厚度并非一致，以及保壓方面的問(wèn)題?？傊€是不可避免地引起了翹曲變形，但總體來(lái)說(shuō)變形量不算很大，可以接受。5、總結(jié)分析（最終方案）5.1澆口位置 澆口位置應(yīng)設(shè)置在如下圖圈出的位置處。圖5.1.1澆口位置5.2制件材料選用一般的PP料。5.3澆口 將澆口設(shè)置為厚度h=1.5mm,寬度W=4.5mm，長(zhǎng)度L=0.5mm5.4流道主流道直徑為7.56mm，拔模角2.4度，長(zhǎng)度60mm。分流道直徑為6mm，圖5.4.1流道主視圖圖5.4.2側(cè)視圖5.5注射設(shè)置模具材料選用P20;模具溫度：42；熔體溫度250，開(kāi)模時(shí)間5s，注射時(shí)間0.6s，保壓壓力為40MPa，保壓控制如下，【注射+保壓+冷卻時(shí)間】設(shè)置為25s。圖5.5.1保壓控制5.6冷卻系統(tǒng)水管直徑為d=10mm，水管與零件間的距離為25mm，水管與零件排列方式為沿X方向。冷卻介質(zhì)選用純水，冷卻介質(zhì)入口溫度設(shè)置為25。流動(dòng)類(lèi)型為層流，所以雷諾數(shù)Re設(shè)置為2000。查表得純水在25時(shí)的密度為=0.997kg每平方毫米，粘度為=0.8937N*s每平方毫米，冷卻液平均流速U=Re*/(d)=17.928mm/s=0.17928m/s取0.18米每秒。圖5.4.1冷卻回路主視圖6、致謝非常感謝匡老師，不辭辛勞地解答各種疑問(wèn)?，F(xiàn)在看來(lái)，當(dāng)初的問(wèn)題很多都問(wèn)得甚至是相當(dāng)?shù)挠薮?，例如縱橫比修復(fù)和優(yōu)化這種比較低級(jí)問(wèn)題，但匡博還是手把手教到會(huì)為止，不勝慚愧。很難想象匡博這樣的忙人，怎樣抽出時(shí)間，才能錄制了近十五個(gè)小時(shí)的教學(xué)視頻，孜孜不倦地一點(diǎn)一點(diǎn)地教會(huì)，再簡(jiǎn)單再細(xì)小的細(xì)節(jié)也沒(méi)有略過(guò)，語(yǔ)言已經(jīng)無(wú)法來(lái)形容這種敬業(yè)的態(tài)度，五體投地也不能。甚至在有些視頻里甚至可以聽(tīng)得出匡博是感冒了的，聲音明顯變了，還咳嗽這種情況下老師依然給我們錄制視頻。有此良師，只能說(shuō)三生有幸。7、 感受與建議總體來(lái)說(shuō)，這個(gè)課設(shè)總算是親力親為一步一個(gè)腳印做下來(lái)了