永碩龍庭灣卸料平臺施工方案.doc

中 建 海 峽 建 設(shè) 發(fā) 展 有 限 公 司 永碩龍庭灣 THE THIRD COMPANY OF CHINA SEVENTH ENGINEERING BUREAU LTD 大體積混凝土方案中國建筑工程總公司CHINASTATECONSTRUCTIONENGRC.CORP.永碩龍庭灣卸料平臺施工方案建設(shè)發(fā)展有限公司中 建 海 峽2013年8月2013年8月施工組織設(shè)計（施工方案）報審表工程名稱永碩龍庭灣施工單位中建海峽建設(shè)發(fā)展有限公司編制單位現(xiàn)上報永碩龍庭灣卸料平臺專項施工方案，請予以審查。主編編制人工程項目部/專業(yè)分包施工單位（蓋章）技術(shù)負責(zé)人審核單位總承包單位審核意見：年月日總承包單位（蓋章）審核人審批人審查單位監(jiān)理審查意見：監(jiān)理審查結(jié)論：同意實施修改后報重新編制監(jiān)理單位（蓋章）專業(yè)監(jiān)理工程師日期：總監(jiān)理工程師日期：大體積混凝土施工方案審批表工程名稱永碩龍庭灣發(fā)放號編制單位中建海峽建設(shè)發(fā)展有限公司項目負責(zé)人編制人編制日期審批意見分公司業(yè)務(wù)部門公司業(yè)務(wù)部門技術(shù)質(zhì)量科（簽章）年月日技術(shù)質(zhì)量部（簽章）年月日技術(shù)副經(jīng)理（簽章）年月日總工程師（簽章）年月日監(jiān)理單位（簽章）年月日目錄1工程概況-1-2編制依據(jù)-1-3卸料平臺的構(gòu)造-1-3.1卸料平臺架基礎(chǔ)-1-3.2平臺架體的構(gòu)造-1-4卸料平臺的搭設(shè)與拆除-3-4.1卸料平臺架的搭設(shè)-3-4.2卸料平臺架的拆除-5-5搭設(shè)(拆除)安全技術(shù)措施-5-6落地卸料平臺架的設(shè)計計算-6-6.1基本荷載及材料數(shù)量-6-6.2計算-7-6.2.1橫向水平桿計算-7-6.2.2縱向水平桿驗算-9-6.2.3架體穩(wěn)定性計算-9-6.2.4連墻件驗算-12-7.懸挑式卸料平臺架的設(shè)計計算-14-7.1懸挑架設(shè)計參數(shù)-14-7.2懸挑架的計算-15-7.2.1計算腳手架卸料平臺荷載(按一步一縱距進行計算)-15-7.2.2構(gòu)配件自重的荷載標準值(NG2K)計算-15-7.2.3校核腳手架的立桿穩(wěn)定性-16-7.2.4校核連墻件-18-7.2.5型鋼梁的選擇-18-7.2.6型鋼梁力學(xué)數(shù)據(jù)計算-18-8.附圖-21-8.1附圖1：施工升降機卸料平臺架；-21-1工程概況本工程位于長樂市航城街道龍門村。本工程設(shè)有三個一層地下室，分A1#、A2#和B#三個地塊,由12棟2832層住宅(1#3#、5#13#樓)、9棟2層商業(yè)(S1#S#、S6#S10#樓)以及5棟1層商業(yè)連接體組成。其中，1#、2#和3#樓32層，總高度110111m；5#、6#樓31層，總高度107m；7#樓29層，總高度104m；8#、9#和13#樓31層，總高度112m；10#和11#樓31層，總高度111m；12#樓28層，總高度102m；由于工程施工的需要，現(xiàn)場需安裝十二臺SCD200/200J型施工升降機。為了確保模板支撐施工的空間足夠，升降機邊緣距離建筑物外表面邊緣應(yīng)保持一定距離。同時為了保證升降機卸料通道能正常卸料，決定在樓邊緣與升降機架設(shè)邊緣之間的間隙處搭設(shè)卸料平臺以滿足升降機卸料的需要。2編制依據(jù) JGJ1302011建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 JGJ59建筑施工安全檢查標準3卸料平臺的構(gòu)造該卸料平臺由基礎(chǔ)與架體兩部分構(gòu)成。平臺架體的主要構(gòu)件有：立桿、縱向水平桿(大橫桿)、橫向水平桿（小橫桿）、斜撐桿、卸荷拉桿、連墻桿、底座等。各桿件均采用外徑為48mm，厚度為3.0mm的焊接鋼管（見附圖1）。3.1卸料平臺架基礎(chǔ)該卸料平臺架基礎(chǔ)是承受平臺架重量及其上載荷的構(gòu)件。因此對基礎(chǔ)的承載力要求較高。卸料平臺基礎(chǔ)地面承載力應(yīng)達到60kN/m2，并在其上澆注200mm厚的C15混凝土墊層。地面承載力達不到60kN/m2時，必須進行夯實，并將混凝土標號提高到C20以上，并在其中配筋。3.2平臺架體的構(gòu)造該卸料平臺為雙排鋼管腳手架。其構(gòu)造如下（見附圖1）： 立桿:平臺架立桿為三跨，對應(yīng)升降機卸料通道處的立桿跨距為1.5m。非卸料口處立桿跨距為600800mm，立桿橫距為900mm。立桿采用雙排雙立桿搭設(shè)搭設(shè)，相鄰兩立桿的接頭位置錯開布置在不同的布局內(nèi)，其在高度方向上的錯開距離不得少于500mm。連接立桿的對接扣件開口方向應(yīng)朝內(nèi)。立桿的垂直偏差應(yīng)小于架高的1/400，且不得大于10cm。 縱向水平桿(大橫桿):縱向水平桿設(shè)置在立桿的內(nèi)側(cè)，其與立桿之間用直角扣件聯(lián)接。為了滿足升降機卸料的需要，平臺架在建筑物每層高度范圍內(nèi)均設(shè)兩步架，第一步架的步距為2m，第二步架的步距為0.71.6m。同時第一步架下橫桿的上表面應(yīng)與卸料口處的建筑物樓板面平齊?？v向水平桿應(yīng)采用單根鋼管搭設(shè)，不得采用對接鋼管。同一排縱向水平桿的水平偏差不應(yīng)大于平臺架總跨距的1/300。 橫向水平桿（小橫桿）:橫向水平桿應(yīng)搭于縱向水平桿之上。在對應(yīng)升降機卸料通道的立桿跨距內(nèi)，應(yīng)均勻搭設(shè)4根橫向水平桿。 斜撐桿:斜撐桿是用于增加架體剛性的。平臺架的兩側(cè)面應(yīng)之字形搭設(shè)斜撐。在每層架體卸荷層水平桿下應(yīng)搭設(shè)水平斜撐桿（見圖2）。 卸荷拉桿:由于施工升降機卸料平臺架隨著架體的加高，其重量逐漸增加。因此當(dāng)平臺架高度超過40m時，應(yīng)設(shè)置卸荷拉桿將部分載荷傳遞給建筑物，以減輕平臺架體傳遞至底部立桿的重量。確保立桿的穩(wěn)定。卸荷拉桿應(yīng)與平臺架外側(cè)立桿連接。卸荷拉桿上端應(yīng)與預(yù)埋桿連接牢固。卸荷拉桿與立桿連接處應(yīng)靠近主節(jié)點。卸荷拉桿的搭設(shè)如下圖所示:卸荷拉桿搭設(shè)圖 連墻桿:卸料平臺架每層應(yīng)設(shè)置四根連墻桿，分別與平臺架靠建筑物側(cè)的四根立桿相連接(見下圖)。連墻桿應(yīng)水平設(shè)置，嚴禁上翹。連墻桿搭設(shè)圖 護欄和擋板:在鋪設(shè)腳手板的卸料層上必須設(shè)置扶手欄桿、中護欄和擋腳板。扶手欄桿高度為1.2m，中護欄為0.6m。在平臺架兩側(cè)面和非卸料跨空檔處應(yīng)設(shè)置擋腳板。擋腳板應(yīng)鋪設(shè)在立桿內(nèi)側(cè)。擋腳板高為200mm。 掃地桿:在平臺架底部立桿上距離底座上方200mm處設(shè)置縱向掃地桿，在縱向掃地桿上設(shè)置橫向掃地桿。4卸料平臺的搭設(shè)與拆除4.1卸料平臺架的搭設(shè) 施工前的準備 卸料平臺搭設(shè)前應(yīng)編制施工方案，并對搭設(shè)人員進行安全技術(shù)交底。 搭設(shè)前應(yīng)對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收，嚴禁使用不合格產(chǎn)品。 地基與基礎(chǔ) 按施工方案做好卸料平臺架基礎(chǔ)混凝土墊層，并做好排水措施，防止積水。 按照卸料平臺架設(shè)計的立桿縱向距、橫向距進行放線、定位。 放置墊板（共兩塊：每塊規(guī)格為4.1m0.2m0.05m） 將底座準確地安放在定位線上。 卸料平臺架體的搭設(shè) 架體的搭設(shè)順序如下：之字型斜撐、扶手、中欄桿應(yīng)隨架體的升高同步搭設(shè)。需要設(shè)置卸荷拉桿的架體應(yīng)同步搭設(shè)卸荷拉桿。 腳手板的鋪設(shè):在卸料平臺架每層沿縱向鋪設(shè)腳手板，用鍍鋅鋼絲將腳手板與平臺架體綁扎牢固,見下圖:擋腳板鋪設(shè)圖 擋腳板及防護網(wǎng)的鋪設(shè):在平臺架卸料層兩側(cè)及防護門間的空擋處設(shè)置擋腳板和防護網(wǎng)，并與平臺架體綁扎牢固。 防護門的安裝:將防護門安裝在卸料平臺架靠近施工升降機側(cè)的立桿上。4.2卸料平臺架的拆除 拆除平臺架前應(yīng)全面檢查架體的扣件連接、連墻件、卸荷拉桿等是否符合構(gòu)造要求，并對施工人員進行安全技術(shù)交底。 清除架體上的雜物及地面的障礙物。 按拆除方案拆除平臺架，在拆除作業(yè)中應(yīng)嚴格遵循拆除要求中的規(guī)定。 拆除要求 拆除作業(yè)必須按先搭后拆原則由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業(yè)。 連墻桿及卸荷拉桿必須隨架體逐層拆除，嚴禁先將連墻桿或卸荷拉桿整層或數(shù)層拆除后再拆架體。 當(dāng)拆除至下部最后一根立桿高度時，應(yīng)先在適當(dāng)位置搭設(shè)臨時拋撐加固后，在拆除連墻桿。 拆除時，各構(gòu)配件應(yīng)通過人工傳遞或設(shè)備運輸至地面，嚴禁將構(gòu)配件拋至地面。5搭設(shè)(拆除)安全技術(shù)措施 操作人員必須持有高空作業(yè)操作證方可進行該卸料平臺的搭設(shè)。 平臺在搭設(shè)（拆卸）過程中，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業(yè)需穿防滑鞋，佩帶安全帽、安全帶，未佩帶安全防護用品不得上架子。 在平臺架上施工的各工種作業(yè)人員應(yīng)注意自身安全不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。 若遇到雨、雪及六級大風(fēng)以上天氣嚴禁進行平臺架搭設(shè)（拆卸）工作。 應(yīng)設(shè)專人負責(zé)對平臺架進行經(jīng)常檢查和保修。 在下列情況下，必須對平臺架進行檢查 在6級大風(fēng)和大雨后。 停用超過一個月，復(fù)工前。 檢查保修項目 各主節(jié)點處各桿件的安裝、連墻件等構(gòu)造是否符合施工組織設(shè)計的要求 扣件螺絲是否松動。 安全防護措施是否符合要求。 搭拆腳手架期間，地面應(yīng)設(shè)置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內(nèi)。 嚴禁在防護門未安裝齊全的情況下使用該平臺卸料。6落地卸料平臺架的設(shè)計計算從卸料平臺架的構(gòu)造可知，腳手板鋪設(shè)在橫向水平桿的上方，而橫向水平桿設(shè)置在縱向水平桿的上方，施工荷載由縱向水平桿通過扣件傳給立桿。這樣，橫向水平桿按受均布荷載的簡支梁計算，驗算彎曲正應(yīng)力和撓度；縱向水平桿按受集中荷載作用連續(xù)梁計算，應(yīng)驗算彎曲正應(yīng)力、撓度和扣件抗滑承載力；卸料平臺架的整體穩(wěn)定計算可以簡化為立桿單桿穩(wěn)定性計算，立桿步距、橫距和連墻點的豎向距離對承載力影響較大；為進一步簡化計算，忽略扣件偏心傳力、施工荷載偏心作用對立桿產(chǎn)生的彎矩。6.1基本荷載及材料數(shù)量 材料數(shù)量（架體總高度為114m）立桿：總共（11468）根，共（1526）m縱向水平桿（每層）：4.1m4根橫向水平桿（每層）：1.26m12根卸荷拉桿（每9m）：3m2根扶手（每層）：1.26m4根+1m2根除第一層外連墻桿（每層）：1m4根除第一層外側(cè)向斜撐（每層）：2.1m2根1.5m2根水平斜撐：（每9m）：1.85m2根掃地桿：4.1m2根1.26m4根竹芭（擋腳板）（每層）：3片除第一層外直角扣件（每層）：（182+16）=52個（每9m）：直角扣件另加4個旋轉(zhuǎn)扣件（每9m）：2個（每層）：4個對接扣件：共6268個 荷載（1）自第二層起每層荷載腳手板的重量（Gk）：Gk=0.35KN/m2施工荷載（Qk）：Qk=3KN/m2安全門重量：Q門=300N/副鋼管（含縱、橫向水平桿、扶手、側(cè)向斜撐）重量（G鋼）：G鋼=鋼管總長qk=（4.14+1.2612+1.264+12+2.12+1.52）38.4=1757.184N竹芭及安全網(wǎng)重量（G竹）：G竹=453=135N扣件重量直角扣件G直1：5213.2N=686.4N直角扣件G直2(每9m4個）：413.2N=52.8N旋轉(zhuǎn)扣件（每9m）G旋2：214.6N=29.2N（每層）G旋1：414.6N=58.4N對接扣件（總重）G接：（7668）18.4N（2）第一層荷載鋼管（含縱、橫向水平桿、斜撐、掃地桿）重量（G鋼）：G鋼1=（4.14+1.268+2.12+1.52）38.4=1293.312N6.2計算6.2.1橫向水平桿計算按受均布荷載的簡支梁計算 （1）計算簡圖 （2）橫向水平桿上所受線載荷施工均布荷載標準值Qk=3.0KN/m2，每層限載10KNGk=0.35KN/m2每層所受荷載標準值Pk=3.01.263.8=14.364KN10KN所以計算時應(yīng)用Qk=10（1.263.8）=2.1KN/m2Mmax=（ql28）14（a2l2）q=1.2q恒1.4q活=1.2（GkCqk）1.4KqQkC式中：Gk腳手板重量Gk取0.35KN/m2C小橫桿間距C=0.468mqk鋼管單位長度重量qk=38.4N/mKq荷載系數(shù)Kq=1.2Qk施工荷載Qk=2.1KN/m2所以q=1.2（3500.46838.4）1.41.221000.468=242.641651.104=1893.744N/m所以Mmax=（ql28）14（a2l2）=（1893.74480.92）14（0.1520.92）=170.44N.m （3）橫向水平桿抗彎強度驗算=MmaxWn=170.4410005078=33.56N/m2205N/m2所以強度滿足要求。 （4）橫向水平桿剛度驗算fmax=（ql4384EI）（524a2l2）=（1893.7440.94）（3841308002.06105）（5240.1520.92）=0.52mmL150=900150=6mm所以剛度滿足要求。6.2.2縱向水平桿驗算 （1）、計算簡圖縱向水平桿按三跨連續(xù)梁計算，其受力簡圖如下 （2）縱向水平桿強度驗算F=0.5ql（1al）2=0.51893.7440.9（10.150.9）2=1160NM=0.175FL=0.17511601.5=304.5N/mm2式中：L柱距=MWn=304.510005078=60N/mm2f=205N/mm2所以縱向水平桿強度滿足要求。(3)縱向水平桿剛度計算f=1.146FL3（100EI）=(1.146116015003)（1002.06105130800）=1.67mm=1500150=10mm所以縱向水平桿剛度滿足要求。6.2.3架體穩(wěn)定性計算由于本卸料平臺架最大步距為2m，且所有立桿的步距和連墻件間距相同。架子穩(wěn)定性根據(jù)桿件受力傳遞方向可能轉(zhuǎn)化為立桿強度計算，主要計算部位為腳手架的首步架，且按軸心受壓計算立桿的穩(wěn)定性。 （1）受力分析圖中：N卸卸荷拉桿的拉力N支首部架立桿所受支承反力N連1連墻件所受架體法向的水平支承反力New1風(fēng)載產(chǎn)生的壓力G總平臺架總重G總=G柱（G鋼G竹G直1G旋1GkM）（H/3）GG接G旋2G直2G水平斜撐桿式中：H搭設(shè)高度M平臺面積G作業(yè)層施工荷載G=10000NG總=307.2H+（1757.184+135+686.4+58.4+3501.264.1）（76/3）+10000+（876/6）18.4+（76/9）（29.2+52.8+142.08）=307.276+1481.6976+10000+24.5376+24.976=1838.3276+10000（N） （2）計算各支承反力（N支、N連）單根卸荷拉桿所能承受的最大拉力P卸由于卸荷拉桿兩端均采用旋轉(zhuǎn)扣件分別與立桿和預(yù)埋管連接，故P卸Rc=8.0KNN卸=P卸（H/9）2=1777.876（N）由受力圖可知：N卸cosN支=N卸2.52.7N支=G總=1838.327610000N支=192.2176+10000（N）單根立桿支承反力P支P支=N支8=（192.2176+10000）8=24.0376+1250（N）故卸料平臺架設(shè)構(gòu)配件自重對外立桿產(chǎn)生的軸向力NGk1+NGk2=24.03765+0.251504（76/3）=74.03H式中：1504（76/3）為所有防護門的重量。施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力NQk=1250N （3）計算立桿穩(wěn)定性采用卸荷拉桿時的穩(wěn)定性計算a、不組合風(fēng)載時立桿穩(wěn)定性計算l0=kh=1.01.502=3.0式中：k計算長度附加系數(shù)，取值1.0計算長度系數(shù)，查（JGJ1302001和J842001）表5.3.3得1.50h立桿步距取2.0m=l0I=3.01001.578=190=210查表得：折減系數(shù)=0.199N=1.2（NGk1+NGk2）+1.4NQk=1.274.0376+1.41250=88.83676+1750（N）=N（A）=（88.83676+1750）（0.1994.89104）=0.781082.05108可以滿足要求。b、組合風(fēng)載荷時的立桿穩(wěn)定性計算N=1.2（NGk1+NGk2）+0.851.4NQk=1.274.0376+0.851.41250=88.83676+1487.5（N）Mw=（0.851.4klah2）10=（0.851.4277.21.522）10=197.92N.m式中：Mw風(fēng)荷載標準值產(chǎn)生的彎矩la風(fēng)荷載標準值k風(fēng)荷載標準值k=0.7zs0=0.72.640.200.75=0.2772查建筑施工腳手架實用手冊得：z=2.64（H=85m）s=1.2（1+）=1.20.084（1+1）=0.200=0.75KN/m2適用于除平潭等海域地區(qū)以外全省范圍。所以=N（A）+MwW=(88.83676+1487.5)（0.1994.8910-4）+197.92（5.07810-6）=1.701082.05108滿足要求。綜上所述，本卸料平臺架的立桿穩(wěn)定性能滿足要求。對接扣件的抗滑力驗算由于對接扣件僅用于立桿，其僅沿軸向受擠壓力，因此不會滑脫，故不必驗算抗滑力。6.2.4連墻件驗算由于連墻件節(jié)點長度應(yīng)滿足500mm，取最長長度500mm，lD=50048=10.415。故可不驗算其穩(wěn)定性。 （1）連墻件受力分析連墻件受力圖如下圖所示（水平面） （2）連墻件的強度驗算N1=New2sin45+（N1w+N0+0.5P卸sin）cos45式中：New2側(cè)向風(fēng)荷載在單根連墻桿上產(chǎn)生的壓力New2=1.4277.21.23=1397.1NN1w正面風(fēng)荷載在單根連墻桿上產(chǎn)生的壓力N1w=0.251.4277.21.90.64=442.4NN0連墻件約束腳手架外平面變形產(chǎn)生的軸向力N0=5000NP卸sin卸荷拉桿在水平方向上對連墻桿產(chǎn)生的軸向壓力P卸sin=800012.7=2963N所以N1=1397.1sin45+（442.4+5000+0.52963）cos45=5883.8N=lHi=5015.8=32查表得=0.912=N1（A）=5883.8（0.9124.89102）=13.2N/mm2=205N/mm2所以連墻件的強度滿足要求。 （3）連墻桿扣件的抗滑力驗算N1=5883.8Rc=8000N式中：Rc抗滑扣件承載力設(shè)計值Rc=8000N故連墻件滿足設(shè)計要求。 （4）連墻件預(yù)埋插管的抗剪力驗算=N1A式中：N1連墻件軸向力=N1A=5883.8489=12.03N/mm2=110N/mm2所以連墻件預(yù)埋插管抗剪力符合要求。 6.2.5、卸荷拉桿預(yù)埋插管的抗剪力驗算=NA式中：N卸荷拉桿豎直方向分力N=N卸cos=80002.52.7=7407.41N=7407.41489=15.15N/mm2=110N/mm2故卸荷拉桿預(yù)埋插管抗剪強度滿足要求。 6.2.6、地基承載力計算腳手架立桿基礎(chǔ)為不小于C15的混凝土基礎(chǔ)。在支座下設(shè)厚度不小于50mm的木墊板。要求：P=NAf式中：A基礎(chǔ)底面面積A=1.264.2=5.292m2N腳手架立桿傳至基礎(chǔ)頂面的軸心力采用卸荷拉桿時，N=(88.83676+1750)8=68012.29Nf地基承載力設(shè)計值f=kfk混凝土基礎(chǔ)k=1fk地基承載力標準值fk=60KN/m2P=NA=68012.295.292=12.85KN/m2fk=60KN/m2故基礎(chǔ)強度滿足設(shè)計要求。綜上所述，本卸料平臺選用尺寸合適，架體各項性能及使用性能均能滿足設(shè)計要求。又由于驗算立桿穩(wěn)定性時未計算連墻件向上的拉力，可將其看作安全系數(shù)的組成部分，實踐證明連墻件的上拉力（即約束架體平面變形的力）較大，故本卸料平臺架體的整體安全系數(shù)較高。7.懸挑式卸料平臺架的設(shè)計計算7.1懸挑架設(shè)計參數(shù)卸料平臺采用鋼管搭設(shè)，步高1.8m，立桿橫距0.9m，立桿縱距1.8m，一次懸挑高度20米,折合成步數(shù)n=20/1.8=11.1步，取11步，實際搭設(shè)高度為：111.8=19.8m。腳手架離墻間距為0.2m，做道懸挑且不翻拆。7.2懸挑架的計算7.2.1計算腳手架卸料平臺荷載(按一步一縱距進行計算)1、結(jié)構(gòu)自重的荷載標準值（NG1K）計算： 1.1、立桿立桿長度為腳手架的步距，統(tǒng)一按1.8米一步進行計算，因每步內(nèi)有兩根立桿計算式：2h自重=21.80.0333=0.11988KN 1.2、縱向水平桿與走道桿縱向水平桿、走道桿長度為立桿縱距，因每步內(nèi)有兩根縱向水平桿，兩根走道桿計算式：4h自重=41.80.0333=0.23976KN 1.3、扶手欄桿每步一道扶手欄桿：長度同為腳手架立桿縱距計算式：h自重=1.80.0333=0.05994KN 1.4、橫向水平桿每步一根，長度為1.2m計算式：h自重=1.20.0333=0.03996KN 1.5、扣件主節(jié)點處有四個扣件，分別為縱橫向水平桿與立柱連接用，橫向水平桿處有兩個扣件，為走道桿與橫向水平桿連接用；還有對接扣件用于鋼管接長，主要用在立桿、縱向水平桿、走道、扶手欄桿接長用，由于這些桿件重要是用6m鋼管搭設(shè)，因此計算式為：4+2+（2h/6+5l/6）0.015=0.1215KN 1.6、懸挑架最大架高19.8米，按1.8米步距進行計算，腳手架步數(shù)為11步1.7、前五項之和為0.58104KN，乘以11步，除以2（因為有兩根立桿）即為NG1k的數(shù)值NG1k=0.58104112=3.20KN7.2.2構(gòu)配件自重的荷載標準值(NG2K)計算 1、腳手板的重量本工程腳手板采用竹笆，竹笆單位重量為0.05KN/m，由于本工程每20米一次懸挑故設(shè)置竹笆腳手板設(shè)置7道，竹笆鋪設(shè)長度等同于腳手架立桿縱距計算式：l70.05=0.63KN 2、防護欄桿因操作層7層需鋪設(shè)兩道防護欄桿，故應(yīng)增加14道防護欄桿及扣件重量計算式：l70.0333+5（1+l/14）0.015=0.437KN 3、兩根立桿NG2k為上述三項之和為1.067KN,則一根立桿NG2k=0.5335KN 4、施工荷載NQK該卸料平臺同時供應(yīng)兩臺施工升降機使用，故進行設(shè)計計算時，按裝飾架施工荷載取值進行設(shè)計，裝飾架的允許施工荷載為2KN/m2，同時作業(yè)倍數(shù)為2倍。N2QK=1.81.122=7.92KN單根立桿的NQK=3.96KN7.2.3校核腳手架的立桿穩(wěn)定性因為本工程每段腳手架搭設(shè)高度為20m未超過24m架，故可不需進行腳手架縱橫向水平桿的抗彎強度驗算，僅校核它的整體穩(wěn)定性。按組合風(fēng)荷載式進行計算。 計算軸力N產(chǎn)生的應(yīng)力=N/A1）、軸力NN=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.2（3.77+0.5335）+0.851.43.96=5.16+4.71=9.87KN2）、立桿強度計算：=N/AN=9870N=0.207A=424mm2則=N/A=112.46N/mm2 計算風(fēng)荷載產(chǎn)生的應(yīng)力Mw/WMw=0.851.4MwkMwk=qwkh2/10qwk=Wkl1）、計算WkWk=0.7sz0s=1.3，因為本工程卸料平臺背后的建筑物為框架結(jié)構(gòu)，因此按此式子進行計算=0.083s=1.3=1.30.483=0.6279z風(fēng)壓高度變化系數(shù)，按150米高度選擇，查表得z=1.130當(dāng)?shù)鼗撅L(fēng)壓，為0.6KN/m2則Wk=0.7sz0=0.70.62791.130.6=0.298KN/m22）、計算MwkMwk=qwkh2/10qwk=Wkl則Mwk=qwkh2/10=0.2981.81.52/10=20655N.mm3）、計算Mw/WMw/W=0.851.4Mwk/WMwk=20655N.mmW=4493mm3Mw/W=0.851.4Mwk/W=0.851.4120690/4493=31.97N/mm2 3、立桿軸力與風(fēng)荷載疊加=N/A+Mw/W=115.42+31.97=147.39N/mm2結(jié)論：f=205N/mm2穩(wěn)定性符合要求。7.2.4校核連墻件因懸挑架最大高度與落地架最大高度相同故不做重復(fù)計算；依據(jù)第二部分落地架連墻件的校核，連墻件設(shè)計滿足要求。7.2.5型鋼梁的選擇1、選擇16#工字鋼作為型鋼梁2、型鋼長度為3.5m3、型鋼伸入樓層內(nèi)長度為2.1m4、L1=2.1m、L2=0.85m，L3=1.3m7.2.6型鋼梁力學(xué)數(shù)據(jù)計算1、設(shè)計懸挑梁（懸挑梁抗彎強度計算）腳手架架寬為0.9m，離墻間距為0.4m，因可近似看成內(nèi)外立桿受力均衡，由懸挑梁受力簡圖可知，懸挑梁受彎矩最大點在懸挑梁伸出的根部，此時的彎矩為Mx=Nl2=Mx/xW則WMx/x前面計算的N為單根立桿的豎向設(shè)計荷載值，現(xiàn)在的N為腳手架在一個跨距內(nèi)腳手架豎向設(shè)計荷載，則N取值為兩倍的前面計算的軸力N值，既N=10.132=20.26KNl2=0.85mx=