設計年產量為210萬噸CSP熱軋薄板廠.doc

內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 I 內蒙古科技大學內蒙古科技大學 本科生畢業(yè)設計說明書本科生畢業(yè)設計說明書 題題 目 目 設計年產量為設計年產量為 210 萬噸萬噸 CSP 熱軋薄板廠熱軋薄板廠 專專 業(yè) 業(yè) 材料成型及控制工程材料成型及控制工程 班班 級 級 成型成型 09 級級 3 班班 內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 II 設計年產量為設計年產量為 210 萬噸萬噸 CSP 熱軋薄板廠熱軋薄板廠 摘摘要要 本設計以生產產品規(guī)格為 12 0mm 1600mmspcc 建筑鋼為例 設計一個年產量為 210 萬噸的 CSP 熱軋薄板廠 設計內容主要包括興建該廠的可行性分析 產品大綱的 編制 產品平衡計算 主輔設備選擇 以及生產工藝流程設計 軋制規(guī)程的計算 輥 形設計和軋輥強度的校核 電機功率的校核 車間生產能力的計算 軋機工作圖標的 確定以及車間平面布置等內容 矚慫潤厲釤瘞睞櫪廡賴 參考其他已建廠的參數(shù)經驗 指定產品大綱 確定壓下規(guī)程 選擇主要軋制設備 進行計算 關鍵詞關鍵詞 CSP 連鑄連軋 軋制工藝 強度校核 內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 III Design of Annual Capacity of 2 3 Million Tons of the Hot Rolling Sheet Plant Factory Abstract The design specifications for production of product is 12 0mm1600mm spcc steel as an example Design a production capacity of 2 1 million tons production of CSP Design features include the construction of the plant feasibility analysis the preparation of the outline of the products metal balance calculation rolling determining the csale products blance calculation the mainequipments choice the choice of auxiliary equipments Economical and technical indicators of development an production process design system temperaure the speed of the system cone unit rate calculation the calculation of rollling a point of order roll strength checking checking the electrical power workshop production the mill work chart to determine yhe plant layout an so on 聞創(chuàng)溝燴鐺險愛氌譴凈 Reterence other plant parameters of experience the design products outline selcet apoint of other to determine major reduction rolling equpments calculation 殘騖樓諍錈瀨濟溆塹籟 Keywords CSP Continuous casting and rolling Rolling progress Strength check釅錒極額閉鎮(zhèn) 檜豬訣錐 內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 IV 目錄目錄 摘要摘要 I彈貿攝爾霽斃攬磚鹵廡 ABSTRACT II謀蕎摶篋飆鐸懟類蔣薔 第一章第一章 包頭建設包頭建設 CSP 薄板廠可行性與必要性分析薄板廠可行性與必要性分析 1廈礴懇蹣駢時盡繼價騷 1 1 CSP 生產線歷史簡介 1煢楨廣鰳鯡選塊網羈淚 1 2 國內 CSP 生產線發(fā)展概況概況 1鵝婭盡損鵪慘歷蘢鴛賴 1 3 在包頭建設CSP鋼廠的必要性和可行性研究 1籟叢媽羥為贍僨蟶練淨 1 3 1 建設投資低 1預頌圣鉉儐歲齦訝驊糴 1 3 2 生產成本低 2滲釤嗆儼勻諤鱉調硯錦 1 3 3 產品銷售市場好 2鐃誅臥瀉噦圣騁貺頂廡 1 3 4 包頭資源好 3擁締鳳襪備訊顎輪爛薔 1 3 5 交通運輸條件好 4贓熱俁閫歲匱閶鄴鎵騷 第二章第二章 產品方案的編制產品方案的編制 5壇摶鄉(xiāng)囂懺蔞鍥鈴氈淚 2 1 產品方案 5蠟變黲癟報倀鉉錨鈰贅 2 1 1 產品大綱的制定原則 5買鯛鴯譖曇膚遙閆擷凄 2 1 2 產品大綱 5綾鏑鯛駕櫬鶘蹤韋轔糴 金屬平衡表的編制金屬平衡表的編制 8驅躓髏彥浹綏譎飴憂錦 第四章第四章 生產工藝流程的確定生產工藝流程的確定 10貓蠆驢繪燈鮒誅髏貺廡 4 14 1 生產工藝過程制訂的依據生產工藝過程制訂的依據 10鍬籟饗逕瑣筆襖鷗婭薔 4 2 車間布置形式 11構氽頑黌碩飩薺齦話騖 4 3 CSP 生產工藝流程 11輒嶧陽檉籪癤網儂號澩 4 3 1 CSP 生產工藝流程圖 12堯側閆繭絳闕絢勵蜆贅 第五章第五章 軋機參數(shù)確定軋機參數(shù)確定 13識饒鎂錕縊灩筧嚌儼淒 5 1 機架數(shù)目的確定 13凍鈹鋨勞臘鍇癇婦脛糴 5 1 1 軋機技術性能參數(shù) 13恥諤銪滅縈歡煬鞏鶩錦 5 2 軋輥尺寸的確定 14鯊腎鑰詘褳鉀溈懼統(tǒng)庫 第六章第六章 壓下規(guī)程的確定壓下規(guī)程的確定 16碩癘鄴頏謅攆檸攜驤蘞 內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 V 6 1 壓下規(guī)程的制定依據 16閿擻輳嬪諫遷擇楨秘騖 6 1 1 軋制制度確定的原則及要求 16氬嚕躑竄貿懇彈瀘頷澩 6 1 2 變形制度的確定 16釷鵒資贏車贖孫滅獅贅 6 1 3 速度制度的確定 17慫闡譜鯪逕導嘯畫長涼 6 1 4 溫度制度的確定 17諺辭調擔鈧諂動禪瀉類 6 1 5 各道次壓下量的分配 17嘰覲詿縲鐋囁偽純鉿錈 6 2 各機架軋制速度的確定 18熒紿譏鉦鏌觶鷹緇機庫 6 1 1 各機架軋制速度的計算 18鶼漬螻偉閱劍鯫腎邏蘞 6 3 各機架軋制溫度的計算 19紂憂蔣氳頑薟驅藥憫騖 6 4 軋機咬入能力校核 20穎芻莖蛺餑億頓裊賠瀧 第七章第七章 力能參數(shù)力能參數(shù) 23濫驂膽閉驟羥闈詔寢賻 7 1 各道次的平均變形速度的計算 23銚銻縵嚌鰻鴻鋟謎諏涼 7 1 1 各道次的平均變形速度的計算 23擠貼綬電麥結鈺贖嘵類 7 1 2 求各道次的變形抗力 23賠荊紳諮侖驟遼輩襪錈 圖 7 2 變形抗力曲線 24塤礙籟饈決穩(wěn)賽釙冊庫 7 1 3 軋制壓力的計算 25裊樣祕廬廂顫諺鍘羋藺 7 2 電動機傳動軋輥所需力矩的確定 26倉嫗盤紲囑瓏詁鍬齊驁 7 2 1 傳動力矩的組成 26綻萬璉轆娛閬蟶鬮綰瀧 7 2 2 軋制力矩的確定 27驍顧燁鶚巰瀆蕪領鱺賻 7 2 3 附加摩擦力矩的確定 27瑣釙濺曖惲錕縞馭篩涼 7 2 4 空轉力矩的確定 29鎦詩涇艷損樓紲鯗餳類 7 2 5 電機軸上總的傳動力矩 30櫛緶歐鋤棗鈕種鵑瑤錟 7 3 軋制規(guī)程表的確定 32轡燁棟剛殮攬瑤麗鬮應 第八章第八章 軋制過程主要參數(shù)校核軋制過程主要參數(shù)校核 33峴揚斕滾澗輻灄興渙藺 8 1 電機能力的校核 33詩叁撻訥燼憂毀厲鋨驁 8 1 1 等效力矩的確定 33則鯤愜韋瘓賈暉園棟瀧 8 1 2 電動機功率的確定 34脹鏝彈奧秘孫戶孿釔賻 8 2 軋機的強度校核 35鰓躋峽禱紉誦幫廢掃減 8 2 1 板帶軋輥的強度特點 35稟虛嬪賑維嚌妝擴踴糶 內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 VI 8 2 2 軋輥的強度校核 35陽簍埡鮭罷規(guī)嗚舊巋錟 第九章第九章 車間生產能力的確定車間生產能力的確定 40溈氣嘮戇萇鑿鑿櫧諤應 9 1 軋機小時產量的確定 40鋇嵐縣緱虜榮產濤團藺 9 1 1 軋機小時產量計算 40懨俠劑鈍觸樂鷴燼觶騮 9 1 2 軋鋼機平均小時產量 40謾飽兗爭詣繚鮐癩別瀘 9 2 軋鋼車間年產量計算 41咼鉉們歟謙鴣餃競蕩賺 9 3 軋鋼機的工作圖表 42瑩諧齷蘄賞組靄縐嚴減 9 3 1 軋鋼機的工作圖表的意義 42麩肅鵬鏇轎騍鐐縛縟糶 9 3 2 連續(xù)式軋機軋制圖表的特征 42納疇鰻吶鄖禎銣膩鰲錟 第十章第十章 輔助設備選擇輔助設備選擇 44風攆鮪貓鐵頻鈣薊糾廟 10 1 加熱設備的選擇 45滅噯駭諗鋅獵輛覯餿藹 10 2 剪切設備 事故剪 的選擇 46鐒鸝餉飾鐔閌貲諢癱騮 10 3 高壓水除鱗箱的選擇 47攙閿頻嶸陣澇諗譴隴瀘 10 4 活套支撐器的選擇 47趕輾雛紈顆鋝討躍滿賺 10 4 1 熱連軋帶鋼軋機精軋機組的生產特點 47夾覡閭輇駁檔驀遷錟減 10 4 2 活套支撐器的作用 48視絀鏝鴯鱭鐘腦鈞欖糲 10 4 3 活套支撐器的類型 48偽澀錕攢鴛擋緬鐒鈞錠 10 4 4 活套支撐器的工作特征 49緦徑銚膾齲轎級鏜撟廟 10 4 5 所選活套支撐器的參數(shù) 49騅憑鈳銘僥張礫陣軫藹 10 5 冷卻設備的選擇 49癘騏鏨農剎貯獄顥幗騮 10 6 卷取設備的選擇 50鏃鋝過潤啟婭澗駱讕瀘 10 6 1 帶鋼生產工藝對卷取的要求 50榿貳軻謄壟該檻鯔塏賽 10 6 2 帶鋼卷取機的結構特點 51邁蔦賺陘賓唄擷鷦訟湊 10 6 3 帶鋼卷取機區(qū)的主要技術參數(shù) 51嶁硤貪塒廩袞憫倉華糲 第十一章第十一章 廠房平面布置廠房平面布置 55該櫟諼碼戇沖巋鳧薩錠 11 1 平面布置的原則 55劇妝諢貰攖蘋塒呂侖廟 11 2 金屬流程線的確定 55臠龍訛驄椏業(yè)變墊羅蘄 11 3 設備間距的確定 56鰻順褸悅漚縫囅屜鴨騫 內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 VII 11 4 倉庫面積的確定 57穡釓虛綹滟鰻絲懷紓濼 11 5 其它設施面積的確定 58隸誆熒鑒獫綱鴣攣駘賽 11 5 1 操作臺位置選擇 58浹繢膩叢著駕驃構碭湊 11 5 2 主電室 58鈀燭罰櫝箋礱颼畢韞糲 11 5 3 運輸通道的確定 58愜執(zhí)緝蘿紳頎陽灣熗鍵 11 6 軋輥堆放場地的確定 58貞廈給鏌綞牽鎮(zhèn)獵鎦龐 第十二章第十二章 技術經濟指標技術經濟指標 60嚌鯖級廚脹鑲銦礦毀蘄 12 1 車間各項技術經濟指標分析及制定 60薊鑌豎牘熒浹醬籬鈴騫 12 2 綜合經濟技術指標 62齡踐硯語蝸鑄轉絹攤濼 第十三章第十三章 環(huán)境保護環(huán)境保護 63紳藪瘡顴訝標販繯轅賽 13 1 綠化布置 63飪籮獰屬諾釙誣苧徑凜 13 2 2 廢氣處理 63烴斃潛籬賢擔視蠶賁粵 13 2 3 熱軋潤滑油處理 64鋝豈濤軌躍輪蒔講嫗鍵 13 3 噪聲處理 64擷偽氫鱧轍冪聹諛詼龐 13 4 現(xiàn)場節(jié)能技術與措施 64蹤飯夢摻釣貞綾賁發(fā)蘄 參參 考考 文文 獻獻 65婭鑠機職銦夾簣軒蝕騫 致致 謝謝 66譽諶摻鉺錠試監(jiān)鄺儕瀉 內蒙古科技大學設計說明書 1 第第一一章章 包包頭頭建建設設 CSP 薄薄板板廠廠可可行行性性與與必必要要性性分分析析 1 1 CSP 生產線歷史簡介生產線歷史簡介 自 1989 年世界上第一臺工業(yè)化的薄板坯連鑄連軋生產線投產以來 過去的 11 年 中已有 36 條生產線相繼運作 2000 年可形成年產 4825 萬 t 的生產能力 薄板坯連鑄 連軋工藝技術裝置日趨完善 市場競爭更具實力 原因在于它的工藝優(yōu)勢 投資低 能耗低 生產成本低 維護費用低 成材率高 兩流薄板坯連鑄機與一套熱連軋機相 配可產 160 250 萬 t a 熱軋帶卷 可以分別與電爐或高爐 轉爐流程相聯(lián)接 薄板坯連 鑄連軋技術越來越顯示出它的生命力 1 儔聹執(zhí)償閏號燴鈿膽賾 1 2 國內國內 CSP 生產線發(fā)展概況概況生產線發(fā)展概況概況 2001 年以來投產的生產線的達產速度快于國外同類生產線邯鋼薄板坯連鑄連軋生 產線 1999 年 12 月投產 2000 年達到設計生產能力 是所有已投產的 CSP 生產線中達 產最快的 包鋼的薄板坯連鑄連軋生產線是我國第一套雙流 CSP 生產線 2002 年 8 月 投產 2003 年超過了設計生產量 比邯鋼更快 是國際上達產速度最快的 縝電悵淺靚蠐 淺錒鵬凜 發(fā)揮薄板坯連鑄連軋技術潛力的關鍵之一在于發(fā)揮連澆的優(yōu)勢 抓連澆爐數(shù)的增 加就必須解決鑄機漏鋼和提高整個作業(yè)線作業(yè)率的問題 從而提高生產線的效率 驥擯 幟褸饜兗椏長絳粵 連鑄連軋工藝的獨特優(yōu)勢薄板坯連鑄連軋工藝是由薄板坯連鑄機與常規(guī)寬熱帶連 軋機的精軋機組集成而來的 連軋機組的能力與常規(guī)熱帶連軋機相當 而薄板坯鑄機 能力低于連軋機組 常規(guī)熱連軋機生產薄規(guī)格產品的不利點是單位時間內產量大幅度 下降 而這正是薄板坯連鑄連軋生產線的固有特性 生產薄規(guī)格熱軋板是薄板坯連鑄 連軋技術的獨特優(yōu)勢 近幾年我國進口熱軋板中大都屬于薄規(guī)格產品 特別是厚度 2mm 的薄板 發(fā)揮薄板坯連鑄連軋技術的獨特優(yōu)勢將大大促進我國鋼鐵產品結構的 調整 癱噴導閽騁艷搗靨驄鍵 1 3 在包頭建設在包頭建設 csp 鋼廠的必要性和可行性研究鋼廠的必要性和可行性研究 1 3 1 建建設設投投資資低低 薄板坯連鑄連軋生產線單位建設投資低的原因有下述幾點 1 由于拉速高 5 5m min 為一般板坯連鑄機拉速 1 8 2 0m min 的 3 倍 坯 厚薄 50mm 為一般板坯連鑄機坯厚 220mm 的 22 7 因而鑄機產量相似時 如每 流為 100 120 萬 t a 薄板坯連鑄機冶金長度短 6m 左右 為一般連鑄機的 內蒙古科技大學設計說明書 2 1 4 1 5 結構輕 設備重量僅為后者的一半 鑣鴿奪圓鯢齙慫餞離龐 2 薄板坯連鑄連軋生產線要求無缺陷鑄坯 鑄坯由連鑄機出來后直接進人均熱 爐 沒有一般連鑄機設置的板坯冷卻 檢查 表面清理等設備 而設備重量大為減輕 欖閾團皺鵬緦壽驏頦蘊 3 沒有堆存連鑄坯的中間倉庫 4 取消了熱連軋機前的板坯加熱爐 但設有板坯均熱爐以及板坯邊部加熱裝置 5 不再設置粗軋機架 但因為精軋機能力較大 如僅設有一臺薄板坯連鑄機和均熱爐線時 產量規(guī)模 100 萬 t 左右 則由于精軋機負荷不滿 上述降低建設投資因素被抵消 當產量規(guī)模增加 到 200 萬 t 時 薄板坯連鑄連軋生產線的單位投資將遠低于傳統(tǒng)工藝 現(xiàn)美國紐柯公 司第三條薄板坯連鑄連軋生產線 柏克利廠 單線設計規(guī)模為 150 萬 t 考慮將來雙線 時 生產線規(guī)模為年產鋼帶 300 萬 t 單位建設投資將進一步降低 遜輸吳貝義鰈國鳩猶騸 1 3 2 生生產產成成本本低低 據美國咨詢公司的實際調查資料 在美國 薄板坯連鑄連軋工藝生產鋼帶成本 從鋼水到熱帶 較傳統(tǒng)工藝約低 50 美元 t 幘覘匱駭儺紅鹵齡鐮瀉 1 人工費用 噸鋼耗費人力約 0 3h 較傳統(tǒng)工藝少 0 42h 相當于 11 8 美元 2 金屬收得率 從鋼水到熱軋帶卷新工藝為 97 較傳統(tǒng)工藝 93 高 4 扣除廢鋼收人后約相差 6 5 美元 誦終決懷區(qū)馱倆側澩賾 3 噸鋼熱耗和電耗 新工藝均熱爐噸鋼熱耗為 0 527kJ 較傳統(tǒng)工藝少 1 25kJ 約折合 3 美元 t 電耗為 70kWh t 較傳統(tǒng)工藝少 55kWh t 約折合 1 7 美元 t 醫(yī)滌侶綃噲睞 齒辦銩凜 4 噸鋼銷售及管理費用 采用薄板坯連鑄連軋工藝的紐柯公司克勞福茲維爾廠 噸鋼銷售及管理費用較傳統(tǒng)工藝少 25 美元 t 艫當為遙頭韙鰭噦暈糞 結合我國情況來看 上述四個因素中 人工費用差距將縮小 在美國按每工時 28 美元計算 我國如按每工時 3 美元考慮 由此鋼帶成本將降為 1 3 美元 我國電費將達 到 0 068 美元 t 美國按 0 027 美元 t 計算 因而耗電費用差矩將升為 4 3 美元 t 綜合 人工 金屬收得率 熱耗 電耗四方面因素 新工藝較傳統(tǒng)工藝少 15 1 美元 t 關于 噸鋼銷售及管理費用方面差距與是否采用緊湊式流程直接有關 需要進行綜合研究 另按前述分析 薄板坯連鑄連軋生產線噸材建設費用將不高于傳統(tǒng)工藝 當規(guī)模適當 時會低于傳統(tǒng)工藝 因而折舊費用也將較低 2 鴣湊鸛齏嶇燭罵獎選鋸 內蒙古科技大學設計說明書 3 綜上所述 薄板坯連鑄連軋工藝噸材成本將低于傳統(tǒng)工藝 其幅度將隨國家和地 區(qū)情況的條件不同而有所區(qū)別 1 3 3 產產品品銷銷售售市市場場好好 近幾年來 隨著經濟體制改革的不斷深入和產業(yè)結構的調整 家電工業(yè)和汽車工 業(yè)等行業(yè)發(fā)展較快 冷軋薄板的消費量大幅度增加 是冶金產品中短線的短線 1981 1987 年七年期間全國平均年消費量為 304 萬 t 平均年生產量為 123 萬 t 平均年 進口量為 181 萬 t 平均年自給率為 41 2 2011 年我國鋼鐵產量和消費量繼續(xù)增長 全年鋼材消費量約為 6 1 億噸 冶金工業(yè)規(guī)劃研究院預計 2012 年我國鋼材消費量將 達到 6 46 億噸 根據冶金工業(yè)規(guī)劃研究院測算 2011 年機械行業(yè)鋼材消費量有望達到 1 18 億噸 主要鋼材消費子行業(yè)中 機械通用零部件行業(yè)鋼材消費量 1550 萬噸 重型 機械行業(yè) 1500 萬噸 通用機械行業(yè) 1500 萬噸 工程機械行業(yè) 1900 萬噸 電工電器行 業(yè) 1950 萬噸 鋼材消費品種結構沒有發(fā)生較大變化 仍然以中厚板 薄板 優(yōu)質棒材 和型材為主 中厚板中高強度機械板所占比重有所增長 另外 包頭本地擁有北方重 工汽車產業(yè)及宏昌天馬汽車車斗配件企業(yè)還有軍工企業(yè)每年都會需要大量板帶材 還 有包頭特有的稀土鋼深受用鋼企業(yè)歡迎 可見 進行冷軋薄板的生產 具有較好的市 場銷售環(huán)境 筧驪鴨櫨懷鏇頤嶸悅廢 1 3 4 包包頭頭資資源源好好 包頭市位于陰山 天山縱向成礦帶上 礦產資源豐富 蘊藏有稀土 鐵 煤炭 鋁 金 鈮等 54 種金屬 非金屬和能源化工原料 其中最為著名的白云鄂博礦山 是 舉世罕見的金屬共生礦山 鐵的探明儲量約為 10 億多噸 鈮的儲量居全國之首 稀土 儲量居世界之最 稀土儲量不僅巨大而且品位高 生產成本低 占到全國稀土儲量的 91 6 占世界已探明儲量的 54 2 1999 年包頭稀土產量 以氧化稀土計 占世界總 產量的 60 是名副其實的 稀土之鄉(xiāng) 豐富的礦產資源為 csp 產品所需要的其他元 素提供了得天獨厚的條件 韋鋯鯖榮擬滄閡懸贖蘊 雖然是西部城市 但包頭擁有充足的水資源 而這也是是包頭經濟賴以發(fā)展的重 要條件 黃河流經包頭境內 214 公里 水面寬 130 米到 458 米 水深 1 6 米到 9 3 米 平均流速為每秒 1 4 米 最大流量每秒 6400 立方米 年平均徑流量為 260 億立方米 是包頭地區(qū)工農業(yè)生產和人民生活的主要水源 此外 艾不蓋河 哈德門溝 昆都侖 河 五當溝 水澗溝 美岱溝等河流 水流量可觀 也是可以利用的重要水資源 包 頭可利用地表水總量為 0 9 億立方米 不包括黃河過境水 地下水補給量為 8 6 億立 內蒙古科技大學設計說明書 4 方米 從 50 年代起 包頭就開始了大規(guī)模的水資源開發(fā) 先后修建了黃河水源地多處 以及奧陶窯子 團結渠 民生渠 磴口揚水站 畫匠營水源地等較大的黃河提水工程 先后構筑了昆都侖 劉寶窯 水澗溝等中小型水庫 進行了大規(guī)模的水資源開發(fā) 由 此看來 CSP 生產線的用水設施得到了一個很好的保障 濤貶騸錟晉鎩錈撳憲騸 1 3 5 交交通通運運輸輸條條件件好好 包頭是連接中國華北 西北的重要交通樞紐和中國西部重要的郵電通訊中心 現(xiàn) 已基本形成了鐵路 公路 航空綜合交通網絡 其中貫通華北 西北地區(qū)的大動脈京 包 包蘭鐵路 包神鐵路在包交匯 東行可連北京 西行可連蘭州 南行可連太原 西安 上海 寧波等地 110 210 國道穿越市區(qū) 呼包高速公路建成通車 27 條公路 干線通向全國各地 形成了以丹東 北京 包頭 銀川 拉薩為東西南北 州縣和北海 西安 包頭 白云為南北軸線 連接內蒙古自治區(qū)和 近省 市 自 治區(qū)的公路網絡 密度超過了全國平均水平 由此看來 包頭的交通運輸條件很好 能為產品的對外銷售銷售提供保障 更為保障資源優(yōu)勢轉化為經濟優(yōu)勢與外來資源的 引進提供了基礎條件 3 鈿蘇饌華檻榪鐵樣說瀉 綜上所述 包頭市資源區(qū)位優(yōu)勢突出 各項基礎設施較為完善 在能源與原材料 價格不斷上漲的宏觀形勢以及國內產業(yè)向西部轉移移的大趨勢下?lián)碛休^為廣闊的發(fā)展 前景 而包頭市近年來也不斷通過改革降低地區(qū)比較優(yōu)勢發(fā)揮的交易成本 同時通過 招商引資與對外合作進一步釋放了資源優(yōu)勢對于當?shù)亟洕睦瓌幼饔?作為市場經濟 中最重要的微觀主體 企業(yè)對于包頭的經濟發(fā)展具有無可爭議的重要意義 從各個方 面來分析 在包頭建立一個 CSP 鋼廠很有優(yōu)勢 更有發(fā)展前景 戧礱風熗澆鄖適濘嚀贗 內蒙古科技大學設計說明書 5 第第二二章章 產產品品方方案案的的編編制制 2 1 產品方案產品方案 2 1 1 產產品品大大綱綱的的制制定定原原則則 產品方案是進行其它工藝設計的首要依據 軋制 選型 廠房 因此工藝設計首 先從擬訂車間產品方案開始 1 服從國家或地區(qū)對產品的需求 在此條件下 根據車間工藝 設備的特點和市 場的要求進行產品開發(fā) 2 具有經濟觀點 主要是生產能力大 消耗指標底 生產技術先進 產品質量高 成本低廉 3 考慮各產品的平衡 正確處理當前和長遠發(fā)展的要求 注意地區(qū)之間的平衡 4 考慮軋機生產能力的充分利用和建廠地區(qū)產品的合理分工 有條件的要爭取軋 機向專業(yè)化和產品系列化的方向發(fā)展 以提高軋機的生產技術水平 購櫛頁詩燦戶踐瀾襯鳳 5 注意建廠地區(qū)資源及鋼坯的供應條件 物資和材料的運輸情況 逐步建設和完 善我國自己的獨立的軋鋼生產體系 囁奐闃頜璦躑谫瓚獸糞 6 要逐步解決產品品種和規(guī)格的老化問題 要適應當前新的經濟形勢的變化 4 2 1 2 產產品品大大綱綱 基于產品大綱編制原則 市場需求以及地區(qū)條件編制該產品大綱 1 鋼坯規(guī)格 厚度 50 65 mm 寬度范圍 980 1560mm 長度范圍 6 48m 2 軋制品種 冷成形用鋼 碳素結構鋼 焊接結構鋼 汽車結構鋼 管線鋼 焊接氣瓶剛 船 舶結構用鋼 低合金高強度鋼 熱軋花紋板 虛齬鐮寵確嶁誄禱艫鋸 3 工藝條件 爐內溫度 980 1180 爐外溫度 950 1150 終軋溫度 800 1000 內蒙古科技大學設計說明書 6 軋制速度 最后一架的速度范圍 3 12m s 表 2 1 產品編制表 序 號 產品 名稱 規(guī)格 mm 年產量 萬 t 所占 比例 技術標準代表鋼種 鋼級 1 冷成形 用鋼 8 0 1550 57 525 JIS G 3131 1996 SPCC 2 碳素結 構鋼 1 2 20 0 980 156 0 27 612 JIS G 3101 DINI7100 S400 S490 3 焊接結 構鋼 2 5 20 0 980 156 0 18 48 JIS G 3106 SM400A SM400B 4 汽車結 構鋼 3 0 12 7 980 156 0 32 214 JIS G 3113BG510L 5 管線鋼 1550 12 0 2310 GB T 14164X65 6 焊接氣 瓶鋼 2 5 6 0 980 1560 20 79 GB T 3277 1991 HP295 7 船舶結 構用鋼 8 12 0 9 80 1560 27 612 YB T4159 2007A B A32 8 低合金 高強度 鋼 3 0 10 0 980 156 0 13 86 GB T 3274 2007 Q295B Q345B Q345C 9 熱軋花 紋板 3 0 20 0 980 156 0 9 24 GB T 3277 1991 HQ235B 內蒙古科技大學設計說明書 7 合 計 230100 表 2 2 典型產品參數(shù) 產品 種類 成品規(guī)格 mm牌號坯料規(guī)格理論重 量 鋼制代號 SPCC 鋼 1550 8 0SPCC ST1 0 1250 C 坯料 定尺 化學成分力學性 能 執(zhí)行標準 CSiMnPSGB11253 893m 9m 0 10 0 5 0 0 50 0 035 8 0 025 按用戶 要求 內蒙古科技大學設計說明書 8 第第三三章章 金金屬屬平平衡衡表表的的編編制制 說明編制金屬平衡表的目的 任務 運用公式分析金屬消耗指標及成材率 其計 算公式為 K W Q K 金屬消耗系數(shù) W 投入的坯料重量 Q 合格產品的重量 以上面的金屬損失量為依據 結合現(xiàn)場經驗 制訂以下的金屬平衡表 表3 1 金屬平衡表 序號品種燒損 切損 軋廢 金屬消耗 成材 率 1 冷成形用鋼 1 25 50 31 0893 2 碳素結構鋼 1 35 30 41 0893 3 焊接結構鋼 1 35 70 61 0892 4 4 汽車結構鋼 1 45 80 71 0992 1 5 管線鋼 1 45 20 61 0892 8 6 焊接氣瓶鋼 1 35 40 51 0892 8 7 船舶結構用鋼 1 55 50 61 0892 4 8 低合金高 強度鋼 1 25 60 41 0892 8 9 熱軋花紋板 1 35 90 71 0992 1 金屬消耗系數(shù)一般由以下金屬消耗組成 1 燒損 2 切損 3 清理表面消耗 4 軋廢 5 由于加熱 精整造成的缺陷以及鋼號混亂造成的損失等等 與頂鍔筍類謾蠑 紀黽廢 1 燒損 燒損是金屬在高溫下的氧化損失 它包括坯料在加熱過程中生成的氧 內蒙古科技大學設計說明書 9 化鐵皮和軋制過程中形成的二次氧化鐵皮 據估計軋鋼生產過程中金屬一次加熱和軋 制所形成的氧化損失一般在2 0 左右 結釋鏈蹌絞塒繭綻綹蘊 2 切損 切損包括切頭 切尾 切邊和由于局部質量不合格而必須切除所造成 的質量損失 根據現(xiàn)場經驗數(shù)據 熱軋寬帶鋼的切損一般是5 10 餑詘鉈鯔縹評繒肅鮮 驃 3 清理表面消耗 它包括金屬表面和原料表面缺陷處理 酸洗以及軋后成品表 面所造成的金屬損失 約占金屬消耗的0 1 爺纜鉅摯騰廁綁藎箋潑 4 軋廢 軋廢是由于操作不當 管理不善或者出現(xiàn)事故所造成的廢品損失 合 金鋼軋制要求較高 生產困難 軋廢量較多 一般為1 3 而碳鋼則可小于1 錁熾 邐繒薩蝦竇補飆贗 生產中除以上損失外 還有取樣 檢驗 混號等造成的金屬損失 但數(shù)量非常少 內蒙古科技大學設計說明書 10 第第四四章章 生生產產工工藝藝流流程程的的確確定定 4 14 1 生產工藝過程制訂的依據生產工藝過程制訂的依據 盡管由若干工序組成的產品生產工藝過程是比較復雜的 但工序的取舍不是任意 的 工藝設計的任務就是要掌握制訂工藝過程的原則 正確地選擇工序內容和確定各 個基本工序的主要參數(shù) 以達到獲得產量高 質量好 消耗低的目的 制訂工藝過程 的主要依據是 曠戧輔鑽襉倆瘋謅琿鳳 1 產品的技術條件 5 通常在產品標準中規(guī)定了鋼材品種規(guī)格 技術條件 產品性能檢驗等內容 但技 術要求則是其主要方面 它對產品的質量要求 即它對產品的幾何形狀與尺寸精度確 定 鋼的內部組織與性能以及表面質量都作出了明確的規(guī)定 顯然 產品的妓術要求 是制訂工藝過程的首要依據 因為達到產品技術要求是我們組織生產的出發(fā)點 轉厙蹺僉 詘腳瀕諮閥糞 2 鋼種的加工工藝性能 鋼的加工工藝性能也包括了鋼的變形抗力 塑性 導熱性以及形成缺陷的傾向性 等內容 它反映了金屬在加工過程中的難易程度 決定并影響了我們對金屬采用何種 加工方式和方法 決定并影響了我們選擇工序內容和確定工藝參數(shù) 因此 鋼的加工 工藝性能是制訂工藝過程的重要依據 嬤鯀賊灃謁麩溝賚淶鋸 3 生產規(guī)模大小 一般生產規(guī)模大小有兩個含義 即企業(yè)規(guī)模的大小和品種批量的多少 企業(yè)規(guī)模 的大小決定了工藝過程中是采用熱錠作業(yè)還是冷錠作業(yè)的問題 是 次成材還是二個 階段生產的問題 至于批量的多少主要反映在選取設備的技術水平 產品成本的高低 上 而對產品的工藝過程無顯著彤響 訊鎬謾蟈賀綜樞輒鎖廩 4 產品成本 內蒙古科技大學設計說明書 11 成木是生產效果的綜合反映 是各種因素影響的結果 一般鋼的加工工藝性能愈 差 產品的技術要求愈高 其生產工藝過程就愈復雜 生產過程中金屬 燃料 電力 勞動力等各種消耗也愈高 產品成本必然會相應提高 反之 則產品成本下降 成本 的高低在一定程度上也是工藝過程是不合理的反映 當然 成本還與產量大小 生產 技術水平等其他因素有關的 兒躉讀閌軒鯀擬釔標藪 5 工人的勞動條件 工藝過程中所采用的工序必須保證生產安全 不危及勞動者的身體健康 不造成 環(huán)境污染 否則 應采取妥善的防護措施 繅藺詞嗇適籃異銅鑑驃 應當說明 上述制定工藝過程的各項依據是相互聯(lián)系 相互影響的 在確定工藝 過程時應該進行綜合的考慮 任何片面地強調某一方面的做法都會給生產帶來不良影 響 鮒簡觸癘鈄餒嬋鏘戶潑 4 2 車間布置形式車間布置形式 軋鋼車間常用的金屬流程線通常有以下幾種類型 1 直線式 這種流程線形式被認為是比較合理的 主要用于連軋機 初軋機 板 坯軋機 但這種流程線往往受到廠房長度的限制 因它占有較長的廠房 鋪設的管道 電纜相應的加長而需要較多的投資 瞇毆蠐謝銀癩嘮閣蹺贗 2 直線橫移式 這種多見于鋼管車間 因為鋼管的橫移可靠鋼管的自由滾動 在 型鋼車間大多數(shù)的冷床布置也采用這種形式 閔屢螢馳鑷雋劍頌崗鳳 3 曲折式 這種形式節(jié)省廠房長度 當?shù)匦螚l件受到限制 廠房不能過長而跨間 又較多時可采用這種形式 4 放射式 用于軋機軋出的軋件同時進入兩個以上平行的機組中繼續(xù)進行軋制或 加工時的情況 5 過渡式 當車間布置很多相同設備時采用此方式 常見于軋鋼車間的精整工段 6 匯聚式 用于分別由兩個相同或不同的設備加工的產品再進入同一設備加工的 情況 實際上 由于軋鋼車間性質 生產任務和地形條件等情況的不同 再加上軋鋼車 間由原料到成品的工序繁多 各種設備所起的作用又不盡相同 因而金屬流程線布置 只有在少數(shù)情況有可能是單一的 大多數(shù)情況下是以上幾種方式的綜合 檁傷葦開閾燈傘饉 諧糧 內蒙古科技大學設計說明書 12 除金屬流程線以外 軋鋼車間設計時還應注意原料流程線 各種備件流程線以及 成品加工線等的交叉 以防止相互干擾 鑒于上述原則 在本設計中采用直線式金屬 流程線方式 鄭餼腸絆頎鎦鷓鮞嚶錳 4 3 CSP 生產工藝流程生產工藝流程 4 3 1 CSP 生生產產工工藝藝流流程程圖圖 以 4 1 節(jié)所敘述的內容為依據制定下面的工藝流程圖 內蒙古科技大學設計說明書 13 圖 4 2 工藝流程圖 內蒙古科技大學設計說明書 14 第第五五章章 軋軋機機參參數(shù)數(shù)確確定定 5 1 機架數(shù)目的確定機架數(shù)目的確定 軋鋼機是完成金屬軋制變形的主要設備 是代表車間生產技術水平 區(qū)別于其他 車間類型的關鍵 因此 軋鋼機選擇的是否合理對車間生產具有非常重要的影響 本 設計為保證軋制質量和滿足軋機的性能采取經典的 CSP 六連軋機 并且預留第七架軋 機的位置 在軋制形式上采用全連續(xù)軋制 保證產量 棄鈾縫遷馀氣鰷鸞覲廩 其中各機架有以下特點 1 在設計上預留 F7 的位置用以生產厚度規(guī)格小于 1 2mm 的薄帶鋼 2 F1 F6 機架設有 AGC 液壓自控系統(tǒng) 3 F1 F3 機架為 CVC 彎輥控厚系統(tǒng)并設有 WRB 帶鋼凸度控制裝置 4 F4 F6 機架為 CVC 彎輥控厚系統(tǒng)控制板帶的平直度 5 在 F1 F6 機架間設有活套支撐器 保持恒定的微張力 5 1 1 軋軋機機技技術術性性能能參參數(shù)數(shù) 根據軋制工藝性能參數(shù)的要求軋機牌坊分為閉式牌坊和開式牌坊兩類 閉式牌坊 是一個將上下橫梁與立柱整體鑄造的封閉式整體框架 而開式牌坊則是非整體結構的 框架 牌坊是由立柱中部斷開的兩個部分經連接件連接而成 閉式牌坊具有較高的強 度和剛度 主要用于初軋機和板帶機 閉式牌坊在換輥時軋輥沿軸向從牌坊的窗口進 出 在本設計中考慮到軋制產品的要求選用閉式牌坊 傳動技術參數(shù)如表 5 1 所示 軋 機的技術參數(shù)如表 5 2 所示 6 調誶續(xù)鷚髏鋮饅喪劉藪 表 5 1 住傳動技術參數(shù) 機架 電機功率 KW 電機轉速 rpm 電機扭矩 KNm 軋制力矩 KNm F170000 130 3305142170 F270000 130 3305142170 F370000 130 3305141470 F470000 130 3305141120 F570000 130 330514500 F670000 160 400371371 內蒙古科技大學設計說明書 15 表 5 2 軋機技術參數(shù) 項 目參數(shù) 牌坊立柱面積 59000 外側 9605 機架高度 mm 內側 6605 外側 3105 機架寬度 mm 內側 2420 機架間距 mm 5500 F1 F440000 軋機最大允許 軋制力 KN F5 F632000 5 2 軋輥尺寸的確定軋輥尺寸的確定 軋輥的主要尺寸就工藝設計來說就是輥身直徑和輥身長度 在確定軋輥主要尺寸 時要考慮到軋制時軋輥的抗彎強度和其允許的撓度 以保證軋輥的安全和軋制產品的 精確 厲聳紐楊鱔晉頇兗蓽驃 在決定軋輥直徑時 必須致意不同軋制情況下咬入角的允許值和壓下量與輥徑之 間的比值 以保證軋件的順利咬入 一般選定在 15 25 另外也要考慮接軸的傳 動情況和軋輥最大限度的使用效率 以節(jié)省軋輥的儲備和消耗 并有較少的換輥時間 本設計參考相同類型的軋機情況選取軋輥直徑 苧璦籮藶黃邏閂巹東澤 輥身長度是軋輥尺寸的另一個重要參數(shù) 一般根據輥身長度和輥徑的比值來確定 5 1 DLK 式中 軋輥輥身長度 mm L 軋輥直徑 mm D 系數(shù) K 系數(shù)是反映軋機結構特點的重要參數(shù) 其對軋機生產有影響的原因就在 DLK 于當軋輥輥徑相同時 值不同時 在相同的軋制壓力作用下軋輥所承受的彎曲應 DL 力不同 值大 則軋制時軋輥承受較大的彎曲應力 而軋輥強度起著限制作用 DL 因此 只能軋制斷面較小的鋼材 反之 值小 就能軋制斷面尺寸較大的鋼材 DL 另外 值小 軋機的剛性增加 為提高軋制產品的精度和生產輕型 薄壁鋼材提 DL 內蒙古科技大學設計說明書 16 供了可能 鴿攝禱鋅儀憚銼嚕緡贊 在軋輥材質方面 考慮到軋制的強 硬度和產品表面質量要求選定工作輥和支承 輥均為合金鍛鋼 軋輥的詳細參數(shù)見表 5 3 簞嗇癲剴凈趕鉤嬙鱷鳧 表 5 3 軋輥尺寸參數(shù) 機架軋輥軋輥直徑輥身長度軋輥材質輥身硬度輥頸硬度 工作輥 8001950 無限冷硬鑄鐵 8040 F1 F4 支承輥 13501750 合金鍛鋼 6035 工作輥 8001950 無限冷硬鑄鐵 8040 F5 F6 支承輥 13501750 合金鍛鋼 6035 內蒙古科技大學設計說明書 17 第第六六章章 壓壓下下規(guī)規(guī)程程的的確確定定 6 1 壓下規(guī)程的制定依據壓下規(guī)程的制定依據 6 1 1 軋軋制制制制度度確確定定的的原原則則及及要要求求 1 在設備能力允許條件下盡量提高產量 充分發(fā)揮設備潛力以提高產量的途徑不外乎是提高壓下兩 縮減軋制道次 確定 合理速度規(guī)程 縮短軋制周期 減少換輥時間 提高作業(yè)率及合理選擇原料增加坯重 等 對于連軋機而言主要是合理分配壓下并提高軋制速度 無論是提高壓下量還是提 高軋制速度 都涉及到軋制壓力軋制力矩和電機功率 一方面要求充分發(fā)揮設備的潛 力 另一方面又要求保證設備安全和操作方便 就是說在設備能力允許的條件下努力 提高產量 而限制壓下量和速度的主要因素包括咬入條件 軋輥及接軸叉頭等的強度 條件 電機能力的限制以及軋機的具體情況考慮其他因素等 頑鷙瑪濱廈峴轆庫糞糧 2 在保證操作穩(wěn)便的條件下提高產量 a 操作穩(wěn)便的鋼板軋制定心條件 努力提高軋機的剛度 盡力消除機架剛度 對鋼板縱向和橫向精度的影響 b 提高板形及尺寸精度質量 板帶材軋制的精軋階段對于保證鋼板的性能 表 面質量 板形及尺寸精度有著極為重要的作用 為了保證板形質量及厚度精度 必須 遵守均勻延伸或所謂的 板凸度一定 的原則去確定各道次的壓下量 漬閫熾訣團諳賡戰(zhàn)餛錳 3 注意保證板組織性能和表面質量 例如有些鋼種對終軋溫度和壓下量有一定 的要求 都需要根據鋼種特性和產品技術要求在設計軋制規(guī)程時加以考慮 7 鐸輜澠頂嫻塊 謂斕痹廩 6 1 2 變變形形制制度度的的確確定定 根據 CSP 軋機的特點 咬入情況不是限制壓下量的主要因素 在保證軋機剛度的 情況下 為提高軋機的生產能力 前幾道次采用低速大壓下量軋制 隨著鋼帶的變薄 后幾道次采用高速小壓下的軋制方式 具體如下 8 搶觀淚婭師謳論櫚陣蘚 1 F1 來料厚度達 50mm 65mm 為便于咬入 壓下率在 40 以下 2 其他道次的壓下率很大最大可以達到 60 3 終軋和終軋前道次壓下率漸小 終軋道次達 20 25 4 終軋前道次壓下率可達 30 35 5 對于極薄規(guī)格帶鋼產品考慮板形精度壓下率在 15 以下 內蒙古科技大學設計說明書 18 6 1 3 速速度度制制度度的的確確定定 確定最末機架 F6 的出口速度 v6 末架出口速度的上限受電機能力和帶鋼軋后的 冷卻能力限制 并且厚度小于 2mm 的薄帶鋼在速度太高時 還會在輥道上產生飄浮現(xiàn) 象 但速度太低又會降低產量且影響軋制溫度 故應盡可能采取較高速度 一般穿帶 速度依帶鋼厚度之不同在 3 10m s 之間 帶鋼厚度減少 其穿帶速度增加 帶鋼厚度 在 4mm 以下時 穿帶速度可取 10m s 左右 賊組櫻種愨單蝕渾潷騾 其他各機架軋制速度的確定 未架軋制速度確定之后 便可利用秒流量相等的原 則根據各架軋出厚度和前滑率 求出各架軋短速度 前滑串 5 主要為壓下車的函數(shù) 可以通定理論公式或經驗統(tǒng)計公式進行計算 圓漣檸賡搗蕷艫燁錘澤 連軋機各柒軋制速度應有較大的調整范圍 根據流量方程的一般形式 忽略前滑 h0V0 h1V1 h2V2 h6V6 C 6 1 可得 v6 v0 h0 m 6 2 611 011 0 vhh vvv hh0 1 式中 h0 v0 第一機架入口軋件速度及厚度 C 連軋機總延伸系數(shù)及連軋常數(shù) 6 1 4 溫溫度度制制度度的的確確定定 為了確定各軋制道次軋制溫度 必須求出逐道的溫度下降 高溫時軋件溫度將即 可以按輻射散熱計算 而認為對流和傳導所散失的熱量大致可與變形功所轉化的熱量 想抵消 由于輻射散熱所引起的溫度下降在熱軋板帶時 由于沒有粗軋 可用以下公 式近似計算求得 蟄彎擼鯁棖佇緡癟槧贊 4 1000 20Thzt 6 3 式中 為前一道軋出厚度 mm h 輻射時間 即該道的軋制延續(xù)時間 Z j t j tZ 前一道的絕對溫度 TK 6 1 5 各各道道次次壓壓下下量量的的分分配配 壓下量的分配原則 9 1 第一機架由于來料厚度過大 傳統(tǒng)熱連軋一般 40mm 一下 而薄板坯連鑄為 50mm 為便于咬入 壓下率在 40 以下 義淨擁捫毆脅紙窺鈑鳧 內蒙古科技大學設計說明書 19 2 其他道次的壓下率很大最大可以達到 60 3 終軋和終軋前道次壓下率漸小 終軋道次達 20 25 4 終軋前道次壓下率可達 30 35 5 對于極薄規(guī)格帶鋼產品考慮板形精度壓下率在 15 以下 本設計的來料尺寸 來料厚度為 65mm 寬度為 1550mm 來料長度為 35 4m 最 大壓下量為第二道次 其壓下量為 16mm 其它各道次的壓下量均小于 16mm 所以各 道次壓下量分配如表 6 1 所示 綏驊懸縉澀鷂禍紳撻糧 表 6 1 各機架的壓下量分配 機架 出口厚度 H mm 壓下量 h mm 壓下率 寬度 B mm 坯料長度 L m F1551015 38155043 27 F2391629 09155061 03 F3241535 90155092 13 F415922 001550135 48 F510517 651550164 52 F68214 291550198 33 6 2 各機架軋制速度的確定各機架軋制速度的確定 6 1 1 各各機機架架軋軋制制速速度度的的計計算算 各機架軋制速度根據金屬秒流量相等的原則計算用公式 6 1 計算即 h0V0 h1V1 h2V2 h6V6 C 由上式可得 6 i i v 1 v v 總 設 v6 3m s 所以 C h6 V6 24 有此可得其他各機架的速度 V0 36 65 0 37m s V1 36 55 0 44m s V2 36 39 0 62m s V3 36 25 1m s V4 36 17 1 6m s 內蒙古科技大學設計說明書 20 V5 36 14 2 4m s 表 6 2 各機架的速度 機架 F1F2F3F4F5F6 出口厚度 mm 55392415108 出口速度 m s 0 440 6211 62 43 6 3 各機架軋制溫度的計算各機架軋制溫度的計算 各級溫度的計算可用公式 6 3 來計算 各機架溫降時的延續(xù)時間為軋件到軋機前的間隙時間 各個間隙時間如表 6 3 表 6 3 各機架的間隙時間 機架 F1F2F3F4F5F6 間隙距離 205 55 55 55 55 5 軋前速度 0 370 440 6211 62 4 間隙時間 54 112 58 95 53 42 3 各道次的溫降計算 開軋溫度為 1050 第一道次的溫降 8 50 1000 2731050 65 1 5420 1000 20 44 11 Thzt 第一道次的軋制溫度為 1050 999 2 1 t 1 t 第二道次的溫降 9 11 1000 273 2 999 55 5 1220 1000 20 44 22 Thzt 第二道次的軋制溫度為 999 2987 3 2 t 2 t 第三道次的溫降 5 11 1000 273 3 987 399 820 1000 20 44 33 Thzt 第三道次的軋制溫度為 987 3975 8 3 t 3 t 內蒙古科技大學設計說明書 21 第四道次的溫降 1 11 1000 2738 975 245 520 1000 20 44 44 Thzt 第四道次的軋制溫度 975 8964 7 4 t 4 t 第五道次的溫降 6 10 1000 2737 964 154 320 1000 20 44 55 Thzt 第五道次的軋制溫度為 964 7954 1 5 t 5 t 第六道次的溫降 4 10 1000 2731 954 103 220 1000 20 44 66 Thzt 第六道次的軋制溫度為 954 1943 7 6 t 6 t 表 6 4 各道次的軋制溫度 機架 F1F2F3F4F5FF6 溫降 50 811 911 511 110 610 4 軋制溫度 1050999 2987 3975 8964 7954 1 軋后溫度 999 2987 3975 8964 7954 1943 7 6 4 軋機咬入能力校核軋機咬入能力校核 熱軋鋼板時咬入角一般為 15 25 在低速咬入的情況下 可以取咬入角 20 根據下式計算軋機的咬入情況 最大壓下量 6 4 2 maxmax 1 1 12cos12 f RRh 確定摩擦系數(shù) 摩擦系數(shù)的對板帶軋制的影響影響主要有 板坯的咬入 以及對軋輥的影響等 由于支撐輥的輥徑和材質對咬入影響極小 所以我們就只對工作輥的情況進行校核 饅 內蒙古科技大學設計說明書 22 鎖開鑰燜緒玨編軻錙 鋼軋輥 6 5 VTf056 0 0005 0 05 1 冷硬鑄鐵輥 6 6 VTf056 0 0005 0 95 0 式中 摩擦系數(shù)f 軋制溫