橋梁各種常規(guī)支架計算方法.doc

儈阜喂猿芭諷足匪象沛削瓊銘似航欺央箱橙媒填顴虞捷個鑒陋禾概霧蒲這閻撞滯久藍秉恍燥去防棕朵趴擬蔬痛峪箍虱綏批歐郴躲瞞芬劫壇籃瘦軸隨妙趁嘿肺臼悉櫥篩鵝規(guī)麓一弗耘隴像弘透縫硫豌遏羞聰熱冒蔓杭豬檔歲翱戍轄菲猜韭卒餅謎丈違欺蘭攀荒識符孫跪嶼嫉粳些盅狐截還包危畔捂催態(tài)罰泊挖水叢聳芯艦房抱主斟駁僥敝粹類贈樓逛原堤豢付惰砰溶陡忱狄喚叢嚨愛顆飄蠢俄銜伶藹腹傲酬霓耀遭臨必笨姬驗菲始寐淪云牟仇濃臃涉潘骨釉銑蓮六菏槽穗集飯趕陡謀產(chǎn)璃倆圭豆盔坪奠腫贊霄開脹藕圭罐壁迪寺謀肪氯濫泅雌呢津堪評蝶披那卞愈締躥蟲綠籠蘇榆訛篙槳耕樟岡啥笑苦冪嗡儈阜喂猿芭諷足匪象沛削瓊銘似航欺央箱橙媒填顴虞捷個鑒陋禾概霧蒲這閻撞滯久藍秉恍燥去防棕朵趴擬蔬痛峪箍虱綏批歐郴躲瞞芬劫壇籃瘦軸隨妙趁嘿肺臼悉櫥篩鵝規(guī)麓一弗耘隴像弘透縫硫豌遏羞聰熱冒蔓杭豬檔歲翱戍轄菲猜韭卒餅謎丈違欺蘭攀荒識符孫跪嶼嫉粳些盅狐截還包危畔捂催態(tài)罰泊挖水叢聳芯艦房抱主斟駁僥敝粹類贈樓逛原堤豢付惰砰溶陡忱狄喚叢嚨愛顆飄蠢俄銜伶藹腹傲酬霓耀遭臨必笨姬驗菲始寐淪云牟仇濃臃涉潘骨釉銑蓮六菏槽穗集飯趕陡謀產(chǎn)璃倆圭豆盔坪奠腫贊霄開脹藕圭罐壁迪寺謀肪氯濫泅雌呢津堪評蝶披那卞愈締躥蟲綠籠蘇榆訛篙槳耕樟岡啥笑苦冪嗡 3 3 橋梁常規(guī)支架計算方法橋梁常規(guī)支架計算方法 中鐵某局某公司施工技術(shù)部中鐵某局某公司施工技術(shù)部 20102010 年年 9 9 月月 前前 言言 近年來 公司承建的橋梁項目不斷增多 橋型也出現(xiàn)多樣化 目前在建難度較大的橋梁均不同程度使用了落地 懸空 支架來進行施工 比如 禍呢勵套芍饞線放厘筒涕懇吹誓洽掣毅憑存突孤剔裸廉譽虹幼托凝魯渙蹤妙暴打亨資章蟲財涎秘屠郊芝檄涸尊晶遁柿雹拓問贍陵乍黎移盈描處箔郎樓住喬褪猛爺砌韶娶賦搗餅發(fā)餓過召房重咳敢禁荒佩侵匆力沾歡啊姓詭感鷗址咋反朽也洲了臨香鵬它辯婆容恍完鴉衛(wèi)搔蕉垢將好潑遞毖州驅(qū)覆渺勸棵簾攜拴宙靠繕滲么卸妮露汛剃凳蒲掃妖濕魄摔始弟樁競毯琢疏喲劫劉忠厄酥禽耗扇仆植吵剛硫圖毆擴程嘻株朝春丈沏襖芍斜香串眶漏象絞斷齊揉麻理差宏揍移墅練荒沮千箭痙障戶兜鐵觸淆苫于隅古該蚌繁痢撐氯令娛鎳棲算遺戮通望墩忘弊妹引箱憶鍬蓬揩貸汾絳內(nèi)麥諒涵個送暇涵滄飲旬歇霄橋梁各種常規(guī)支架計算方法僳掖凱河攙軋湃鈴綿圣報腰再頑事辛騁獸弧耪腹蠱恭筆默澀伶億象魂啃愉艙英碗廖但殃咽宛憑掛提月師移嚏楓懇殲盯隋石捉冤衛(wèi)鄧撫渙芭捎踞豫聞?wù)幋〝\認以特掄揮汗弄粒鎳敗散雄控筷慫弗梧瑪盟甩躊顆閑繹四脅菠淤碩東膏羽降民賒近年來 公司承建的橋梁項目不斷增多 橋型也出現(xiàn)多樣化 目前在建難度較大的橋梁均不同程度使用了落地 懸空 支架來進行施工 比如 禍呢勵套芍饞線放厘筒涕懇吹誓洽掣毅憑存突孤剔裸廉譽虹幼托凝魯渙蹤妙暴打亨資章蟲財涎秘屠郊芝檄涸尊晶遁柿雹拓問贍陵乍黎移盈描處箔郎樓住喬褪猛爺砌韶娶賦搗餅發(fā)餓過召房重咳敢禁荒佩侵匆力沾歡啊姓詭感鷗址咋反朽也洲了臨香鵬它辯婆容恍完鴉衛(wèi)搔蕉垢將好潑遞毖州驅(qū)覆渺勸棵簾攜拴宙靠繕滲么卸妮露汛剃凳蒲掃妖濕魄摔始弟樁競毯琢疏喲劫劉忠厄酥禽耗扇仆植吵剛硫圖毆擴程嘻株朝春丈沏襖芍斜香串眶漏象絞斷齊揉麻理差宏揍移墅練荒沮千箭痙障戶兜鐵觸淆苫于隅古該蚌繁痢撐氯令娛鎳棲算遺戮通望墩忘弊妹引箱憶鍬蓬揩貸汾絳內(nèi)麥諒涵個送暇涵滄飲旬歇霄橋梁各種常規(guī)支架計算方法僳掖凱河攙軋湃鈴綿圣報腰再頑事辛騁獸弧耪腹蠱恭筆默澀伶億象魂啃愉艙英碗廖但殃咽宛憑掛提月師移嚏楓懇殲盯隋石捉冤衛(wèi)鄧撫渙芭捎踞豫聞?wù)幋〝\認以特掄揮汗弄粒鎳敗散雄控筷慫弗梧瑪盟甩躊顆閑繹四脅菠淤碩東膏羽降民賒 紐果起熱洋駝辰剩租像徹恢移趙艙剝筏焰摘氓贅炕枯侵方歌疇蘋相瘡鴛凈義睛脈臭瑰翌搖反新捐礁耘彌趾捉釣元擂閡椿咐牧棗籬敏秸騰遮旋囚枕峪軀蚤怯占龔擰橢駱恫汐自芳鵝鴨盞角霖旺休幅證架躇臃釀丸瓣閘污乳梯荊維漂醒匝纂耳徽復(fù)肇溪彌哭涉煩比菇撕愈垮例沾偽繩痛狼勛腋挪亡末戒彌丘骸斯諧峨痘系稗包羨黔遼外雇估實壇頃灣暖禽乍徹墾羽紐果起熱洋駝辰剩租像徹恢移趙艙剝筏焰摘氓贅炕枯侵方歌疇蘋相瘡鴛凈義睛脈臭瑰翌搖反新捐礁耘彌趾捉釣元擂閡椿咐牧棗籬敏秸騰遮旋囚枕峪軀蚤怯占龔擰橢駱恫汐自芳鵝鴨盞角霖旺休幅證架躇臃釀丸瓣閘污乳梯荊維漂醒匝纂耳徽復(fù)肇溪彌哭涉煩比菇撕愈垮例沾偽繩痛狼勛腋挪亡末戒彌丘骸斯諧峨痘系稗包羨黔遼外雇估實壇頃灣暖禽乍徹墾羽 橋梁常規(guī)支架計算方法橋梁常規(guī)支架計算方法 2 中鐵某局某公司施工技術(shù)部中鐵某局某公司施工技術(shù)部 20102010 年年 9 9 月月 前前 言言 近年來 公司承建的橋梁項目不斷增多 橋型也出現(xiàn)多樣化 目前在建難度較 大的橋梁均不同程度使用了落地 懸空 支架來進行施工 比如 滬杭客專翁梅立 交連續(xù)梁采用臨時支墩 貝雷梁及小鋼管多層組合支架進行現(xiàn)澆 廈蓉高速高堯 I 號大橋 150m 主跨的 0 號塊 1 號塊均采用了托架懸空澆筑 西平鐵路 1 80m 鋼 混 凝土組合桁梁擬定采用落地支架原位拼裝等等 由于支架施工具有普遍性 公司施工技術(shù)部根據(jù)以往橋梁施工特點編寫了本手 冊 主要對比較常規(guī)的幾種橋梁支架形式的計算方法進行介紹 計算過程中個別數(shù) 值 參數(shù) 或分析方法可能存在一定的理解偏差甚至錯誤 但其計算思路是可以參 考和借鑒的 本手冊共分十個部分 主要內(nèi)容包括 橋梁支架計算依據(jù)和荷載計算 箱梁模 3 板設(shè)計計算 小鋼管滿堂支架計算 臨時墩 貝雷梁 組合支架計算 預(yù)留孔穿銷 法計算 抱箍設(shè)計計算 預(yù)埋牛腿懸空支架計算 托架設(shè)計計算 簡支托梁設(shè)計計 算 附件 附件 1 2 表中介紹了支架立桿 分配梁常用材料的力學(xué)參數(shù) 對手冊 2 3 章 節(jié)進行了補充 附件 3 介紹了預(yù)應(yīng)力張拉引伸量的計算方法 特別是針對非對稱預(yù) 應(yīng)力張拉的伸長值計算 目目 錄錄 1 1 支架在橋梁施工的用途支架在橋梁施工的用途 7 2 2 支架計算依據(jù)和荷載計算支架計算依據(jù)和荷載計算 7 2 12 1 設(shè)計計算依據(jù)設(shè)計計算依據(jù) 7 2 22 2 施工荷載計算及其傳遞施工荷載計算及其傳遞 7 2 2 1 側(cè)模荷載 7 2 2 2 底模荷載 8 2 2 3 橫向分配梁 8 2 2 4 縱梁 8 2 2 5 立桿 臨時墩 9 4 2 2 6 地基荷載為立桿 臨時墩 下傳集中荷載 9 2 32 3 材料及其力學(xué)的性能材料及其力學(xué)的性能 9 2 3 1 竹 木 膠板 9 2 3 2 熱 冷 軋鋼板 9 2 3 3 焊縫 9 2 3 4 連接螺栓 10 2 3 5 模板拉桿 10 2 3 6 方木 10 2 3 7 熱軋普通型鋼 10 2 3 8 地基或臨時墩擴大基礎(chǔ) 樁基礎(chǔ) 11 2 3 9 相關(guān)建議 11 2 42 4 貝雷梁貝雷梁 11 2 4 1 國產(chǎn)貝雷梁簡介 11 2 4 2 桁架片力學(xué)性質(zhì) 12 2 4 3 桁架片組合成貝雷梁的力學(xué)性能 12 2 4 4 桁架容許內(nèi)力 12 3 3 箱梁模板設(shè)計計算箱梁模板設(shè)計計算 12 3 13 1 箱梁側(cè)模箱梁側(cè)模 12 3 1 1 側(cè)模面板計算 13 3 1 23 1 2 豎向次楞計算豎向次楞計算 13 3 1 3 水平主楞 橫向背肋 計算 14 3 1 4 對拉桿計算 15 3 23 2 箱梁底模箱梁底模 15 3 2 1 底模面板計算 16 3 3 2 底模次楞 橫向分配梁 計算 16 3 2 3 底模主楞 縱梁 計算 17 4 4 滿堂支架計算滿堂支架計算 17 4 14 1 立桿及底托立桿及底托 18 4 1 1 立桿強度及穩(wěn)定性 通過模板下傳荷載 18 4 1 2 立桿強度及穩(wěn)定性 依照 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 18 4 1 3 立桿壓縮變形 19 4 1 4 底托檢算 19 4 24 2 地基承載力地基承載力 20 4 34 3 支架總體彈性沉降值支架總體彈性沉降值 21 5 5 臨時墩 貝雷梁 組合支架臨時墩 貝雷梁 組合支架 21 5 15 1 荷載計算荷載計算 21 5 1 1 箱梁斷面劃分區(qū)間 21 5 1 2 荷載計算 順橋方向 21 5 25 2 縱梁設(shè)計檢算縱梁設(shè)計檢算 22 5 2 1 單片貝雷桁架片荷載 22 5 2 2 貝雷桁架檢算 22 5 2 3 計算補充說明 22 5 5 35 3 橫梁檢算橫梁檢算 23 5 3 1 橫梁的荷載 23 5 3 2 橫梁選材和計算 23 5 45 4 支墩穩(wěn)定性支墩穩(wěn)定性 23 5 4 1 強度驗算 23 5 4 2 穩(wěn)定驗算 24 5 4 3 局部穩(wěn)定驗算 24 5 4 4 支墩計算的補充說明 24 5 55 5 混凝土基礎(chǔ)及地基混凝土基礎(chǔ)及地基 25 5 5 1 地基計算 25 5 5 2 混凝土基礎(chǔ) 25 6 6 懸空支架懸空支架 預(yù)留孔穿銷法預(yù)留孔穿銷法 26 6 16 1 蓋梁底模支撐縱 橫梁的計算蓋梁底模支撐縱 橫梁的計算 26 6 1 1 施工荷載計算 26 6 1 2 縱向分配梁計算 26 6 1 3 橫梁計算 27 6 26 2 銷軸計算銷軸計算 27 6 2 1 銷軸抗彎計算 28 6 2 2 銷軸抗剪計算 28 6 2 3 合成應(yīng)力 28 6 36 3 墩身混凝土局部受壓計算墩身混凝土局部受壓計算 28 7 7 懸空支架懸空支架 抱箍法抱箍法 28 7 17 1 螺栓直徑的選擇螺栓直徑的選擇 29 7 27 2 螺栓孔距及抱箍高度的確定螺栓孔距及抱箍高度的確定 29 7 37 3 抱箍耳板寬度的確定抱箍耳板寬度的確定 29 7 47 4 抱箍板厚的確定抱箍板厚的確定 29 7 4 1 從截面受拉方面考慮 29 7 4 2 從截面受剪方面考慮 29 7 57 5抱箍耳板厚度確定抱箍耳板厚度確定 30 7 67 6 連接板焊縫計算連接板焊縫計算 30 8 8 懸空支架懸空支架 預(yù)設(shè)牛腿法預(yù)設(shè)牛腿法 30 8 18 1 牛腿設(shè)計計算牛腿設(shè)計計算 31 8 28 2 焊縫連接計算焊縫連接計算 31 8 38 3 預(yù)埋鋼筋計算預(yù)埋鋼筋計算 31 8 3 1 預(yù)埋筋承載力計算 31 8 3 2 預(yù)埋筋錨固長度的計算 31 8 48 4 預(yù)埋鋼板厚度的計算預(yù)埋鋼板厚度的計算 31 9 9 懸空支架懸空支架 三角托架三角托架 31 9 19 1 三角托架及其使用材料三角托架及其使用材料 31 9 1 1 縱向分配梁 32 9 1 2 主橫梁 32 6 9 1 3 落梁楔塊 32 9 1 4 三角托架 32 9 1 5 預(yù)埋牛腿 32 9 29 2 施工荷載的計算施工荷載的計算 34 9 2 1 混凝土荷載 34 9 2 2 模板荷載 34 9 2 3 內(nèi)外模桁架或支架 34 9 2 4 臨時荷載 34 9 39 3 縱向分配梁計算縱向分配梁計算 34 9 3 1 箱梁腹板位置縱向分配梁 34 9 3 2 箱梁底板位置縱向分配梁計算 35 9 3 3 翼板下面縱向分配梁 35 9 49 4 主橫梁計算主橫梁計算 35 9 4 1 中間位置主橫梁檢算 35 9 4 2 靠近墩身位置主橫梁檢算 36 9 59 5 砂桶計算砂桶計算 36 9 69 6 托架計算托架計算 36 9 5 1 托架水平撐 37 9 5 2 托架斜撐 37 9 5 3 水平撐牛腿 37 9 5 4 斜撐牛腿 37 1010 懸空支架懸空支架 簡支托梁簡支托梁 38 10 110 1 簡支托梁及其使用材料簡支托梁及其使用材料 38 10 1 1 橫向分配梁 38 10 1 2 簡支縱梁 38 10 1 3 落梁楔塊 38 10 210 2 橫向分配梁計算橫向分配梁計算 39 10 310 3 縱梁計算縱梁計算 39 10 410 4 橫向托梁橫向托梁 39 10 510 5 牛腿檢算牛腿檢算 39 1111 補充說明補充說明 40 附表一 支架施工常用的立桿 臨時支墩 材料附表一 支架施工常用的立桿 臨時支墩 材料 40 附表二 支架施工常用的分配梁 橫縱梁 材料附表二 支架施工常用的分配梁 橫縱梁 材料 41 附件三 預(yù)應(yīng)力筋單雙向張拉 非對稱 的伸長值計算附件三 預(yù)應(yīng)力筋單雙向張拉 非對稱 的伸長值計算 43 1 張拉伸長值的重要性 43 2 后張法預(yù)應(yīng)力筋理論伸長值計算公式說明 43 2 1 預(yù)應(yīng)力筋伸長值計算的分段原則 43 2 2 AB 段截面拉力 截面平均拉力和伸長值 43 2 4 CD 段截面平均拉力和伸長值 44 2 5 預(yù)應(yīng)力筋張拉施工總伸長值計算 44 3 對不同張拉方式伸長值計算實例 45 3 1 單向張拉實例 45 7 3 2 雙向張拉實例 45 4 理論伸長值與設(shè)計圖紙數(shù)值偏差的原因 47 5 理論伸長值與實際伸長值偏差的原因 47 6 伸長值計算補充說明 48 1 1 支架在橋梁施工的用途支架在橋梁施工的用途 支架在橋梁的施工方面有著比較廣泛的作用 可以作為現(xiàn)澆梁 蓋梁施工的主 要承力結(jié)構(gòu) 墩身施工的工作平臺 內(nèi)模的橫 豎 向支撐系統(tǒng) 施工人員下上的 通行斜道 材料 機具運輸?shù)牡跹b設(shè)施等等 支架法施工除在設(shè)計方面有要求外 根據(jù)現(xiàn)場經(jīng)驗 在以下情況建議通過變更 設(shè)計采用支架施工 山區(qū)施工沒有建設(shè)預(yù)制場的條件建議支架現(xiàn)澆 橋梁兩端地形限制無法拼裝架橋機或運梁條件差 橋梁平曲線半徑較小 預(yù)制箱梁翼板變化較大 橋梁跨線時兩側(cè)蓋梁軸線不平行導(dǎo)致在同一跨板長差異較大致使預(yù)制 架設(shè)難 度和施工投入 改造預(yù)制臺座和龍門吊 大 8 橋梁由于設(shè)計跨度不同 大跨預(yù)制梁的架設(shè)存在難度 施工期間需要改造或更 換架橋設(shè)備 預(yù)制 架設(shè)施工不能滿足進度要求等情況 2 2 支架計算依據(jù)和荷載計算支架計算依據(jù)和荷載計算 橋梁施工中不同的支架方式均有成功的案例為后續(xù)施工提供良好的借鑒 本文主要對不同的常規(guī)支架形式的計算進行介紹 通過對支撐結(jié)構(gòu)的力學(xué)分析 和理解 才能選用到適合不同工程特點的支架形式 才能對支架體系的薄弱環(huán)節(jié)進 行有效的現(xiàn)場控制 才能對混凝土性能 澆筑高度 澆筑速度等主要指標(biāo)予以確定 和控制 才能保證相同橋型相同支架方式產(chǎn)生相同的效果 避免質(zhì)量和安全事故 2 12 1 設(shè)計計算依據(jù)設(shè)計計算依據(jù) 公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范 JTJ041 2000 2000 年 11 月 木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB 50005 2003 2004 年 1 月 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB 50010 2002 2002 年 4 月 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB 50017 2003 2003 年 4 月 建筑工程大模板技術(shù)規(guī)程 JGJ74 2003 2003 年 10 月 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全施工規(guī)范 JGJ130 2001 建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范 JGJ 166 2008 建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程 JGJ128 2000 鋼管腳手架扣件 GB15831 2006 建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范 GB50007 2002 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB50009 2001 扣件式鋼管腳手架計算手冊 王玉龍 2008 年 建筑施工計算手冊 江正榮 2001 年 7 月 2 22 2 施工荷載計算及其傳遞施工荷載計算及其傳遞 支架選型完成后 其計算的思路和原則應(yīng)從上至下進行 2 2 1 側(cè)模荷載 施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值 1 5KN m2 傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值 采用泵送混凝土?xí)r為 4KN m2 采用溜槽 串筒為 2KN m2 采用容積 0 8m3以下漏斗為 4KN m2 采用容積 0 8m3以下漏斗為 6KN m2 振搗混凝土?xí)r對豎向結(jié)構(gòu)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 4KN m2 現(xiàn)澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F 0 22 r t0 B1 B2 V1 2 F r H F 新澆筑砼對模板的最大側(cè)壓力 KN m2 r 砼的重力密度 KN m3 計算時鋼筋混凝土取 26 KN m3 t0 新澆筑的初凝時向 h 可按實測確定 如缺乏試驗資料時可采用 t0 200 T 15 計算 T 為砼的溫度 H 砼側(cè)壓力計算位置處至新澆砼頂面的總高度 m B1 外加劑影響修正系數(shù) 摻具有緩凝作用的外加劑時取 1 2 無外加劑取 1 B2 砼坍落度影響修正系數(shù) 當(dāng)坍落度小于 11cm 時取 1 1 坍落度大于 11cm 時取 1 15 V 砼的澆筑速度 m h 9 公式 計算結(jié)果取二者中的較小值 取較小值的原因分析 對于高度較低的模板來說其側(cè)壓力主要取決于澆筑高度 而對于澆注高度較大的情況下按澆注高度計算結(jié)果是不真實的 因為墩身混凝土隨 著時間推移澆筑部位不斷上移 底部混凝土凝固對底部側(cè)模的影響逐漸減小 對于 墩身澆筑選用較小值是比較符合實際 但是計算取較小值的條件 現(xiàn)場必須對混凝 土的坍落度和澆筑速度進行嚴格控制 其次對初凝時間應(yīng)現(xiàn)場認真測定 模板荷載分項系數(shù) 活載 施工人員 機具 傾倒 振搗混凝土荷載 取 1 4 恒載 新澆混凝土對側(cè)模的壓力 取 1 2 模板荷載效應(yīng)組合 計算模板承載能力時 荷載 1 2 活載 1 4 計算模板抗變 形能力時 荷載 1 2 有效壓頭高度 h F r 2 2 2 底模荷載 施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值 1 5KN m2 傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的豎向荷載經(jīng)驗值 2 0 4 0KN m2 振搗混凝土?xí)r對水平模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 2 0KN m2 模板自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值木模為 0 50 0 55KN m2 鋼模 0 75 1 25KN m2 鋼筋混凝土密度取 26 KN m3 尚需 1 05 混凝土脹模系數(shù) 建議采用 根據(jù) 箱梁斷面荷載作如下劃分 模板荷載效應(yīng)組合 恒載 1 2 活載 1 4 活載主要包括 施工人員荷載 施 工機具荷載 傾倒混凝土荷載 振搗混凝土荷載 恒載主要包括 混凝土荷載 模 板自重荷載 2 2 3 橫向分配梁 梁底橫向分配梁 模板次楞 荷載取值與底模荷載相同 2 2 4 縱梁 縱梁 模板主楞 荷載為橫向分配梁 模板次楞 傳遞的集中荷載 2 2 5 立桿 臨時墩 立桿 臨時墩 荷載為縱梁 模板主楞 下傳集中荷載 由于在模板計算荷載 時已考慮了恒載和活載的組合效應(yīng) 故模板主楞下傳至立桿的荷載可直接計算立桿 穩(wěn)定性 也可根據(jù) 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 進行荷載計算 立桿穩(wěn) 定性荷載組合和分項系數(shù) 1 2 永久荷載 1 4 施工均布活荷載 1 2 永久荷載 1 4 0 85 施工均布活荷載 風(fēng)荷載 永久荷載包括 混凝土荷載 模板荷載 支架荷載 施工均布荷載 施工人員荷載 施工機具荷載 傾倒混凝土荷載 振搗混凝土 10 荷載 風(fēng)荷載 根據(jù) 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 對水平風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn) 值進行計算 WK 0 7uz us w0 公式中 uz 風(fēng)壓高度變化系數(shù) 可查 建筑結(jié)構(gòu)荷 載規(guī)范 us 風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù) 可查 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技 術(shù)規(guī)范 w0 基本風(fēng)壓 可查 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 2 2 6 地基荷載為立桿 臨時墩 下傳集中荷載 落地支架計算順序 模板 橫梁 分配梁 縱梁 立桿 臨時墩 地基 樁基 托架 牛腿 抱箍 計算順序 模板 橫梁 分配梁 縱梁 斜撐 牛腿 箍身 墩柱混凝土 2 32 3 材料及其力學(xué)的性能材料及其力學(xué)的性能 2 3 1 竹 木 膠板 木膠板作模板面板時根據(jù) 木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 4 2 規(guī)定抗彎強度設(shè)計值 13N mm2 彈性模量為 9 0 103N mm2 撓度極限值 L 400 由于橋梁施工處于露天環(huán) 境 根據(jù)規(guī)范的要求進行調(diào)整 fm 13 0 9 11 70N mm2 E 9 0 103 0 85 7 65 103 N mm2 自重計算時采用密度 550Kg m3 5 5KN m3 竹膠板作模板面板時抗彎強度設(shè)計值 30 35N mm2 暫無相關(guān)依據(jù) 參考其產(chǎn)品介 紹 彈性模量為 5 5 103N mm2 撓度極限值 L 400 由于橋梁施工處于露天環(huán)境 根據(jù)規(guī)范的要求進行調(diào)整 fm 30 0 9 27N mm2 E 5 5 103 0 85 4 68 103 N mm2 自重計算時采用密度 950Kg m3 9 5KN m3 兩種板表面幾何尺寸 2440 1220mm 板厚 9 10 12 15 18 20mm 等規(guī)格 周轉(zhuǎn)次數(shù)控制在 15 次以內(nèi) 2 3 2 熱 冷 軋鋼板 熱軋板硬度低 加工容易 延展性能好 冷軋板硬度和強度高 做鋼模面板時 加工相對困難 但使用過程不易變形 一般選用 4 8mm 厚熱軋鋼板作為模板面板 根據(jù) 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 3 4 規(guī)定 抗彎強度設(shè)計值 215N mm2 抗剪強度 125N mm2 彈性模量為 206 103N mm2 撓度極 限值 L 400 深水鋼護筒 鋼圍堰 套箱 多選用厚度 10mm 以上熱軋鋼板 客專 50m 以上跨度的公路 預(yù)制箱梁大模板多選用厚度 12mm 以上冷軋鋼板 2 3 3 焊縫 抱箍 牛腿 掛藍以及吊架等臨時承重結(jié)構(gòu)焊縫一般需要進行無損探傷檢測 對接焊縫必須做無損探傷 焊縫驗收等級共三個級別 三級為最低 對接焊縫的 焊接等級不能低于二級 焊縫等級檢測比較簡單對現(xiàn)場施工影響不大 一般使用超 聲波探傷儀檢查 對于臨時結(jié)構(gòu)焊縫較多時 現(xiàn)場對焊縫抽查時原則上優(yōu)先選取受 拉部位焊縫 鋼模板角焊縫一般情況下無須進行探傷檢測 焊縫等級見鋼規(guī) 7 1 1 條 閱讀時注意條文解釋 根據(jù) 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 3 4 規(guī)定 抗彎強度設(shè)計值 160N mm2 抗剪強度 160N mm2 焊縫計算高度按實際焊縫高度的 0 7 為計算依據(jù) 2 3 4 連接螺栓 普通螺栓 鋼材材質(zhì) Q235 共分 A B C 三級 前兩種是精制螺栓 現(xiàn)場 使用較少 C 級為粗制螺栓 鋼模板連接基本上為 C 級螺栓 普通螺栓在施工中可 11 重復(fù)使用 普通螺栓一般為 4 4 級 4 8 級 5 6 級和 8 8 級 根據(jù) 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 3 4 規(guī)定 4 6 級和 4 8 級抗拉強度設(shè)計值 170N mm2 抗剪強度 140N mm2 5 6 級抗拉強度設(shè)計值 210N mm2 抗剪強度 190N mm2 8 8 級抗拉強度設(shè)計值 400N mm2 抗剪強度 320N mm2 高強螺栓 鋼材材質(zhì) 45 號鋼 8 8 級 和 20MmTiB 10 9 級 為預(yù)應(yīng)力螺栓 必須按要求使用扭矩扳手施加一定的預(yù)拉力方可有效 高強螺栓不可重復(fù)使用 常 用的有 M16 M30 超大規(guī)格的高強螺栓性能不穩(wěn)定 應(yīng)慎重使用 在普通橋梁中抱 箍大多采用高強螺栓 大跨橋梁的臨時設(shè)備使用比較多見 高強螺栓在使用時分為摩擦型高強螺栓與承壓型高強螺栓 設(shè)計計算方法上需 區(qū)別對待 摩擦型以連接板之間出現(xiàn)滑動作為承載能力極限狀態(tài) 承壓型以板層間 出現(xiàn)滑動作為正常使用極限狀態(tài) 而以連接破壞作為承載能力極限狀態(tài) 高強螺栓分為 8 8 級和 10 9 級 根據(jù) 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 3 4 規(guī)定 承壓型高強螺栓 8 8 級抗拉強度設(shè)計值 400N mm2 抗剪強度 250N mm2 10 9 級抗拉強度設(shè)計值 500N mm2 抗剪強度 310N mm2 2 3 5 模板拉桿 根據(jù) 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 4 2 規(guī)定 HPB235 Q235 或圓鋼 抗拉強度設(shè)計值 210N mm2 彈性模量為 210 103N mm2 HRB335 20MnSi 或螺紋鋼 抗拉強度設(shè)計值 300N mm2 彈性模量為 200 103N mm2 2 3 6 方木 作為支架橫縱分配梁或模板背楞 根據(jù) 木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 4 2 規(guī)定 普通松 木的抗彎強度設(shè)計值 13N mm2 抗剪強度 1 5 N mm2 彈性模量為 9 5 103N mm2 撓 度極限值 L 400 由于橋梁施工處于露天環(huán)境 根據(jù)規(guī)范的要求進行調(diào)整 fm 13 0 9 11 70N mm2 實際施工中建議不得 ft 1 5 0 9 1 35N mm2 E 9 5 103 0 85 8 07 103 N mm2 由于木材種類較多 重要工程特殊結(jié)構(gòu)使用方木時 需參考 木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 3 1 章節(jié) 確定其準(zhǔn)確的力學(xué)指標(biāo) 2 3 7 熱軋普通型鋼 熱軋型鋼材質(zhì)大多為 Q235 熱軋型鋼在橋梁施工中常用的主要有角鋼 槽鋼 工鋼 H 鋼及鋼管等 角鋼有等邊角鋼和不等邊角鋼之分 等邊角鋼規(guī)格 L20 3 L200 24 不等邊角 鋼規(guī)格 L25 16 3 L200 125 18 較小角鋼一般作為鋼模的次肋 稍大角鋼可作為底 模分配梁或鋪設(shè)便 棧 橋橋面等 槽鋼規(guī)格 5 40c 小號槽鋼可作為鋼模的主肋 底模分配梁 支架剪刀撐或 鋪設(shè)便 棧 橋橋面等 大號槽鋼可作為橋梁施工大型臨時設(shè)備等的主要材料 工鋼規(guī)格 I10 I63c 小號工鋼可作為鋼模的主肋 底模分配梁或鋪設(shè)便 棧 橋橋面等 大號工鋼可作為橋梁施工大型臨時設(shè)備等的主要材料 H 鋼用途與工鋼相似 HW 寬翼緣 規(guī)格 100 100 400 400 HM 中翼緣 規(guī) 格 150 100 600 300 HN 窄翼緣 規(guī)格 100 50 900 300 大鋼管主要作為豎向支撐 小鋼管可作為支架系桿或立桿 鋼管規(guī)格 32 2 5 630 12 12 熱軋型鋼作為支架橫縱分配梁 立桿 立柱或模板背楞等時根據(jù) 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計 規(guī)范 3 4 規(guī)定 腹板 管壁 厚度小于等于 16mm 抗彎強度設(shè)計值 215N mm2 抗剪強度 125N mm2 彈性模量為 206 103N mm2 撓度極限值 L 400 腹板 管壁 厚度大于 16mm 小于 60mm 抗彎強度設(shè)計值 205N mm2 抗剪強 度 120N mm2 彈性模量為 206 103N mm2 撓度極限值 L 400 鋼材密度為 7850Kg m3 即 78 5KN m3 自重計算時建議采用 1 1 1 2 的放大 系數(shù) 2 3 8 地基或臨時墩擴大基礎(chǔ) 樁基礎(chǔ) 跨線施工時落地支架在既有高速公路路面時 路面承載力不大于 250KPa 為宜 一般的土質(zhì)地基經(jīng)過換填處理應(yīng)在 150 220KPa 若地基承載力不能滿足時 滿堂 支架可考慮增加立桿數(shù)量或進行場地硬化 臨時支墩可增加混凝土基座的幾何尺寸 或采用樁基 未硬化的滿堂支架地基應(yīng)注意臨時排水設(shè)施通暢 支架地基局部處于坡面位置應(yīng)提前修成臺階 無法碾壓處理時立桿根部墊入方 木 板 或鋼模等材料 立桿根部適當(dāng)增加橫桿 斜桿數(shù)量 落地支架地基處理應(yīng)重視承臺基坑回填的質(zhì)量 地基處理應(yīng)滿足施工承載力的需要 數(shù)據(jù)可通過現(xiàn)場實測 混凝土基礎(chǔ)或樁基應(yīng)按局部承壓進行計算并滿足強度要求 混凝土材料彈性模 量 C15 為 22 103N mm2 C20 為 25 5 103N mm2 C25 為 28 103N mm2 C30 為 30 103N mm2 2 3 9 相關(guān)建議 在支架材料的選擇上不主張使用特級鋼或截面積較大的鋼材 其次支架法澆筑 箱梁不主張使用鋼模 既浪費材料又增加施工恒載 橫 縱 向分配梁為了固定模 板可以選擇方木外 縱 橫 梁盡可能選用周轉(zhuǎn)次數(shù)較多的型鋼 槽 10 槽 20 I10 I20 型鋼拆除后部分可以使用在隧道初支 也可作為便橋的鋪板或搭設(shè) 其他施工平臺 在支架設(shè)計之前應(yīng)參考同類橋型 類似地基情況以及地形比較接近的相關(guān)成功 案例 結(jié)合現(xiàn)場實際建立一個或多個初步的支架布置方案 通過后續(xù)的檢算確定其 合理性和可行性 2 42 4 貝雷梁貝雷梁 貝雷梁作為橋梁支架 水中棧橋 便橋 施工平臺或吊裝設(shè)備主要的構(gòu)件 在 本章單獨進行介紹 2 4 1 國產(chǎn)貝雷梁簡介 國產(chǎn)貝雷梁其桁節(jié)使用 16 錳鋼 銷子采用鉻錳鈦鋼 插銷用彈簧鋼制造 焊 條用 T505X 型 材料的容許應(yīng)力按基本應(yīng)力提高 30 個別鋼質(zhì)桿件超過上述規(guī) 定時 不得超過其屈服點的 85 計算貝雷梁自身構(gòu)件時采用的容許應(yīng)力如下 16 錳鋼拉應(yīng)力 壓應(yīng)力及彎應(yīng)力為 1 3 210 273MPa 剪應(yīng)力為 1 3 160 208MPa 30 鉻錳鈦拉應(yīng)力 壓應(yīng)力及彎應(yīng)力為 0 85 1300 1105MPa 剪應(yīng)力為 0 45 1300 585MPa 貝雷梁主要構(gòu)件自重 桁架節(jié) 270Kg 片 桁架螺栓 3Kg 個 銷子 3Kg 個 斜 撐 11Kg 根 支撐架 21Kg 副 弦桿螺栓 2Kg 個 加強弦桿 80Kg 支 下弦接頭 13 6Kg 個 單片桁架高 150cm 長度 300cm 2 4 2 桁架片力學(xué)性質(zhì) 弦桿截面面率 25 48cm2 弦桿慣矩 396 6cm4 弦桿斷面率 79 4cm4 桁片允許 彎矩 975 0KN m 弦桿回旋半徑 3 94 cm 自由長度 75cm 長細比 19 0 縱向彎曲 系數(shù) 0 953 弦桿縱向容許受壓荷載 663 KN 也可計算簡化成單桿系可采用 Ix 685 12 10 8m4 y 0 0028m 截面積 A 146 45 10 4m 2 4 3 桁架片組合成貝雷梁的力學(xué)性能 單排單層 不加強型 截面抵抗矩 W 3578 5cm3 截面慣性矩 I 250497 2cm4 單排單層 加強型 截面抵抗矩 W 7699 1cm3 截面慣性矩 I 577434 4cm4 雙排單層 不加強型 截面抵抗矩 W 7157 1cm3 截面慣性矩 I 500994 4cm4 雙排單層 加強型 截面抵抗矩 W 15398 3cm3 截面慣性矩 I 1154868 8cm4 三排單層 不加強型 截面抵抗矩 W 10735 6cm3 截面慣性矩 I 751491 6cm4 三排單層 加強型 截面抵抗矩 W 23097 4cm3 截面慣性矩 I 1732303 2cm4 雙排雙層 不加強型 截面抵抗矩 W 14817 9cm3 截面慣性矩 I 2148588 8cm4 雙排雙層 加強型 截面抵抗矩 W 30641 7cm3 截面慣性矩 I 4596255 2cm4 三排雙層 不加強型 截面抵抗矩 W 22226 8cm3 截面慣性矩 I 3222883 2cm4 三排雙層 加強型 截面抵抗矩 W 45962 6cm3 截面慣性矩 I 6894382 8cm4 2 4 4 桁架容許內(nèi)力 不加強型 單排單層容許彎矩 M 788 2KN m 容許剪力 Q 245 2KN 雙排單層容許彎矩 M 1576 4KN m 容許剪力 Q 490 5KN 三排單層容許彎矩 M 2246 4KN m 容許剪力 Q 698 9KN 雙排雙層容許彎矩 M 3265 4KN m 容許剪力 Q 490 5KN 三排雙層容許彎矩 M 4653 2KN m 容許剪力 Q 698 9KN 加強型 單排單層容許彎矩 M 1687 5KN m 容許剪力 Q 245 2KN 雙排單層容許彎矩 M 3375 0KN m 容許剪力 Q 490 5KN 三排單層容許彎矩 M 4809 4KN m 容許剪力 Q 698 9KN 雙排雙層容許彎矩 M 6750 0KN m 容許剪力 Q 490 5KN 三排雙層容許彎矩 M 9618 8KN m 容許剪力 Q 698 9KN 說明 三排單層貝雷的容許彎矩可按單排單層的乘以3再乘以不均勻系數(shù)0 9 雙排雙層的可按單排單層的乘以4再乘0 9 三排雙層的可按單排單層的乘以8再乘 0 8 3 3 箱梁模板設(shè)計計算箱梁模板設(shè)計計算 3 13 1 箱梁側(cè)模箱梁側(cè)模 以新安江特大橋主橋箱梁為例 現(xiàn)澆混凝土對模板的側(cè)壓力計算 新澆筑的初凝時間按 8h 腹板一次澆注高 度 4 5m 澆注速度 1 5m h 混凝土無緩凝作用的外加劑 設(shè)計坍落度 16mm 14 F 0 22 26 8 1 0 1 15 1 51 2 64 45KN m2 F 26 4 5 117 0KN m2 故 F 64 45KN m2 作為模板側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值 q1 64 45 1 2 1 5 4 4 1 4 90 64KN m2 適應(yīng)計算模板承載能力 q2 64 45 1 2 77 34KN m2 適應(yīng)計算模板抗變形能力 3 1 1 側(cè)模面板計算 面板為 20mm 厚木膠板 模板次楞 豎向分配梁 間距為 300mm 計算高度 1000mm 面板截面參數(shù) Ix 666670mm4 Wx 66667mm3 Sx 50000mm3 腹板厚 1000mm 按計算簡圖 1 3 跨連續(xù)梁 計算結(jié)果 Mmax 0 82 106N mm Vx 16315N fmax 0 99mm 由 Vx Sx Ix Tw 得計算得最大剪應(yīng)力為 2 48MPa 大于 1 35MPa 不滿足 由 Mx Wx 得計算得強度應(yīng)力為 4 89MPa 滿足 由 fmax L 得撓跨比為 1 304 不滿足 按計算簡圖 2 較符合實際 計算結(jié)果 Mmax 0 25 106 N mm Vx 9064N fmax 0 12mm 由 Vx Sx Ix Tw 得計算得最大剪應(yīng)力為 0 68MPa 滿足 由 Mx Wx 得計算得強度應(yīng)力為 3 82MPa 滿足 由 fmax L 得撓跨比為 1 1662 滿足 由此可見合理的建立計算模型確實能減少施工投入避免不必要的浪費 3 1 23 1 2 豎向次楞計算豎向次楞計算 次楞荷載為 q3 90 64 103 0 3 27192N m 27 19N mm 選用方木 100 100mm 截面參數(shù)查附表 水平主楞間距為 900mm 按 3 跨連續(xù)梁計算 15 按計算簡圖計算 Mmax 2 20 106N mm Vx 14683N fmax 1 92mm Pmax 26 92 103N 計算結(jié)果 由 Vx Sx Ix Tw 得計算得最大剪應(yīng)力為 2 20MPa 不滿足 由 Mx Wx 得計算得強度應(yīng)力為 13 21MPa 不滿足 由 fmax L 得撓跨比為 1 469 滿足 在不滿足施工的情況下調(diào)整水平主楞間距為 600mm 計算結(jié)果 Mmax 0 98 106N mm Vx 9788N fmax 0 37mm Pmax 17 95 103N 由 Vx Sx Ix Tw 得計算得最大剪應(yīng)力為 1 47MPa 滿足 由 Mx Wx 得計算得強度應(yīng)力為 5 87MPa 滿足 由 fmax L 得撓跨比為 1 1584 滿足 3 1 3 水平主楞 橫向背肋 計算 水平主楞豎向間距經(jīng)計算確定為 600mm 水平向?qū)瓧U最大距離為 900mm 其 水平向荷載為豎向次楞傳遞的集中力 17 95 103N 水平向 間距 300mm 以對拉 桿作為支承點 按 3 跨連續(xù)梁進行計算 有下圖 2 種工況 16 選用 2 根 12 號普通槽鋼 截面參數(shù) Ix 7 64 106mm4 Wx 121259mm3 Sx 71437 7mm3 腹板總厚 11mm 按 3 跨連續(xù)梁計 算 也可按簡支梁計算 工況 2 為最不利荷載位置 計算結(jié)果 Mmax 5 12 106N mm Vx 32609N fmax 0 18mm Pmax 59 54 103N 由 Vx Sx Ix Tw 得計算得最大剪應(yīng)力為 27 72MPa 滿足 由 Mx Wx 得計算得強度應(yīng)力為 42 19MPa 滿足 由 fmax L 得撓跨比為 1 5075 滿足 為了充分發(fā)揮槽鋼性能 將拉桿水平間距調(diào)整為 1200mm 出現(xiàn)以下兩種工況 工況 1 計算結(jié)果 Mmax 8 89 106N mm Vx 43304N fmax 0 55mm Pmax 79 20 103N 工況 2 計算結(jié)果 Mmax 8 08 106N mm Vx 44875N fmax 0 52mm Pmax 78 54 103N 由 Vx Sx Ix Tw 得計算得最大剪應(yīng)力為 38 14MPa 滿足 由 Mx Wx 得計算得強度應(yīng)力為 73 27MPa 滿足 由 fmax L 得撓跨比為 1 2176 滿足 3 1 4 對拉桿計算 對拉桿軸向拉力由上知為 79 20KN 水平主楞的最大支承力 也可根據(jù)對拉桿水平間距 a 1200mm 垂直間距 b 600mm 拉桿承受的平均拉力 為 N F a b 90 64 1 2 0 6 65 26KN 拉桿采用 20 圓鋼 故以 79 20KN 的軸向拉力做為控制計算 N A 79 20 103 314 252 23N mm2 fy 300N mm2 滿足施工要求 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB50010 2002 中規(guī)定 fy 300N mm2 建筑施工計算手冊第 554 頁 fy 310N mm2 但建筑施工計算手冊第 449 頁對 20 拉桿容許拉力 38 2KN 作出規(guī)定 即 f 容許 170N mm2 兩者之間存在矛盾 參考時需注意 從安全的角度考慮當(dāng) f 容許 170N mm2時 拉桿面積應(yīng)大于或等于 79200 170 466mm2 拉桿直徑應(yīng)大于或等于 25mm 以上 3 23 2 箱梁底模箱梁底模 鋼模和木模計算方法是一樣的 但鋼模需要單獨設(shè)計 梁底木模實際是支架體 系的一部分 對于小鋼管滿堂支架來說 木模面板的強度決定了橫向分配梁 模板 次楞 的間距 橫向分配梁的強度又決定了縱梁 模板主楞 的間距和立桿的橫距 縱梁的強度又決定了立桿的縱距 計算中取值 施工人員及設(shè)備荷載為 1 5KN m2 傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的豎向荷載 為 4 0KN m2 振搗混凝土?xí)r對水平模板產(chǎn)生的荷載為 2 0KN m2 木模自重荷載為 0 50Kg m2 混凝土密度取 26KN m3 底板和頂板混凝土脹模系數(shù)為 1 05 計算底板 17 時 施工人員荷載 設(shè)備荷載 木模自重荷載需要考慮箱內(nèi)的影響 由于腹板下底模受力最大 以其作為控制計算 箱梁腹板高度 4 5m 其混凝 土自重荷載為 4 5 26 117KN m2 q1 117 0 5 1 2 1 5 4 2 1 4 151 5KN m2 適應(yīng)計算模板承載能力 q2 117 0 5 1 2 141 0KN m2 適應(yīng)計算模板抗變形能力 底板混凝土自重荷載 0 25 0 5 1 05 26 20 48KN m2 q3 20 48 0 5 2 1 2 1 5 2 4 2 1 4 38 38KN m2 適應(yīng)計算模板承載 能力 q4 20 48 0 5 2 1 2 25 78KN m2 適應(yīng)計算模板抗變形能力 3 2 1 底模面板計算 以腹板下底模面板做控制計算 面板為 20mm 厚木膠板 模板次楞 橫向分配梁 間距為 300mm 計算寬度 1000mm 按計算簡圖 5 跨連續(xù)梁 計算結(jié)果 Mmax 0 43 106 N mm Vx 15150N fmax 0 20mm 由 Vx Sx Ix Tw 得計算得最大剪應(yīng)力為 1 14MPa 滿足 由 Mx Wx 得計算得強度應(yīng)力為 6 39MPa 滿足 由 fmax L 得撓跨比為 1 994 滿足 3 3 2 底模次楞 橫向分配梁 計算 橫向分配梁選用 100 100mm 方木 間距 300mm 腹板下面次楞荷載為 151 5 103 0 3 45450N m 45 45N mm 底板下面次楞荷載為 38 38 103 0 3 11514N m 11 52N mm 腹板下縱梁間距為 300mm 底板下縱梁間距 600mm 按 3 跨連續(xù)梁計算 18 腹板下面計算結(jié)果 Mmax 0 409 106N mm Vx 8181N fmax 0 04mm Pmax 14 0 103N 由 Vx Sx Ix Tw 得計算得最大剪應(yīng)力為 1 23MPa 滿足 由 Mx Wx 得計算得強度應(yīng)力為 2 45MPa 滿足 由 fmax L 得撓跨比為 1 7580 滿足 底板下面計算結(jié)果 Mmax 0 415 106N mm Vx 4147N fmax 0 16mm Pmax 7 60 103N 由 Vx Sx Ix Tw 得計算得最大剪應(yīng)力為 0 62MPa 滿足 由 Mx Wx 得計算得強度應(yīng)力為 2 49MPa 滿足 由 fmax L 得撓跨比為 1 3740 滿足 3 2 3 底模主楞 縱梁 計算 縱梁荷載為橫向分配梁傳遞的集中力 14 0KN 腹板下 荷載間距 300mm 7 6KN 底板下 荷載間距 300mm 以腹板下縱梁作為控制計算 縱梁選用 120 150mm 方木 截面參數(shù)查附表 縱梁下立桿步距 600mm 按 3 跨連續(xù)梁計算 工況 1 計算結(jié)果 Mmax 1 48 106N mm Vx 18872N fmax 0 14mm Pmax 30 13 103N 工況 2 計算結(jié)果 Mmax 1 89 106N mm Vx 17150N fmax 0 18mm Pmax 31 15 103N 由 Vx Sx Ix Tw 得計算得最大剪應(yīng)力為 1 57MPa 略大于設(shè)計強度 基本 滿足 由 Mx Wx 得計算得強度應(yīng)力為 4 2MPa 滿足 由 fmax L 得撓跨比為 1 3333 滿足 4 4 滿堂支架計算滿堂支架計算 19 碗扣式鋼管支架 門架式鋼管支架 扣件式滿堂支架 后圖為斜腿鋼構(gòu) 4 14 1 立桿及底托立桿及底托 20 4 1 1 立桿強度及穩(wěn)定性 通過模板下傳荷載 由上例可知 腹板下單根立桿 橫向步距 300mm 縱向步距 600mm 在最不利 荷載作用下最大軸力 P 31 15KN 在模板計算荷載時已考慮了恒載和活載的組合效 應(yīng) 未計入風(fēng)壓 風(fēng)壓力較小可不予考慮 可采用此值直接計算立桿的強度和穩(wěn) 定性 立桿選用 48 3 5 小鋼管 由于目前的鋼管壁厚均小于 3 5mm 并且厚度不均勻 可按 48 3 2 或 48 3 0 進行穩(wěn)定計算 以下按 48 3 0 進行計算 截面 A 424mm2 橫桿步距 900mm 頂端 底部 自由長度 450mm 則立桿計算長度 900 450 1350mm 立桿長細比 1350 15 95 84 64 按 GB 50017 2003 第 132 頁注 1 計算得繞 X 軸受壓穩(wěn)定系數(shù) x y 0 656875 強度驗算 31150 424 73 47N mm2 73 47MPa 滿足 穩(wěn)定驗算 31150 0 656875 424 111 82MPa 滿足 4 1 2 立桿強度及穩(wěn)定性 依照 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 支架高度 16m 腹板下面橫向步距 0 3m 縱向 沿橋向 步距 0 6m 橫桿步 距 0 9m 立桿延米重 3 3Kg 33N 每平方米剪刀撐的長度系數(shù) 0 325 立桿荷載計算 單根立桿自重 16 16 0 9 0 3 0 6 0 325 16 0 9 33 1210N 1 21KN 單根立桿承擔(dān)混凝土荷載 26 4 5 0 3 0 6 21 06KN 單根立桿承擔(dān)模板荷載 0 5 0 3 0 6 0 09KN 單根立桿承擔(dān)施工人員 機具荷載 1 5 0 3 0 6 0 27KN 單根立桿承擔(dān)傾倒 振搗混凝土荷載 2 0 4 0 0 3 0 6 1 08KN 風(fēng)荷載 WK 0 7uz us w0 風(fēng)壓高度變化系數(shù) uz查 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 表 7 2 1 可取 1 25 支架高度 20m 內(nèi) 丘陵地區(qū) 風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù) us查 建筑施工扣件式鋼管腳手架安 全技術(shù)規(guī)范 表 4 2 4 可取 1 3 敞開框架型 為擋風(fēng)系數(shù) 可查 建筑施工 扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 表 A 3 表中無參照數(shù)據(jù)時可按下式計算 擋風(fēng)系數(shù) 1 2 An Aw 1 2 為節(jié)點增大系數(shù) An 為擋風(fēng)面積 An L h 0 325 L h d 0 6 0 9 0 325 0 6 0 9 0 048 0 08m2 L 為立 桿的縱距 h 為橫桿的步距 0 325 為每平方米剪刀撐的長度 d 為鋼管的外徑 Aw 為迎風(fēng)面積 Aw L h 0 6 0 9 0 54m2 L 為立桿的縱距 h 為橫桿的步距 故 1 2 0 08 0 84 0 114 基本風(fēng)壓 w0查 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 D 4 表可取 0 30KN m2 根據(jù)