預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T形梁橋設(shè)計(jì)[共36頁]

1、橋梁工程課程設(shè)計(jì)計(jì)算說明書題目:預(yù)應(yīng)力混凝土T形簡支梁橋設(shè)計(jì)說明書姓 名： * * * 班 級： 道橋*-*班 學(xué) 號： 311200000000 2015年00月00日目錄一、設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置11.設(shè)計(jì)資料.11.1 橋梁跨徑及橋?qū)?1.2 設(shè)計(jì)荷載11.3 材料規(guī)格11.4 設(shè)計(jì)依據(jù)11.5 基本計(jì)算數(shù)據(jù)12.橫截面布置22.1主梁間距與主梁片數(shù)22.2 主梁跨中截面主要尺寸擬訂43.橫隔梁沿跨長的變化64.橫隔梁的設(shè)置6二、主梁作用效應(yīng)計(jì)算62.1永久作用效應(yīng)計(jì)算62.2可變作用效應(yīng)計(jì)算92.3主梁作用效應(yīng)組合19三、橫隔梁計(jì)算193.1確定作用在跨中橫隔梁上的可變作用193.2跨中橫

2、隔梁的作用效應(yīng)影響線20四、行車道板的計(jì)算244.1懸臂板荷載效應(yīng)計(jì)算254.2連續(xù)板荷載效應(yīng)計(jì)算26五、支座計(jì)算315.1選定支座的平面尺寸31 5.2確定支座的厚度315.3驗(yàn)算支座的偏轉(zhuǎn).32 5.4驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性.32參考文獻(xiàn)33預(yù)應(yīng)力混凝土T形簡支梁橋設(shè)計(jì)說明書一、設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置1.設(shè)計(jì)資料1.1 橋梁跨徑及橋?qū)?標(biāo)準(zhǔn)跨徑：36m（墩中心距離） 主梁全長：35.96m 計(jì)算跨徑：35.00m 橋面凈空：凈14+21.75m=17.5m1.2 設(shè)計(jì)荷載 汽車：公路級，人群：,每側(cè)人行欄、防撞欄重力的作用力分別為。 1.3 材料規(guī)格混凝土：主梁用，欄桿及橋面鋪裝用。預(yù)應(yīng)力鋼筋采

3、用公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）的鋼絞線，每束6根，全梁配7束，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度。普通鋼筋直徑大于和等于12mm采用HRB335級鋼筋；直徑小于12mm的均用R235鋼筋。1.4 設(shè)計(jì)依據(jù) 公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（JTG B01-2003） 公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004） 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）1.5 基本計(jì)算數(shù)據(jù)表1-1 基本數(shù)據(jù)計(jì)算表名 稱項(xiàng) 目符 號單 位數(shù) 據(jù)混 凝 土 立方強(qiáng)度fcu,kMPa50 彈性模量EcMPa3.45軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度fckMPa32.40 軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度ftkMPa2.6

4、5 軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度fcdMPa22.40 軸心抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度ftdMPa1.83 短暫狀態(tài)容許壓應(yīng)力0.7fckMPa20.72 容許拉應(yīng)力0.7ftkMPa1.757持久狀態(tài)標(biāo)準(zhǔn)荷載組合:容許壓應(yīng)力0.5fckMPa16.20 容許主壓應(yīng)力0.6fckMPa19.44短期效應(yīng)組合:容許拉應(yīng)力st-0.85pcMPa0 容許主拉應(yīng)力0.6ftkMPa1.59 s15.2 鋼 絞 線標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度fpkMPa1860 彈性模量EpMPa1.95105抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度fpdMPa1260 最大控制應(yīng)力con0.75fpkMPa1395 持久狀態(tài)應(yīng)力:標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)組合0.65fpkMPa1209 材料重度鋼筋混凝

5、土1KN/325.0 瀝青混凝土2KN/323.0 鋼絞線3KN/378.5 鋼束與混凝土的彈性模量比Ep無綱量5.65 注：考慮混凝土強(qiáng)度達(dá)到90%時(shí)開始張拉預(yù)應(yīng)力鋼束。和分別表示鋼束張拉時(shí)混凝土的抗壓、抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度，則=29.6MPa， =2.51MPa。2.橫截面布置2.1主梁間距與主梁片數(shù)主梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟(jì),同時(shí)加寬翼板對提高主梁截面效率指標(biāo)很有效,故在許可條件下應(yīng)適當(dāng)加寬T梁翼板.本橋主梁翼板寬度為2500mm,由于寬度較大,為保證橋梁的整體受力性能,橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭,因此主梁的工作截面有兩種:預(yù)施應(yīng)力,運(yùn)輸,吊裝階段的小截面()和運(yùn)營階段的大截

6、面().半幅凈的橋?qū)挷捎闷咂髁?如圖所示1-1。22 主梁跨中截面尺寸擬訂（1）主梁高度預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋的主梁高度與其跨徑之比通常在1/151/25，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)中高跨比約在1/181/19。當(dāng)建筑高度不受限制時(shí)，增大梁高往往是較經(jīng)濟(jì)的方案，因?yàn)樵龃罅焊呖梢怨?jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量，同時(shí)梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多，綜上所述，本橋梁取用1800mm的主梁高度是比較合適的。（2） 主梁截面細(xì)部尺寸T梁翼板的厚度主要取決于橋面板承受車輪局部荷載的要求，要應(yīng)考慮能否滿足主梁受彎時(shí)上翼板受壓的強(qiáng)度要求。本算例預(yù)制T梁的翼板厚度取用150mm，翼板根部加厚到250mm以抵抗翼緣根部較大的彎

7、矩。在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板內(nèi)主拉應(yīng)力較小，腹板厚度一般由布置預(yù)制孔管的構(gòu)造決定，同時(shí)從腹板本身的穩(wěn)定條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的1/15。本算例腹板厚度取150mm。馬蹄尺寸基本由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要確定的，設(shè)計(jì)實(shí)踐表明，馬蹄面積占截面面積的10%20%為合適。本算例考慮到主梁需要配置較多的鋼束，將鋼束按三層布置，一層最多三束，同時(shí)還根據(jù)公預(yù)規(guī)9.4.9條對鋼束凈矩及預(yù)留管道的要求，初擬馬蹄寬度為550mm，高度250mm，馬蹄與腹板交接處作三角過渡，高度150mm，以減少局部應(yīng)力。按照以上擬訂的外形尺寸，就可以繪出預(yù)制梁的跨中截面圖（見圖1-2）（3） 計(jì)算截面幾何特征將主梁跨中截面劃

8、分成五個(gè)規(guī)則圖形的小單元，截面幾何特性列表計(jì)算見表1-2跨中截面幾何特性計(jì)算表1-2分塊名稱分塊面積 （）分塊面積形心至上緣距離（）分塊面積對上緣的靜矩 （）分塊面積自身慣矩（）（）分塊面積對截面形心的慣矩（）（）（1）（2）（3）=（1）*（2）（4）（5）（6）=（1）*（7）=（4）+（6）大毛截面翼板37507.52812570312.575.792154046521610778三角承托50018.3391662777.7865.9621097062112484腹板21001002100003430000-16.71586371.63488637下三角262.5150393753281

9、.25-66.7111681841171465馬蹄1375167.5230312.571614.58-84.21975057198221867987.551697938205550小毛截面翼板24007.5180004500088.061861095318655953三角承托50018.3339166.52777.77877.2329820052984783腹板21001002100003430000-3.44248513454851下三角262.5150393753281.25-53.44749656752937馬蹄1375167.5230312.571614.58-70.946919665

10、205169906637.551697946365514注：大毛截面形心至上緣距離：806854/9687.5=83.29cm 小毛截面形心至上緣距離：796729/8337.5=96.56cm （4）檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)（希望在0.5以上）上核心距 下核心距 截面效率指標(biāo)： 上述計(jì)算表明，初擬的主梁跨中截面是合理的。3. 橫截面沿跨長的變化如圖1-1，本設(shè)計(jì)主梁采用等高形式，橫截面的T梁翼板厚度沿跨長不變。梁端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起較大的局部應(yīng)力，也為布置錨具的需要，在距梁端1980mm范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬。馬蹄部分為配合鋼束彎起而從六分點(diǎn)附近（第一道橫隔梁處）開始向支點(diǎn)逐漸抬

11、高，在馬蹄抬高的同時(shí)腹板寬度亦開始變化。4.橫隔梁的設(shè)置模型試驗(yàn)結(jié)果表明，在荷載作用處的主梁彎矩橫向分布，當(dāng)面該處有橫隔梁時(shí)比較均勻，否則直接在荷載作用下的主梁彎矩很大。為減小對主梁設(shè)計(jì)起主要控制作用的跨中彎矩，在跨中設(shè)置一道橫隔梁；當(dāng)跨度較大時(shí)，應(yīng)設(shè)置較多的橫隔梁。本設(shè)計(jì)在橋跨中點(diǎn)和三分點(diǎn)、六分點(diǎn)、支點(diǎn)處設(shè)置七道橫隔梁，其間距為5.83m。橫隔梁的高度與主梁同高，厚度為上部260mm,下部240mm；中橫隔梁高度為2050mm，厚度為上部180mm，下部160mm。如圖1-1。二、主梁作用效應(yīng)計(jì)算根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱，橫截面的布置，并通過可變作用下的梁橋荷載橫向分布計(jì)算，可分別求得主梁控制截面

12、的永久作用和最大可變作用效應(yīng)，然后在進(jìn)行主梁作用效應(yīng)組合。2.1永久作用效應(yīng)計(jì)算1. 永久作用集度（1）預(yù)制梁自重1） 跨中截面段主梁的自重(六分點(diǎn)截面至跨中截面，長13m) 2）馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重（長5m） 支點(diǎn)段梁的自重（長5.436m） 邊主梁的橫隔梁中橫隔梁體積： 端橫隔梁體積 故半跨內(nèi)橫梁重力為 預(yù)制梁永久作用集度 （2）二期永久作用1）現(xiàn)澆T梁翼板集度 邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁一片中橫隔梁體積 一片端橫隔梁體積 故： 橋面鋪裝8cm混凝土鋪裝： 5cm瀝青鋪裝 若將半幅橋面鋪裝均攤給五片主梁，則 將兩側(cè)防護(hù)欄均分給七片主梁，則： 欄桿一側(cè)人行欄：一側(cè)防撞欄：邊梁二期永久作用集度

13、 2.永久作用效應(yīng)如圖1-3所示，設(shè)x為計(jì)算截面離左支座的距離，并令主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為： 永久作用效應(yīng)計(jì)算見表1號梁永久作用效應(yīng)表1-3作用效應(yīng)跨中=0.5四分點(diǎn)=0.25錨固點(diǎn)支點(diǎn)=0.0一期彎矩4810.163607.62686.20剪力0246.68456.81493.35二期彎矩2338.541753.9333.610剪力0119.93222.08239.85彎矩3148.75361.521019.810剪力0366.81678.89733.22.2可變作用效應(yīng)計(jì)算1.沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)按橋規(guī)4.3.2條規(guī)定，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此首先要計(jì)算結(jié)構(gòu)的基頻。簡

14、支梁橋的基頻可采用下列公式估算： 其中： 根據(jù)本橋的基頻，可計(jì)算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為： 按橋規(guī)4.3.1條，當(dāng)車道大于兩車道時(shí)，需進(jìn)行車道折減，三車道折減22%，四車道折減33%，但折減后不得小于用兩行車隊(duì)布載的計(jì)算結(jié)構(gòu)。本算例按四車道設(shè)計(jì)，因此在計(jì)算可變作用效應(yīng)時(shí)需進(jìn)行車道折減。2計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù)1）跨中的荷載橫向分布系數(shù)如前所述，本例橋跨內(nèi)設(shè)五道橫隔梁，具可靠的橫向聯(lián)系，且承重結(jié)構(gòu)的長寬比為： 所以可按修正的剛性橫梁法來繪制橫向影響線和計(jì)算橫向分布系數(shù)計(jì)算主梁抗扭慣矩對于T梁截面，抗扭慣矩可近似按下式計(jì)算： 式中： 相應(yīng)為單個(gè)矩形截面的寬度和高度 矩形截面抗扭剛度系數(shù) m梁截面

15、劃分成單個(gè)矩形截面的個(gè)數(shù)對于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度： 馬蹄部分換算成平均厚度 圖1-4示出了的計(jì)算圖示，的計(jì)算見表1-4 計(jì)算表 表1-4分塊名稱（cm）(cm)/翼緣板25017.814.0451/34.6998腹板129.7158.650.311.35699馬蹄5532.51.69230.20983.9611210.01791計(jì)算抗扭修正系數(shù) 式中： 計(jì)算得：。按偏心壓力法計(jì)算橫向影響線豎坐標(biāo)值 式中：計(jì)算所得的值列于表1-5：值 表1-5梁號10.46430.35710.250.14290.6357-0.0714-0.178620.35710.28570.21430.14290.

16、07140.0057-0.062930.250.21430.17860.14290.10710.07140.035740.14290.14290.14290.14290.14290.14290.1429計(jì)算何在橫向分布系數(shù)1號梁的橫向影響線和最不利布載如圖1-5.可變作用（汽車公路級）：四車道：三車道：兩車道：故取可變作用（汽車）的橫向分布系數(shù)為：?？勺冏饔茫ㄈ巳海?）支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)如圖1-6所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布系數(shù)影響線并進(jìn)行布載，1號梁可變作用的橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下：可變作用（汽車）：?？勺冏饔茫ㄈ巳海骸M向分布系數(shù)匯總（見下表1-6）一號梁可變作用橫向分布

17、系數(shù) 表1-6 可變作用類別公路級0.61900.3 人 群0.46891.173.車道荷載取值根據(jù)橋規(guī)4.3.1條，公路級的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： 計(jì)算彎矩時(shí)： 計(jì)算剪力時(shí)： 4.可變作用效應(yīng)在可變作用效應(yīng)計(jì)算中，本算例對于橫向分布系數(shù)的取值作如下考慮，支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)取，從支點(diǎn)至第一根橫段梁，橫向分布系數(shù)從直線過渡到，其余梁段取。（1）求跨中截面的最大彎矩和最大剪力計(jì)算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用采用直接加載求可變作用效應(yīng)。圖1-7示出跨中截面作用效應(yīng)計(jì)算圖式，計(jì)算公式為：式中：所求截面汽車標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩和剪力； 車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值； 車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值； 影響線上同號區(qū)段

18、的面積； 影響線上最大坐標(biāo)值：可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)： 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)： 可變作用（人群）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)： (2)求四分點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力圖1-8為四分點(diǎn)截面作用效應(yīng)的計(jì)算圖式。 可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)： 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)： 可變作用（人群）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) （3）求錨固截面的最大彎矩和最大剪力如圖1-9，為鋼束錨固截面作用效應(yīng)的計(jì)算圖式。由于本計(jì)算例中該處預(yù)應(yīng)力筋錨固，應(yīng)力有突變，是控制界面，位置離支座中心1.4444mm?？勺冏饔茫ㄆ嚕┬?yīng)：通過分析，集中荷載作用在第一根橫梁處為最不利情況，結(jié)果如下：可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)： 可變作用（人群）效應(yīng)：（4）求支點(diǎn)截面的最大

19、剪力圖1-10示出支點(diǎn)截面最大剪力計(jì)算圖式。可變作用（汽車）效應(yīng)： 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)： 可變作用（人群）效應(yīng)：2.3主梁作用效應(yīng)組合本算例按橋規(guī)4.1.64.1.8條規(guī)定，根據(jù)可能同時(shí)出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇三種最不利效應(yīng)組合，短期效應(yīng)組合，標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合，見表1-7。主梁作用效應(yīng)組合 表1-7序號荷載類別跨中截面四分點(diǎn)錨固點(diǎn)截面支點(diǎn)1第一期永久作用4810.1603607.62246.68686.2456.81493.352第二期永久作用2338.54017533.9119.93333.61222.08239.853總永久作用7148.705361.52366.61

20、1019.81678.89733.24可變作用（汽車）2171.98104.441624.52174.71289.87222.42233.595可變作用（汽車）沖擊403.9919.43302.1632.553.9241.3740.256可變作用（人群）293.057.51224.0516.9748.5734.0636.177標(biāo)準(zhǔn)組合10017.7131.387512.25590.791412.17976.741026.038短期組合8962.1480.626722.73505.881271.29868.64920.869極限組合12513.0181.839382.11749.031759.4

21、81222.121279.673.橫隔梁計(jì)算3.1作用在跨中橫隔梁上的可變作用 鑒于具有多根橫隔梁的橋梁跨中處的橫隔梁受力最大，通?？芍挥?jì)算跨中橫隔梁的作用效應(yīng)，其余橫隔梁可依據(jù)中橫隔梁偏安全地選用相同的截面尺寸和配筋。根據(jù)橋規(guī)4.3.1條規(guī)定，橋梁結(jié)構(gòu)的局部加載計(jì)算應(yīng)采用車輛荷載，圖1-11示出跨中橫隔梁縱向的最不利荷載布置。縱向一行車輪和人群荷載對跨中橫隔梁的計(jì)算荷載為：汽車：跨中橫隔梁受力影響線的面積：人群荷載： 3.2跨中橫隔梁的作用效應(yīng)影響線通常橫隔梁彎矩為靠近橋中線的截面較大，而剪力則在靠近兩側(cè)邊緣處的截面較大。所以下圖1-12所示的跨中橫隔梁，取A,B兩個(gè)截面計(jì)算橫隔梁的彎矩，取

22、1號梁右和2號梁右截面計(jì)算剪力。用修正的剛性橫隔梁作用效應(yīng)，先做出相應(yīng)的作用效應(yīng)影響線。1. 繪制彎矩影響線（1） 計(jì)算公式如圖1-12a，在橋梁跨中當(dāng)單位荷載作用在j號梁軸上時(shí)，i號所受的作用為豎向力（考慮主梁抗扭）。因此，由平衡條件就可寫出A截面的彎矩計(jì)算公式：當(dāng)作用在截面A的左側(cè)時(shí)：即 式中：i號梁軸到A截面的距離； 單位荷載作用位置到A截面的距離。當(dāng)作用在截面A的右側(cè)時(shí)，同理可得： （2）計(jì)算彎矩影響線值 對于A截面的彎矩的影響線可計(jì)算如下：作用在1號梁軸上時(shí)：作用在6號梁軸上時(shí)：作用在7號梁軸上時(shí)：根據(jù)上述三點(diǎn)坐標(biāo)和A截面位置，繪出影響線圖1-12b如。同理，影響線計(jì)算如下：繪出影響

23、線如圖1-12c。2. 繪制剪力影響線（1）1號主梁右截面的剪力影響線計(jì)算：作用在計(jì)算截面以右時(shí)： 作用在計(jì)算截面以左時(shí)： （2）2號主梁右截面的剪力影響線計(jì)算：作用在計(jì)算截面以右時(shí)： 如作用在3號梁軸上時(shí)： 同理： 作用在計(jì)算截面以左時(shí)：繪成的影響線如圖1-12e。3.3截面作用效應(yīng)計(jì)算計(jì)算公式： 式中： 橫隔梁沖擊系數(shù)，取0.3； 車道折減系數(shù)，三車道為078，四車道為0.67； 車輛對于跨中橫隔梁的計(jì)算荷載； 人群對于跨中橫隔梁的計(jì)算荷載； 與計(jì)算荷載相對應(yīng)橫隔梁作用效應(yīng)影響線的豎坐標(biāo)值； 影響線面積?？勺冏饔密囕v荷載和人群荷載在相應(yīng)影響線上的最不利位置加載見圖1-12，截面作用效應(yīng)的計(jì)

24、算為：橫隔梁截面作用效應(yīng)計(jì)算表 表1-8汽車(KN)124.922人群17.50.13761.18571.94161.79061.16240.2945三車道687.31二車道662.59-1.1303-0.2633-0.1518-1.3053-395.10.31520.30150.26700.19160.13250.0657三車道160.59二車道172.050.59470.47820.38520.26860.18700.0621三車道243.76二車道265.37荷載組合組合4.行車道板的計(jì)算 考慮到主梁翼緣板內(nèi)鋼筋是連續(xù)的，故行車道板可按懸臂板（邊梁）和兩端固結(jié)的連續(xù)板（中梁）兩種情況來計(jì)

25、算。4.1 懸臂板（邊梁）荷載效應(yīng)計(jì)算由于寬跨比大于2，故懸臂板可按單向板計(jì)算，懸臂長度為1.15m。1. 永久作用（1）主梁架設(shè)完畢時(shí)，橋面板可看成70cm長的單向懸臂板，計(jì)算圖式見圖1-13b。計(jì)算懸臂根部一期永久荷載作用效應(yīng)為彎矩：剪力：（2） 成橋之后：橋面現(xiàn)澆部分完成后，施工二期永久作用，此時(shí)橋面板可看成凈跨徑為1.15m的懸臂單向板。計(jì)算圖示見圖1-13c。圖中，為現(xiàn)澆部分懸臂板自重；,為人行欄重力。計(jì)算二期永久作用效應(yīng)如下：彎矩： 剪力：（3）總永久作用效應(yīng)：懸臂根部永久作用效應(yīng)為 彎矩： 剪力：2.可變作用在邊梁懸臂板處，只作用有人群,如圖1-13d。 彎矩： 剪力： 3.承載

26、能力極限狀態(tài)作用基本組合極限狀態(tài)作用的基本組合計(jì)算如下4.2 連續(xù)板荷載效應(yīng)計(jì)算行車道板與主梁梁肋是連接在一起的，當(dāng)橋面現(xiàn)澆部分完成后，行車道板與主梁梁肋之間的連接情況，既不是固結(jié)，也不是鉸接，而應(yīng)該考慮彈性固結(jié)，即支撐在一系列彈性支撐上的多跨連續(xù)板。鑒于橋面板受力情況比較復(fù)雜，影響因素比較多，通常采用簡便的近似方法進(jìn)行計(jì)算。對于彎矩，先算出一個(gè)跨度相同的簡支板的跨中荷載（恒載、活載及其組合）彎矩，再乘以偏安全的修正系數(shù)加以修正，以求得支點(diǎn)處和跨中截面的設(shè)計(jì)彎矩。彎矩修正系數(shù)可據(jù)板厚與梁肋高度的比值來確定，本設(shè)計(jì)中，即主梁的抗扭能力較大，取跨中彎矩為，支點(diǎn)彎矩為。對于剪力，可不考慮板和主梁的彈

27、性固結(jié)作用，認(rèn)為簡支板的支點(diǎn)剪力即為連續(xù)板的支點(diǎn)剪力。 1.永久作用（1）主梁架設(shè)完畢時(shí)：橋面板可以看成長的單向懸臂板，其根部一期永久作用效應(yīng)為 ； （2）成橋之后：先計(jì)算簡支板的跨中彎矩和支點(diǎn)剪力值。梁肋間的板，其計(jì)算跨徑按下列規(guī)定取用：1）計(jì)算彎矩時(shí)：，但不大于本設(shè)計(jì)中 2）計(jì)算剪力時(shí)：。式中 板的計(jì)算跨徑； 板的凈跨徑； 板的厚度 ； 梁肋寬度。計(jì)算圖示見圖1-14。圖1-14中，為現(xiàn)澆部分橋面板的自重，其值為；是二期永久作用，包括防水混凝土和的瀝青混凝土。計(jì)算得到簡支板跨中二期永久作用彎矩及支點(diǎn)二期永久作用剪力為（3）總永久作用效應(yīng) 1）支點(diǎn)截面永久作用彎矩為 2)支點(diǎn)截面永久作用剪力

28、為 3）跨中截面永久作用彎矩為 2.可變作用當(dāng)進(jìn)行橋梁結(jié)構(gòu)局部加載時(shí)，汽車荷載采用車輛荷載。汽車后輪著地寬度和長度分別為，。平行于板的跨徑方向的荷載分布寬度為（1）車輪在板的跨徑中部時(shí)，垂直于板的跨徑方向的荷載分布寬度 取 ，此時(shí)兩個(gè)后輪的有效分布寬度發(fā)生重疊，應(yīng)求兩個(gè)車輪荷載的有效分布寬度 ，（式中d為多個(gè)車輪時(shí)外輪之間的中距）折算成一個(gè)荷載的有效分布寬度為 。（2）車輪在板的支承處時(shí)，垂直于板的跨徑方向荷載的有效分布寬度（3）車輪在板的支承附近，距支點(diǎn)的距離為時(shí)，垂直于板的跨徑方向荷載的有效分布寬度 a的分布見圖1-15。 將重車后輪作用于板的中央，求出簡支板跨中最大可變作用（汽車）的彎矩為 計(jì)算支點(diǎn)剪力時(shí)，可變作用必須盡量靠近梁肋邊緣布置?？紤]了相應(yīng)的有效工作寬度后，每米板寬承受的分布荷載如圖1-15所示，支點(diǎn)剪力計(jì)算如下 其中 將以上數(shù)據(jù)代入上式，得 通過上面計(jì)算，可得到連續(xù)板可變作用效應(yīng)如下：支點(diǎn)截面彎矩：跨中截面彎矩：支點(diǎn)截面剪力： 3.承載能力極限狀態(tài)作用基本組合取永久作用效應(yīng)分項(xiàng)系數(shù)為1.2，取汽車荷載效應(yīng)