塔吊基礎工程施工設計方案_QTZ63QTZ40

1、可發(fā)科技（宿遷）廠區(qū)一期工程H區(qū)塔吊基礎施工方案編希H : 審核：審批:宿遷華夏建設（集團）工程二零一五年四月目錄、編 制依 據(jù) 、工 程概 況 31、 基本概況 32、 地質(zhì)、 水文資料 3三 、 塔 吊 選 型 及 技 術(shù) 性 能 指 標 .41、 塔吊選型 42、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技術(shù)參數(shù)4四 、 土 方 開 挖 及 塔 基 施 工 71、 土方開挖 72、 塔吊 基礎施工7五 、 塔 吊 的 變 形 觀 察 7六 、 接 地 裝 置 七 、 QTZ63 塔吊 基礎 配 筋驗 算（ 平面 布 置見總平 圖） . 77.1、6*6 M矩形板式基礎計算書（1M厚承臺）77.2、6

2、*6 M矩形板式基礎計算書（1.5 M厚）17367.3、6*6 M矩形板式基礎計算書（1.35 M厚）26八 、 QTZ40 塔 吊 基 礎 配 筋 驗 算 廠房塔吊基礎施工方案、編制依據(jù)1、建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程 JGJ33-20122、施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)程JGJ46-20053、QTZ63塔式起重機使用說明書、QTZ40塔式起重機使用說明書4、工程現(xiàn)有圖紙5、地質(zhì)勘探報告。二、工程概況1、基本概況可發(fā)科技 （宿遷）廠區(qū)一期新建工程 （H 區(qū)） 位于玄武湖西路以南、民便河以北、莫干 山路以東、五指山路以西，場地占地面積131278.89 m2，總建筑面積261031.73川平方米

3、。 本工程共由 12 棟單體廠房， 11 棟附屬用房組成。本工程建設單位是可發(fā)科技 （宿遷 ）, 監(jiān) 理單位是宿遷市建設工程監(jiān)理咨詢中心，總承包單位是宿遷華夏建設 （ 集團） 工程，工程 開工日期為 2015年 3月 21 日. 為了加快施工進度 , 提高垂直運輸效率，本工程擬選用 18 臺QTZ63塔吊（三種型號），二臺QTZ40塔吊（一種型號）。2、地質(zhì)、水文資料地耐力允許值：根據(jù)勘探報告各層土的平均厚度見地勘報告 , 地基承載力見下表表丄序號匕層窯稱方法1jj it 2方法3方ft 4(tp巧Ck 杯準杯冷fak itPii)半為血 NPfk (kPh)匸.II * w ( %)ink

4、CkP)山赴Idk(kPa)粉上10 722 0-1 62K144 1-1DQ粉L吳帕 質(zhì)糾丄11 ?ZJ 8-1 co96 6f=083l w-29 4139 1-9013.71230.7 C76.7u-41.278.6-70粘十瑋皐14S217.62.89e-U ?S2 IL-037215.5-22Q粉土10 723 0-10 20281.5lO他 w=2B 1147.523.71&8 5150粉忒粘上11.115.2ias.02.29192.4eO.SJS IT =0 巧l5.0-iau粉履枯土2S915.6224 R4.38333.5L226.2-工2200.334.8407.1-74

5、.7306.0350枯t-49.115 3272.34.68353.7l=Q 742IL=0 29241.0240 1 砂-j 145L7-98.6306.0400三、塔吊選型及技術(shù)性能指標1、塔吊選型由于本工程廠房南北向較長（160m長），東西向為48m,但樓層高度不高.結(jié)合現(xiàn)場實際 情況以及本工程工期要求為平行施工， 本工程設置18臺QTZ63塔式起重機?？紤]到塔吊 的利用率，本工程選用臂長為 55m長，高度根據(jù)樓層高度不同分別設置高度在 28m-35m2、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技術(shù)參數(shù)2.1、QTZ63塔機為水平起重臂、小車變幅，該機的特色有：2.1.1 .性能參數(shù)及技術(shù)指標國領

6、先，最大工作幅度 55m最大起重量為6t o2.2.2 .該機有地下澆注基礎固定式、底架固定獨立式、外墻附著等工作方式，適用各種不同的施工對象，獨立式的起升高度為28m附著式的起升高度為120m該機主要特點如下：2.1.3、 塔機的自身加節(jié)采用液壓頂升，使塔身能隨著建筑物高度的升高而升高，塔機 的起重性能在各種高度下保持不變。2.1.4、剛性雙拉桿懸掛大幅度起重臂，起重臂剛度好，自重輕，斷面小，風阻小， 外形美觀，長度有幾種變化，滿足不同施工要求;2.1.5、安全裝置具有起高限制器、變幅小車行程限位器、力矩限制器、起重量限制器裝置等安全保護裝置，可保證工作安全可靠2.2、QTZ63塔吊主要技術(shù)

7、參數(shù)機構(gòu)工作 級 別起升機構(gòu)M5回轉(zhuǎn)機構(gòu)M4牽引機構(gòu)M3起升髙度 m）倍率固定行走附著a =239,241218.5a =439.2412曲最大起重帚：（t 6幅度（山）堪大幅度（訶5 5繪小|幅度O）起升機構(gòu)速度倍率=2a =4起重帯（t）33L5663速度（mmin）8.54080422040電機型號功率轉(zhuǎn)速YZTD225匸“4 S 3224 24 5.4KAV 1410 7L0 1501 inin回轉(zhuǎn)機構(gòu)轉(zhuǎn)速電機型號功率轉(zhuǎn)速00.6 r m inYZRB2M1-62X35KW90 Sr min牽引機構(gòu)速度電機型號功率轉(zhuǎn)速44 2 2 m minYDEJ132S-4 S3.3/2.2KW7

8、50 1500it niiii行走機構(gòu)速度電機型號功率轉(zhuǎn)速10.4 in millY132S-62X5.5KW960r niiii頂升機構(gòu)速度電機型號功率轉(zhuǎn)速0.5111 minY132S-45.5KW1440i nu11作壓力25MPa平衡重臂艮重量(t)55m147850m13.5545m12.0740m10,84總功率45.7KW (不含頂升電機|2.3、QTZ40塔吊主要技術(shù)參數(shù)部件單位參數(shù)公稱起重力矩KN.mKN.M400最大起重量T4最大幅度下的額定起重量T0.902工作幅度M3 42起升高度獨立式M28附著式M120起升速度倍率24起升速度M/min70357.53517.53.

9、75最大起重量T122244轉(zhuǎn)速R/mi n0.375/0.75變速M/min38/19起升速度M/min0.6重量平衡重T6.4整機重量T18.8最大回轉(zhuǎn)半徑M42.94后臂回轉(zhuǎn)半徑M10.733最大工作風速M/s20爬升風速WM/s13工作環(huán)境溫度C-2040四、土方開挖及塔基施工1、土方開挖本工程基礎開挖過程中，進行塔吊位置確定，考慮到基坑的開挖深度以及放坡要求 因此各棟樓塔吊基礎中心距承臺外邊線距離確保在5m圍以外，位置詳見總平面布置圖。2、塔吊基礎施工2.1、樓塔吊基礎根據(jù)塔吊基礎圖施工，塔基上表面要求平整，其最大誤差 5mm2.2、塔吊基礎周邊預留集水坑，并做好排水溝，便于基礎排水

10、工作。五、塔吊的變形觀察塔吊在安裝完及安裝后每星期進行一次垂直度觀測，并做好垂直度觀測記錄；在每次 大風或連續(xù)大雨后應對塔吊的垂直度、基礎標高等作全面觀測，發(fā)現(xiàn)問題及時與項目技 術(shù)部及安全部聯(lián)系解決。六、接地裝置塔機避雷針的接地和保護接地采用-40*3鍍鋅扁鐵，利用 48鋼管打入地下（埋深至 少3米），扁鐵與鋼管及塔身的連接采用焊接，要求塔吊的接地電阻不得大于4 。七、QTZ63塔吊基礎配筋驗算（平面布置見總平圖）7.1、6*6m矩形板式基礎計算書（1m厚承臺）計算依據(jù)：1、塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-20092、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)GB50010-20103、建筑地基 基礎

11、設計規(guī)GB50007-2011、塔機屬性塔機型號QTZ63塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度Ho(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)43塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.6、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fki(kN)401.4起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)461.4水 平荷載標準值Fvk(kN)18.927傾覆力矩標準值Mk(kN m)674.077非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN )401.4水 平荷載標準值Fvk(kN)45.246傾覆力矩標準值Mk(kN m)615.9292、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計

12、值Fi (kN)1.35Fk1 二=1.35 X 401.4=541.89起重荷載設計值FQ(kN)1.35FQk 二=1.35 X60= 81豎向荷載設計值F(kN)541.89+81=622.89水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk 二=1.35 X 18.927=25.551傾覆力矩設計值M(kN- m)1.35Mk =1.3 5X674.077 =910.004非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F(kN)1.35Fik 二=1.35 X 401.4=541.89水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fivk=1.35 X 45.246 =61.082傾 覆力矩設計值M(kN m)1.35Mk =

13、1.35 X615.929 =831.504三、基礎驗算YI LfijpQ 基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)6基礎寬b(m)6基礎高度h(m)1基礎參數(shù)基礎混凝土強度等級C353基礎混凝土自重y c(kN/m )25基礎上部覆土厚度h(m)2.8基礎上部覆土的重度Y (kN/m 3)19基礎混凝土保護層厚度5 (mm)40地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值f a(kPa)100軟弱下臥層基礎底面至軟弱下臥層頂面的距離z(m)5地基壓力擴散角9 ()20軟弱下臥層頂?shù)鼗休d力特征值 fazk(kPa)130軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值f az(kPa)329.5地基變形基礎傾斜方向一端

14、沉降量S1 (mm)20基礎傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎傾斜方向的基底寬度b(mm)5000基礎及其上土的自重荷載標準值：G=bl(h 丫 c+h 丫 )=6 X 6X (1 X 25+2.8 X 19)=2815.2kN基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.35G k =1.35 X 2815.2=3800.52kN荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力：Mk=674.077kN mFvk=F vk/1.2=18.927/1.2=15.772kN荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力：M=910.004kN mFv=F v/1.2=25.551/1.2=21.293kN基礎長

15、寬比：l/b=6/6=1 1.1 ,基礎計算形式為方形基礎。W=lb 2/6=6 X6 2/6=36m 3W=bl 2/6=6 X6 2/6=36m 3相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、丫方向的傾覆力矩:q q r c.q O CMkx=Mkb/(b +l ) . =674.077 X 6/(6+6 ) . =476.644kN mq q r c.q O CMky=Mkl/(b+l ) . =674.077 X 6/(6+6 ) . =476.644kN m1、偏心距驗算相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值：Pkmi n = (F k + Gk)/A-M kx/W0偏心荷載

16、合力作用點在核心區(qū)。2、基礎底面壓力計算Pkmi n=64.536kPaPkmax = (F k + Gk)/A+M kx /V +M y/V=(461.4+2815.2)/36+476.644/36+476.644/36=117.497kPa3、基礎軸心荷載作用應力Pk=(F k+G)/(lb)=(461.4+2815.2)/(6X 6)=91.017kN/m4、基礎底面壓力驗算(1) 、修正后地基承載力特征值f a=100.00kPa、軸心作用時地基承載力驗算Pk=91.017kPa f a=100kPa滿足要求！(3)、偏心作用時地基承載力驗算Pkmax=117.497kPa1.2f a

17、=1.2 X 100=120kPa滿足要求!基礎有效 高度：ho=h- S =1000 -(40+25/2)=948mmX軸方向凈反力:Pxmn = Y (Fk/A-(M k+F vkh)/W x)=1.35 X (461.400/36.000-(674.077+15.773X 1.000)/36.000)=-8.567kN/mPxmax = Y (Fk/A+(M k+F vkh)/W x)=1.35 X (461.400/36.000+(674.077+15.773X 1.000)/36.000)=43.172kN/m假設 Pxmi n=0, 偏心安全 ，得Pix=(b+B)/2)Pxmax

18、/b=(6.000+1.600)/2) X 43.172/6.000=27.342kN/m丫軸方向凈反力：Pymn = 丫(Fk/A-(M k+F vkh)/W y)=1.35 X (4 61.400/36.000-(674.077+15.773X 1.000)/36.000)=-8.567kN/mPymax = 丫(Fk/A+(M k+F vkh)/W y)=1.35 X (461.400/36.000+(674.077+15.773X 1 .000)/36.000)=43.172kN/m假設 Pymin=0, 偏心安全 ，得P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(6.000+1.600)

19、/2) X43.172/6.000=27.342kN/m基底平均壓力設計值：px=(P xmax+P1x)/2=(43.172+27.342)/2=35.257kN/mpy=(P ymax+P1y)/2=(43.1 72+27.342)/2=35.257kPa基礎所受剪力：Vx=|p x|(b- B)l/2=35.257 X(6- 1.6) X6/2=465.393kNVy=|p y|(l-B)b/2=35.257 X(6- 1.6) X6/2=465.393kNX軸方向抗剪：ho/l=948/6000=0.158 Vx=465.393kN滿足要求！丫軸 方 向 抗 剪 ：ho/b=948/6

20、000=0.158 滿足要求！6、軟弱下臥層驗算基礎底面處土的自重壓力值：Pc=d丫 m=1.5 x 19=28.5kPa下臥層頂面處附加壓力值：pz=lb(P k-p c)/(b+2ztan0)(l+2ztan 0)=(6 x 6X (91.017- 28.5)/(6+2 x 5X tan20 ) x (6+2 x 5X tan20 )=24.22kPa軟弱下臥層頂面 處土的自重壓 力值：pcz=z 丫 =5x 19=95kPa軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值f az =f azk+ 耳 b 丫 (b - 3)+ n d y m(d+z-0.5)=130.00+0.30 x 19.00

21、 x (6.00-3)+1.60 x 19.00 x (5.00+1.50-0.5)=329.50kPa作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=24.22+95=119.22kPaWf az=329.5kPa滿足要求！7、地基變形驗算傾斜率：tan 0 =|S 1-S2|/b=|20-20|/5000=0 A =8532mm2滿足要求！(2) 、底面短向 配筋 面積a S2=|M i|/( a 1f clh 02)=511. 932X10 6/(1 X16.7X6000X9482)=0.006Z 2=1-(1- 2a S2)0 5=1-(1- 2X 0.006) 0.5=0.006丫 S2

22、=1- Z 2/2=1-0.006/2=0.997AS2=|Mi |/( Y S2h0fy2)=511.932X10 6/(0.997 X948X300)=1805mm2基礎 底 需要配筋 ： A2=max(1805 ， p lh 0)=max(1805 ，0.0015X 6000X 948)=8532mm基礎底短向?qū)嶋H配筋：As2=15209mm 2 A =8532mm2滿足要求！(3) 、頂面長向 配筋 面積基礎頂長向?qū)嶋H配筋：As3=15209mm 2 0.5A si=0.5 X 15209=7605mm滿足要求！、頂面短向配筋面積 2基礎頂短向?qū)嶋H配筋：As4=15209mm 0.5A

23、 S2=0.5 X 15209=7605mm 滿足要求！(5)、基礎豎向連接筋配筋面積基礎豎向連接筋為雙向10500五、配筋示意圖100)335 SESSOCHM335 啓戦拋1 Z=LHR即訓1i跚詡DC/iPBaoc- : 二一-;八- j :亠 Pw1基礎配筋圖7.2、6*6m矩形板式基礎計算書(1.5m厚)計算依據(jù)：1、塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-20092、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)GB50010-20103、建筑地基 基礎設計規(guī)GB50007-2011、塔機屬性塔機型號QTZ63塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)43塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身

24、桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.6、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fki(kN)401.4起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)461.4水 平荷載標準值Fvk(kN)18.927傾覆力矩標準值Mk(kN m)674.077非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN)401.4水 平荷載標準值Fvk(kN)45.246傾覆力矩標準值Mk(kN m)615.9292、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1 (kN)1.35F k1 = 1.35 X 401.4= 541.89起重荷載設計值FQ(kN)1.35F 樂=1.35 X60= 81豎向荷載設計

25、值F(kN)541.89+81= 622.89水平荷載設計值Fv(kN)1.35F vk = 1.35 X 18.927= 25.551傾覆力矩設計值M(kN- m)1.35M k = 1.35 X 674.077 =910.004非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F(kN)11.35F k =1.35 X 401.4=541.89水平荷載設計值Fv(kN)1.35F vk=1.35 X 45.246 =61.082傾 覆力矩設計值M(kN m)1.35M k =1.35 X615.929 =831.504三、基礎驗算基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)6基礎寬b(m)6基礎高度h(m)1.5基礎參數(shù)基礎混

26、凝土強度等級C353基礎混凝土自重y c(kN/m )25基礎上部覆土厚度h(m)2.8基礎上部覆土的重度Y (kN/m 3)19基礎混凝土保護層厚度5 (mm)40地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值f a (kPa)100軟弱下臥層基礎底面至軟弱下臥層頂面的距離z(m)5地基壓力擴散角9 ()20軟弱下臥層頂?shù)鼗休d力特征值 fazk(kPa)130軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值f az(kPa)329.5地基變形基礎傾斜方向一端沉降量S1 (mm)20基礎傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎傾斜方向的基底寬度b(mm)5000基礎及其上土的自重荷載標準值：G=bl(h 丫 c+

27、h 丫 )=6 X 6X (1.5 X 25+2.8 X 19)=3265.2kN基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.35G k =1.35 X 3265.2=4408.02kN荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力：Mk=674.077kN mFvk=F vk/1.2=18.927/1.2=15.772kN荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力：M=910 .004kNmFv=F v/1.2=25.551/1.2=21.293kN基礎長寬比：l/b=6/6=1 1.1 ,基礎計算形式為方形基礎。W=lb 2/6=6 X6 2/6=36m 3W=bl 2/6=6 X6 2/6=36m 3

28、相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、丫方向的傾覆力矩:Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=674.077 X 6/(62+62)0.5=476.644kN mMky=Mkl/(b2+l2)0.5=674.077 X6 /(62+62)0.5=476.644kN m1、偏心距驗算相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值:Pkmi n = (F k + Gk)/A-M kx/W0偏心荷載合力作用點在核心區(qū)2、基礎底面壓力計算Pe n=77.036kPaPkmax = (F k + Gk)/A+M kx/WX+My/Wy=(461.4+3265.2)/36+476.644/36+47

29、6.644/36=129.997kPa3、基礎軸心荷載作用應力Pk=(F k+G)/(lb)=(461.4+3265.2)/(6X 6)=103.517kN/m24、基礎底面壓力驗算(1)、修正后地基承載力特征值f a=100.00kPa、軸心作用時地基承載力驗算Pk=98.217kPa v f a=100kPa(3)、偏心作用時地基承載力驗算Pkmax=118.932kPa1.2fa=1.2 X 100=120kPa基礎有效高度：ho=h- S =1500-(40+20/2)=1450mmX軸方向凈反力:Pxmn = Y (Fk/A-(M k+F vkh)/W x)=1.35 X (461.

30、400/36.000-(674.077+15.773X 1.500)/36.000)=-8.863kN/m.773Pxmax = Y (Fk/A+(Mk”+F vkh)/W x)=1.35 X (461.400/36.000+(674.077+15X 1.500)/36.000)=43.468kN/m假設 Pxmin=0, 偏心安全 ，得P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(6.000+1.600)/2) X43.468/6.000=27.529kN/m 丫軸方向凈反力：Pymn = 丫(Fk/A-(M k+F vkh)/W y)=1.35 X (461.400/36.000-(674.0

31、77+15.773X 1.500)/36.000)=-8.863kN/m.077+15.773Pymax = 丫(F k/A+(M k+F vkh)/W y)=1.35 X (461.400/36.000+(674X 1.500)/36.000)=43.468kN/m假設 Pymin=0, 偏心安全 ，得P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(6.000+1.600)/2) X43.468/6.000=27.529kN/m基底平均壓力設計值：px=(P xmax+P1x)/2=(43.468+27.529)/2=35.499kN/m2 py=(P ymax+P1y)/2=(43.468+27

32、.529)/2=35.499kPa基礎所受剪力：Vx=|p x|(b- B)l/2=35.499 X(6- 1.6) X6/2=468.581kNVy=|p y|(l-B)b/2=35.499 X(6- 1.6) X6/2=468.581kNX軸方向抗剪：ho/l=1450/6000=0.242 滿足要求！丫軸方向抗剪：ho/b=145O/6OOO=O.242 Vy=468.581kN滿足要求！6、軟弱下臥層驗算基礎底面處土的自重壓力值：pc=d丫 m=1.5 X 19=28.5kPa下臥層頂面處附加壓力值：Pz=lb(P k-p c)/(b+2ztan0)(l+2ztan 0)=(6X6X(

33、1O3.517- 28.5)/(6+2 X5Xtan2O)X(6+2X5Xtan2O)=29.O63kPa軟弱下臥層頂面 處土的自重壓 力值：pcz=z 丫 =5X 19=95kPa軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值f az =f azk+ 耳 b 丫 (b - 3)+ n d 丫 m(d+z-0.5)=13O.OO+O.3OX19.OOX(6.OO-3)+1.6OX19.OOX(5.OO+1.5O-O.5)=329.5OkPa作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=29.063+95=124.063kPaWf az=329.5kPa滿足要求！7、地基變形驗算傾斜率：tan 0 =|S

34、 1-S2|/b=|20-20|/5000=0 A=13050mm2、底面短向配筋面積2 6 2a S2=|M 11/( a 1fclh 0 )=515.439 X 10/(1 X 16.7 X 6000X 1450)=0.002Z 2=1-(1-2a S2) 0.5=1-(1- 2X 0.002)0.5=0.002丫 S2 = 1- Z 2/2=1-0.002/2=0.999As2 =|M i |/( Y S2 hof y 2)=515.439 X 106/(0.999 X 1450X 300)=1186mm基礎底需要配筋：A2=max(1186 ,p lh 0)=max(1186 ,0.0

35、015 X 6000X 1450)=13050mm基 礎底短向?qū)嶋H 配筋：As2=13450mm 2 A=13050mm2HRR535 2OT8OHRB335 2001 SO、頂面長向配筋面積基礎頂長向?qū)嶋H 配筋：As3=10781mm 2 0.5A si=0.5 x 1078 仁5390mm 滿足要求！、頂面短向配筋面積基礎頂短向?qū)嶋H配筋：As4=10781mm 2 0.5A S2=0.5 x 1078 仁5390mm滿足要求！(5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向10500五、配筋示意圖HRES35 衆(zhòng)MISOHKB335 2001SD基礎配筋圖7.3、6*6m矩形板式基礎計

36、算書(1.35m厚)計算依據(jù)：1、塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-20092、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)GB50010-20103、建筑地基 基礎設計規(guī)GB50007-2011、塔機屬性塔機型號QTZ63塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度Ho(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)43塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.6、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fki(kN)401.4起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)461.4水平荷載標準值Fvk(kN)18.927傾覆力矩標準值Mk(kN m)674.077非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(

37、kN)401.4水 平荷載標準值Fvk(kN)45.246傾覆力矩標準值Mk(kN m)615.9292、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1 (kN)1.35F k1 = 1.35 X 401.4= 541.89起重荷載設計值FQ(kN)1.35F 樂=1. 35X60 = 81豎向荷載設計值F(kN)541.89+81= 622.89水平荷載設計值Fv(kN)1.35F vk = 1.35 X 18.927= 25.551傾覆力矩設計值M(kN- m)1.35M k =1.35 X 674.077 =910.004非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F(kN)1.35F k=1.35 X

38、 401.4=541.89水平荷載設計值Fv(kN)1.35F vk=1.35 X 45.246 =61.082傾 覆力矩設計值M(kN m)1.35M k =1.35 X615.929 =831.504三、基礎驗算YI LfijpQ 基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)6基礎寬b(m)6基礎高度h(m)1.35基礎參數(shù)基礎混凝土強度等級C353基礎混凝土自重y c(kN/m )25基礎上部覆土厚度h(m)2.8基礎上部覆土的重度Y (kN/m 3)19基礎混凝土保護層厚度5 (mm)40地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值f a(kPa)100軟弱下臥層基礎底面至軟弱下臥層頂面的距離z(m)5地基壓

39、力擴散角9 ()20軟弱下臥層頂?shù)鼗休d力特征值 f azk(kPa)130軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值f az(kPa)329.5地基變形基礎傾斜方向一端沉降量S1 (mm)20基礎傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎傾斜方向的基底寬度b(mm)5000基礎及其上土的自重荷載標準值：G=bl(h 丫 c+h 丫 )=6 X 6X (1.35 X 25+2.8 X 19)=3130 .2kN基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.35 X 3130.2=4225.77kN荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力：M=674.077kN mFvk=F vk/1.2=1

40、8.927/1.2=15.772kN荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力：M=910.004kN mFv=F v/1.2=25.551/1.2=21.293kN基礎長寬比：l/b=6/6=1 0偏心荷載合力作用點在核心區(qū)Fk+Gk2、基礎底面壓力計算Pkmi n=73.286kPaPkmax = (F k + Gk)/A+M kx /Wx +My=(461.4+3130.2)/36+476.644/36+476.644/36=126.247kPa3、基礎軸心荷載作用應力Pk=(F k+G)/ (lb)=(461.4+3130.2)/(6 X 6)=99.767kN/m4、基礎底面壓力驗算(

41、1) 、修正后地基承載力特征值f a=100.00kPa、軸心作用時地基承載力驗算Pk=99.767kPa f a=100kPa滿足要求！(3)、偏心作用時地基承載力驗算Pkmax=117.247kPa v 1.2f a=1.2 X 100=120kPa5、基礎抗剪驗算基礎有效高度：ho=h- S =1350-(40+18/2)=1301mmX軸方向凈反力:-(674.077+15.773Pxmn = Y (Fk/A-(M k+F vkh)/W x)=1.35 X (461.400/36.000X 1.350)/36.000)=-8.774kN/mPxmax = Y (Fk/A+(M k+F

42、vkh)/W x)=1.35 X (461.400/36.000+(674.077+15.773X 1.350)/36.000)=43.379kN/m假設Pxmi n=0,偏心安全，得Rx=(b+B)/2)Pxmax/b=(6.000+1.600)/2)X 43.379/6.000=27.473kN/m2 丫軸方向凈反力：-(674.077+15.773Pymn = 丫(Fk/A-(M k+F vkh)/W y)=1.35 X (461.400/36.000X 1.350)/36.000)=-8.774kN/mPymax = 丫(Fk/A+(M k+F vkh)/W y)=1.35 X (461.400/36.000+(674.077+15.773X 1.350)/36.000)=43.379k N/m2假設Pymi n=0,偏心安全，得P1y =(l+B)/2)Pymax/l=(6.000+1.600)/2) X 43.379/6.000=27.473kN/m基底平均壓力設計值：2px=(P x max+P1x)/2=(43.379+27.473)/2=35.4