晶瑞璜塔吊專項施工方案

1、目錄塔吊天然基礎(chǔ)專項施工方案一、工程概況2二、塔吊概況2三、塔吊安裝位置及基礎(chǔ)型式選擇2四、塔吊的使用與管理3五、塔吊基礎(chǔ)3六、 QTZ80（ 6013）塔吊天然基礎(chǔ)的計算書4塔吊基礎(chǔ)施工方案一、工程概況河?xùn)|工業(yè)園建設(shè)項目丙類倉庫，甲類車間兩棟單體，總建筑面積約為二、塔吊概況本工程施工計劃設(shè)置塔吊1 臺，塔吊布設(shè)位置見平面布置圖。 采用生產(chǎn)的 QTZ80（6013）型塔吊，該塔吊獨立式起升高度為45 米，附著式起升高度達(dá)150 米（本工程實際使用搭設(shè)高度約 20 米），工作臂長 60 米，最大起重量6 噸，公稱起重力矩為800KN.m。綜合本工程地質(zhì)條件及現(xiàn)場實際情況，參照河?xùn)|工業(yè)園建設(shè)項目巖

2、土工程勘探報告及工程設(shè)計圖紙，本塔吊基礎(chǔ)采用天然地基基礎(chǔ)。三、塔吊安裝位置及基礎(chǔ)型式選擇（一）塔吊生產(chǎn)廠家提供的說明書中對塔吊基礎(chǔ)的要求：1地基基礎(chǔ)的土質(zhì)應(yīng)均勻夯實，要求承載能力大于20t/ ；底面為60006000 的正方形。2基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度不低于C35，在基礎(chǔ)內(nèi)預(yù)埋地腳螺栓，分布鋼筋和受力鋼。3基礎(chǔ)表面應(yīng)平整，并校水平?；A(chǔ)與基礎(chǔ)節(jié)下面四塊連接板連接處應(yīng)保證水平，其水平度不大于1/1000 ；4基礎(chǔ)必須做好接地措施，接地電阻不大于4。5基礎(chǔ)必須做好排水措施，保證基礎(chǔ)面及地腳螺栓不受水浸，同時做好基礎(chǔ)保護(hù)措施，防止基礎(chǔ)受雨水沖洗，淘空基礎(chǔ)周邊泥土。6基礎(chǔ)受力要求：荷載基礎(chǔ)承載工況PPMMHV

3、Z工作狀況245972102320非工作狀況8053019300PH基礎(chǔ)所受水平力 kNPV垂直力 kNM傾覆力矩 kN mMZ扭矩 kNm基礎(chǔ)受力圖塔吊說明書要求，塔吊鋪設(shè)混凝土基礎(chǔ)的地基應(yīng)能承受0.2MPa 的壓力，根據(jù)本工程地質(zhì)勘察報告及現(xiàn)場實際情況，塔吊基礎(chǔ)位于4-2 強(qiáng)風(fēng)化礫巖層，該層土質(zhì)的承載力達(dá)0.60MPa，滿足塔吊基礎(chǔ)對地基承載力的要求，且該土層也是建筑物基礎(chǔ)所在持力層土層，以該土層作塔吊基礎(chǔ)的持力層，既能滿足塔吊使用要求，也不會有基坑開挖時引起塔吊基礎(chǔ)變形的問題。經(jīng)綜合分析， 選取 4-2 強(qiáng)風(fēng)化礫巖層為塔吊基礎(chǔ)的持力層，基礎(chǔ)面標(biāo)高與建筑物的基礎(chǔ)底標(biāo)高相平。因塔吊基礎(chǔ)上表面

4、在自然地面以下，為保證基礎(chǔ)上表面處不積水，在塔吊基礎(chǔ)預(yù)留300 300300 集水井并及時排除積水，確保塔吊基礎(chǔ)不積水。塔吊基礎(chǔ)配筋及預(yù)埋件等均按使用說明書。四、塔吊的使用與管理塔吊安裝及拆除均由具有安裝及拆除專項質(zhì)資的單位負(fù)責(zé)實施，并編制相應(yīng)的塔吊搭拆專項方案經(jīng)公司及監(jiān)理單位審批后實施。塔吊除做好保護(hù)接零外，還應(yīng)做好重復(fù)接地（兼防雷接地），電阻不大于 4。塔吊司機(jī)及指揮人員均要持證上崗，指揮與司機(jī)之間用對講機(jī)或信號旗聯(lián)系，使用過程中嚴(yán)格遵守十不準(zhǔn)吊規(guī)定。塔吊在驗收合格并掛出合格牌后才能使用。塔吊的日常維修及各種保險、限位裝置、接地電阻的檢查均按公司的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。確保做到靈敏，可靠。塔吊使用

5、期間要定期測量基礎(chǔ)沉降及塔吊傾斜，測量頻率每月不少于一次。 鋼絲繩要經(jīng)常檢查，及時更換。五、塔吊基礎(chǔ)塔吊基礎(chǔ)配筋詳見下圖： （按塔吊說明書中級鋼進(jìn)行級鋼等強(qiáng)替換）塔機(jī)基礎(chǔ) C35雙向5900M39*1350地腳螺栓00豎向鋼筋31縱橫方向布設(shè)雙向5900六、 QTZ80（6013）塔吊天然基礎(chǔ)的計算書（一）計算依據(jù)1. 建筑樁基技術(shù)規(guī)范 JGJ94-2008；2. 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 (GB50010-2002)；3. 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（ GB 50009-2001）；4. 河?xùn)|工業(yè)園建設(shè)項目巖土工程勘察報告 ；5. QTZ80（ 6010）塔式起重機(jī)使用說明書 ；6. 建筑、結(jié)構(gòu)設(shè)計圖紙；7

6、. 簡明鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)計算手冊 。（二）參數(shù)數(shù)據(jù)信息塔吊型號： QTZ80（ 6013）塔吊起升高度 H：150.00m塔身寬度 B： 1665mm基礎(chǔ)節(jié)埋深 d： 0.00m自重 G：596kN（包括平衡重）基礎(chǔ)承臺厚度 hc： 1.40m最大起重荷載 Q：60kN基礎(chǔ)承臺寬度 Bc： 6.00m混凝土強(qiáng)度等級： C35鋼筋級別： Q235A/HRB335基礎(chǔ)底面配筋直徑： 25mm公稱定起重力矩 Me：800kNm基礎(chǔ)所受的水平力 P：80kN標(biāo)準(zhǔn)節(jié)長度 b：2.80m主弦桿材料：角鋼 / 方鋼寬度 / 直徑 c： 120mm所處城市：蘇州市基本風(fēng)壓 0 ：0.5kN/m2地面粗糙度類別：

7、 D類密集建筑群，房屋較高，風(fēng)荷載高度變化系數(shù) z：1.27 。地基承載力特征值 f ak： 600kPa基礎(chǔ)寬度修正系數(shù) b ：0.3基礎(chǔ)埋深修正系數(shù) d：1.5基礎(chǔ)底面以下土重度 ：20kN/m3基礎(chǔ)底面以上土加權(quán)平均重度 m：20kN/m3（三）塔吊基礎(chǔ)承載力作用力的計算1、塔吊豎向力計算塔吊自重： G=596kN（整機(jī)重量 422+平衡重 174）；塔吊最大起重荷載： Q=60kN；作用于塔吊的豎向力： Fk GQ59660 656kN；2、塔吊風(fēng)荷載計算依據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 （GB50009-2001）中風(fēng)荷載體型系數(shù)：地處蘇州市，基本風(fēng)壓為0 =0.5kN/m2；查表得：風(fēng)荷載高度

8、變化系數(shù)z=1.27 ；擋風(fēng)系數(shù)計算：221/2c/(Bb)=(3220.5) 0.12/(1.665 =3B+2b+(4B+b ) 1.665+2 5+(4 1.665 +5 ) 5)=0.302因為是角鋼 / 方鋼，體型系數(shù) s =2.402 ；高度 z處的風(fēng)振系數(shù)?。?z=1.0 ；所以風(fēng)荷載設(shè)計值為： =0.7 zsz0=0.7 1.00 2.402 1.27 0.5=1.067kN/m 2 ；3、塔吊彎矩計算風(fēng)荷載對塔吊基礎(chǔ)產(chǎn)生的彎矩計算：M = B H H 0.5=1.067 0.302 1.665 100100 0.5=2682.6kN m；MkmaxMeM Phc800 268

9、2.6 801.4 3594.6kNm；（四）塔吊抗傾覆穩(wěn)定驗算基礎(chǔ)抗傾覆穩(wěn)定性按下式計算：e Mk/ （Fk+Gk） Bc/3式中 e 偏心距，即地面反力的合力至基礎(chǔ)中心的距離；Mk 作用在基礎(chǔ)上的彎矩；Fk 作用在基礎(chǔ)上的垂直載荷；Gk 混凝土基礎(chǔ)重力，Gk256 6 1.4=1260kN；Bc為基礎(chǔ)的底面寬度；計算得： e=3594.6/(656+1260)=1.876m 6/6=1m地面壓應(yīng)力計算：Pk （ Fk+Gk）/APkmax2 (F k Gk)/ （3aBc）式中 F k 作用在基礎(chǔ)上的垂直載荷；Gk 混凝土基礎(chǔ)重力；a 合力作用點至基礎(chǔ)底面最大壓力邊緣距離 (m) ，按下式

10、計算：a Bc/20.5kkk0.5-3594.6/(656+1260)=2.366m。M/ （FG） 6/2Bc基礎(chǔ)底面的寬度，取 Bc=6m；不考慮附著基礎(chǔ)設(shè)計值：Pk （ 656+1260） /6 2 53.22kPa；Pkmax=2(656+1260)/(3 2.366 6)= 89.98kPa ；地基承載力特征值計算依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2002第5.2.3 條。計算公式如下 :fa = fak+b(b-3)+d m(d-0.5)fa-修正后的地基承載力特征值2(kN/m ) ；fak-地基承載力特征值，按本規(guī)范第5.2.3 條的原則確定；取600.000kN/m2

11、； 、 - 基礎(chǔ)寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù)；b基礎(chǔ)寬度地基承載力bd修正系數(shù)，取 0.30 ；基礎(chǔ)埋深地基承載力修正系數(shù)，取 1.50 ；d- 基礎(chǔ)底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3 ；b-基礎(chǔ)底面寬度 (m) ，當(dāng)基寬小于 3m按3m取值，大于 6m按6m取值，取 6.000m； m- 基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重度， 地下水位以下取浮重度， 取20.000kN/m3； d- 基礎(chǔ)埋置深度 (m) 取1.4m；f a = f ak+ b(b-3)+ dm(d-0.5)=600+0.3*20(6-3)+1.5*20(1.4-0.5) =645kPa解得地基承載力

12、設(shè)計值：f a=645kPa；實際計算取的地基承載力設(shè)計值為:f a=645kPa；地基承載力特征值 f a大于壓力標(biāo)準(zhǔn)值 Pk=51.58kPa，滿足要求！地基承載力特征值 1.2 f a大于偏心矩較大時的壓力標(biāo)準(zhǔn)值Pkmax=89.98kPa，滿足要求?。┗A(chǔ)受沖切承載力驗算依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范 （ GB 50007-2002）第 8.2.7 條。驗算公式如下 :F1 0.7 hpf t amho式中 hp- 受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當(dāng)h不大于 800mm時， 取 1.0. 當(dāng) h大hp于等于 2000mm時， hp取0.9 ，其間按線性內(nèi)插法取用；取hp=0.97 ；ft-

13、混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值；取 ft =1.57MPa；ho-基礎(chǔ)沖切破壞錐體的有效高度；取h =1.35m；oam -沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度；am=(a t +ab)/2 ；a=1.665+(1.665 +2 1.35)/2=3.005m ；mat-沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，當(dāng)計算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力時，取柱寬（即塔身寬度） ；取 at 1.665m；ab -沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎(chǔ)底面積范圍內(nèi)的下邊長，當(dāng)沖切破壞錐體的底面落在基礎(chǔ)底面以內(nèi)，計算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎(chǔ)有效高度； ab=1.665 +2 1.35=4.365m；Pj

14、- 扣除基礎(chǔ)自重后相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎(chǔ)可取基礎(chǔ)邊緣處最大地基土單位面積凈反力；取P j =101.12kPa；A- 沖切驗算時取用的部分基底面積；2lA =6.00 (6.00-4.365)/2=4.905mlFl- 相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時作用在Al 上的地基土凈反力設(shè)計值。 Fl =Pj Al ；Fl =101.12 4.905=495.99kN 。允許沖切 力： 0.7 0.97 1.57 3005.00 1350.00=4814991N=4324.62kN F l = 495.99kN；實際沖切力不大于允許沖切力設(shè)計值，所以能滿足要求?。ㄆ撸┏?/p>

15、臺配筋計算1. 抗彎計算依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范 （ GB 50007-2002）第 8.2.7 條。計算公式如下 :2MI=a1 (2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(P max-P)l/12式中： MI -任意截面I-I處相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的彎矩設(shè)計值；a1-任意截面I-I至基 底 邊 緣 最 大 反 力 處的 距 離 ； 取 a1=(Bc-B)/2(6.00-1.665)/2=2.167m；Pmax -相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的基礎(chǔ)底面邊緣最大地基反力設(shè)計值，取101.12kN/m2；P - 相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時在任意截面 I-I 處基礎(chǔ)底面地基反力設(shè)計值， P Pmax（

16、 3a al ）/3 a 101.12 (3 1.665-2.167)/(3 1.665)=57.25kPa ；G -考慮荷載分項系數(shù)的基礎(chǔ)自重，取G=25Bc Bchc=25 6.00 6.00 1.40=1260kN/m2；l -基礎(chǔ)寬度，取l=6.00m ；a -塔身寬度，取a=1.665m；a-截面I-I在基底的投影長度,取a=1.665m 。經(jīng) 過 計 算 得 MI=2.167 2 (2 6.00+1.665) (101.12+57.25-2 1260/6.00 2 )+(101.12-57.25) 6.00/12=575.56kN m。2. 配筋面積計算 s = M/( 1f cb

17、h02) = 1-(1-2 s ) 1/2 s = 1- /2 A s = M/( sh0f y)式中， l- 當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過 C50時， 1取為 1.0, 當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級為 C80時，取為 0.94,期間按線性內(nèi)插法確定，取l =1.00 ；fc -混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，查表得fc=16.70kN/m 2；ho -承臺的計算高度，ho=1.35m。經(jīng)過計算得：s =575.56 106/(1.0016.7 6.00 103(1.35103) 2 )=0.00315 ； =1-(1-2 0.00315) 0.5 =0.00315； s=1-0.00315/2=0.998 ；As=575.

18、56 106/(0.9981.35 103 300.00)=1423.98mm2。2由于最小配筋率為0.15%, 所以最小配筋面積為 :6000.00 1400.00 0.15%=12600.00mm。故取 A s=12600.00mm2。下面為附送畢業(yè)論文致謝詞范文！不需要的可以編輯刪除！謝謝！畢業(yè)論文致謝詞我的畢業(yè)論文是在韋 xx 老師的精心指導(dǎo)和大力支持下完成的，他淵博的知識開闊的視野給了我深深的啟迪， 論文凝聚著他的血汗， 他以嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度和敬業(yè)精神深深的感染了我對我的工作學(xué)習(xí)產(chǎn)生了深淵的影響， 在此我向他表示衷心的謝意這三年來感謝廣西工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院汽車工程系的老師對我專業(yè)思維及專

19、業(yè)技能的培養(yǎng)，他們在學(xué)業(yè)上的心細(xì)指導(dǎo)為我工作和繼續(xù)學(xué)習(xí)打下了良好的基礎(chǔ)，在這里我要像諸位老師深深的鞠上一躬 !特別是我的班主任吳廷川老師，雖然他不是我的專業(yè)老師， 但是在這三年來， 在思想以及生活上給予我鼓舞與關(guān)懷讓我走出了很多失落的時候， “明師之恩，誠為過于天地，重于父母” ，對吳老師的感激之情我無法用語言來表達(dá)， 在此向吳老師致以最崇高的敬意和最真誠的謝意 !感謝這三年來我的朋友以及汽修0932 班的四十多位同學(xué)對我的學(xué)習(xí)，生活和工作的支持和關(guān)心。三年來我們真心相待，和睦共處，不是兄弟勝是兄弟 !正是一路上有你們我的求學(xué)生涯才不會感到孤獨， 馬上就要各奔前程了， 希望（，請保留此標(biāo)記。）你們有好的前途，失敗不要灰心，你的背后還有汽修0932班這個大家庭 !最后我要感謝我的父母， 你們生我養(yǎng)我， 縱有三世也無法回報你們， 要離開你們出去工作了， 我在心里默默的祝福你們平