模具設(shè)計(jì)與制造專業(yè)畢業(yè)論文DOC

1、注射鬧鐘后蓋模具設(shè)計(jì)內(nèi)容提要注射鬧鐘后蓋模具設(shè)計(jì)中的零件形狀較復(fù)雜要保證制品的質(zhì)量首先模具型腔的形狀、尺寸、表面光潔度、分型面、進(jìn)澆口和排氣槽位置以及脫模方式等對制件的尺寸精度和形狀精度以及制件的物理性能、機(jī)械性能、電性能、內(nèi)應(yīng)力大小、各向同性性、外觀質(zhì)量、表面光潔度、氣泡、凹痕、燒焦、銀紋等都有十分重要的影響其次在加工過程中模具結(jié)構(gòu)對操作難以程度影響很大在大批量生產(chǎn)塑料制品時應(yīng)盡量減少開模、合模的過程和取制件過程中的手工勞動為此常采用自動開合模自動頂出機(jī)構(gòu)在全自動生產(chǎn)時還要保證制品能自動從模具中脫落注射模的基本組成是：定模機(jī)構(gòu)動模機(jī)構(gòu)澆注系統(tǒng)導(dǎo)向裝置頂出機(jī)構(gòu)芯機(jī)構(gòu)冷卻和加熱裝置排氣系統(tǒng)因注射

2、模成型的廣泛適用正是我這個設(shè)計(jì)的根本出發(fā)點(diǎn)關(guān)鍵字：塑料制品復(fù)雜PP曰. 質(zhì)量生產(chǎn)注射成型澆口型腔型芯目錄第一早塑料的工藝分析 31.1塑件成形工藝分析31.2鬧鐘后蓋原料(ABS )的成型特性與工藝參數(shù)4第-一章注塑設(shè)備的選擇52.1估算塑件體積522選擇注射機(jī).52.3模架的選疋.62.4最大注射壓力的校核.6第二章塑料件的工藝尺寸的計(jì)算.73.1型腔的徑向尺寸.73.2型-PR 心的計(jì)算.83.3模具型腔壁厚的計(jì)算.8第四章澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì).94.1主流道的設(shè)計(jì).104.2冷料井的設(shè)計(jì).104.3分流道的設(shè)計(jì).114.4澆口的選擇.12第五章分型面的選擇與排氣系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 135.1分型面的選

3、擇.135.2排氣槽的設(shè)計(jì).14第六章合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì).14第七章脫模機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì).15第八章溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設(shè)計(jì).16卻系統(tǒng)的設(shè)執(zhí)八、系統(tǒng)的設(shè)模具/、的裝的裝配順過程分8.1 模具冷計(jì)178.2 模具加計(jì)18第九章配189.1 模具序189.2 開模析19致謝21參考料22第一章塑件的工藝分析1.1塑件成型工藝分析如圖1.1所示：圖1.1鬧鐘后蓋鬧鐘后蓋的形狀較復(fù)雜 帶有很多不同形狀的孔在保證孔間距和孔的形狀是給模具的加工帶了很大的難度 鬧鐘后蓋的注塑材料首先選用ABS鬧鐘的后蓋絕大部分的決定了鬧鐘的重心的位置的所在 要很好的處理后蓋壁厚的均勻 成型后收縮率的不一致這樣就必須有效的控制模具溫度

4、來調(diào)節(jié)收縮率由于鬧鐘后蓋的主體作用是起固定作用 它的內(nèi)部結(jié)構(gòu)就相應(yīng)的給注塑帶來了一定的難度 主要是它螺釘孔的壁厚相對壁厚有一定的差距 勢必會在注塑的時候到來很大的牛頓減力 造成塑件填充不滿的缺陷 可以考慮采用雙澆口但應(yīng)用了 Pro/E的塑料顧問對其進(jìn)行模仿CAE的注塑之后發(fā)現(xiàn)會給鬧鐘后蓋的表面帶來更多的熔接痕和氣孔 也可以利用模具的可靠的精度來定位但是這樣的話成本太高 而且易造成模具損壞 因?yàn)榭紤]到凹凸模形狀的復(fù)雜 用整體形式是不利于損壞后的維修 適當(dāng)?shù)氖褂们都涂梢越鉀Q這些問題 但不能利用過多的嵌件 不然的話就會造成型腔的強(qiáng)度與剛度不夠1.2 鬧鐘后蓋原料（ABS的成型特性與工藝參數(shù)丙烯腈-

5、丁二烯-苯乙烯共聚物 ABS樹脂微黃色或白色不透明 是丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物丙烯腈使聚合物耐油耐熱耐化學(xué)腐蝕丁二烯使聚合物具有優(yōu)越的柔性韌性；苯乙烯賦予聚合物良好的剛性和加工流動性 因此ABS樹脂具有突出的力學(xué)性能和良好的綜合性能 同時具有吸濕性強(qiáng)但原料要干燥它的塑件尺寸穩(wěn)定性好 塑件盡可能偏大的脫模斜度1.2.1 ABS 塑料主要的性能指標(biāo)：密度 （Kg.dm-3）1.13-1.14收縮率 %0.30.8熔 點(diǎn)C 130160熱變形溫度 45N/cm 6598彎曲強(qiáng)度 Mpa 80 拉伸強(qiáng)度 MPa 3549 拉伸彈性模量 GPa 1.8 彎曲彈性模量 Gpa 1.4 壓縮強(qiáng)度Mpa

6、1839缺口沖擊強(qiáng)度 kJ/ m21120硬度 HR R6286 體積電阻系數(shù)Q cm 1013擊穿電壓 Kv.mm-1 15 介電常數(shù)60HZ3.71.2.2 ABS 的注射成型工藝參數(shù)： 注塑機(jī)類型：螺桿式噴嘴形式：通用式料筒一區(qū) 150-170 料筒二區(qū) 180-190 料筒三區(qū) 200-210 噴嘴溫度 180-190 模具溫度 50-70 注塑壓 60-100 保壓 40-60 注塑時間 2-5 保壓時間 5-10 冷卻時間 5-15 周期 15-30 后處理紅外線烘箱溫度（70） 時間（0.3-1 ）由為重要的是因?yàn)槟壳霸蛢r格的下降 導(dǎo)致ABS的市場價格大幅度的下跌第二章注塑設(shè)備

7、的選擇2.1 估算塑件體積估算塑件體積和質(zhì)量：該產(chǎn)品材料為ABS查書本得知其密度為1.13-1.14g/cm3收縮率為計(jì)算其平均密度為 1.135 g/cm3平均收縮率為0.55 %使用PRO/E軟件畫出三維實(shí)體圖軟件能自動計(jì)算出所畫圖形澆道凝料和塑件的體積另預(yù)置澆道凝料為 2 cm3因此估算塑件體積為 9 cm322選擇注射機(jī)根據(jù)塑料制品的體積或質(zhì)量查書可選定注塑機(jī)型號為SZ-40/25注塑機(jī)的參數(shù)如下：注塑機(jī)最大注塑量：40cm3注塑壓力200/Mpa注塑速率50(g/s)塑化能力20(Kg/h)鎖模力：2500KN注塑機(jī)拉行間距：250 x 250mm頂出行程55mm最小模厚130mm最

8、大模厚220mm模板行程230mm注塑機(jī)定位孔直徑：55 mm噴嘴球半徑：SR102.3 模架的選定根據(jù)塑件選定模架為：S2030-B-I-35-35-70見圖2.1 :2.4 最大注射壓力的校核鬧鐘后蓋的原料為 ABS所需注射為60-100MPa而所選注射機(jī)壓力為200 MPa所以注射壓力符合要求2.4.1最大注塑量的校核注塑機(jī)的最大注塑量應(yīng)大于制品的質(zhì)量或體積（包括流道及澆口凝料和飛邊） 通常注塑機(jī)的實(shí)際注塑量最好是注塑機(jī)的最大注塑量的80%所以選用的注塑機(jī)最大注塑量應(yīng)滿足：0.8 V機(jī) V塑+ V澆式中 V 機(jī)-注塑機(jī)的最大注塑量40cm3V 塑-塑件的體積該產(chǎn)品V塑=18cm3V 澆-

9、澆注系統(tǒng)體積該產(chǎn)品V澆=2cm3故 V 機(jī)（18+4） cm32.4.2鎖模力校核F鎖pA式中 p-熔融型料在型腔內(nèi)的壓力該產(chǎn)品A-塑件和澆注系統(tǒng)在分型面上的投影面之和經(jīng)計(jì)算A=4641 mm3F鎖-注塑機(jī)的額定鎖模力故 F 鎖pA=200MpaX 4641 mm3選定的注塑機(jī)的壓力為2500KN滿足要求2.4.3 模具與注塑機(jī)安裝部分相關(guān)尺寸校核A模具閉合高度長寬尺寸要與注塑機(jī)模板尺寸和拉桿間距相合適 模具長X模具寬 H Hmin（1）開模行程校核注塑機(jī)的最大行程與模具厚度有關(guān)（如全液壓合模機(jī)構(gòu)的注塑機(jī)）故注塑機(jī)的開模行程應(yīng)滿足下式：S機(jī)-注塑機(jī)最大開模行程230mm;H1-頂出距離16mm

10、H2-包括澆注系統(tǒng)在內(nèi)的塑件高度52mm;S 機(jī)（H 模Hmin） H1+ H2+ （5 10）因?yàn)楸灸＞叩臐沧⑾到y(tǒng)和塑件的特殊關(guān)系澆注系統(tǒng)和塑件的高度就已經(jīng)包括了頂出距離故：230 （180 130） 62 + （5 10）滿足條件第三章塑料件的工藝尺寸的計(jì)算由于鬧鐘后蓋須與前蓋配合所以只有鬧鐘后蓋的邊緣的榫才起著配合決定性的作用還有鬧鐘后蓋與電池蓋的配合故需要計(jì)算相對于榫和鉸鏈的凹凸模的尺寸凹凸模型腔尺寸則直接按產(chǎn)品尺寸確定因ABS的成型收縮率為 0.40.7%所以平均收縮率取 S=0.5% 3.1型腔的徑向尺寸(LM 0+3 = (1+S) Ls-(0.5 0.75) 0+ S =1.0

11、08 X Ls-0.75 0+ S其中LM為型腔的基本尺寸公差值為正偏差Ls塑件的基本尺寸 塑件公差為負(fù)偏差S為塑料的平均收縮率3 z為模具成型零件的制造公差取1/41/6 模具型腔按六級精度制造根據(jù)型腔的尺寸代入數(shù)據(jù)得：（一）、Ls=81mm .經(jīng)計(jì)算得LM=79.440+0.32mm;（二）、Ls=1mm .經(jīng)計(jì)算得LM=0.79550+0.07mm;（三）、Ls=5.5mm .經(jīng)計(jì)算得：LM=5.3250+0.085mm;（四）、Ls=1.8mm .經(jīng)計(jì)算得：LM=1.5990+0.07mm;（五）、Ls=10mm .經(jīng)計(jì)算得：LM=9.780+0.1mm;（六）、Ls=7mm .經(jīng)計(jì)算

12、得LM=6.750+0.1mm;（七）、Ls=2mm .經(jīng)計(jì)算得LM=1.8060+0.07mm;（八）、Ls=3mm .經(jīng)計(jì)算得LM=2.8140+0.07mm;（九）、Ls=4mm .經(jīng)計(jì)算得LM=3.7770+0.085mm;（十）、Ls=6mm .經(jīng)計(jì)算得LM=5.7930+0.085mm;（十一）、Ls=8mm .經(jīng)計(jì)算得：LM=7.7640+0.0.1mm;（十二）、Ls=16mm.經(jīng)計(jì)算得：LM=15.7230+0.14mm;（十三）、Ls=12mm. 經(jīng)計(jì)算得：LM=11.7960+0.01mm3.2型芯的計(jì)算3.2.1 芯徑向尺寸的計(jì)算：LM= (1+S) Ls+3/4 卜

13、dD其各字母的含義與前相同型芯按六級精度制造根據(jù)型芯的基本尺寸 代入數(shù)據(jù)得:（三八Ls=5.5mm經(jīng)計(jì)算得：（四八Ls=1.8mm經(jīng)計(jì)算得：（五八Ls=10mm .經(jīng)計(jì)算得（六八Ls=7mm .經(jīng)計(jì)算得（七八Ls=2mm .經(jīng)計(jì)算得（八八Ls=3mm .經(jīng)計(jì)算得（九八Ls=4mm .經(jīng)計(jì)算得（十八Ls=6mm .經(jīng)計(jì)算得LM=7.4080-0.1mm;LM=6.3030-0.1mm;LM=2.2260-0.07mm;LM=3.2340-0.07mm;LM=4.2770-0.085mm;八 Ls=81mm經(jīng)計(jì)算得:八 Ls=1mm經(jīng)計(jì)算得：LM=82.4050-0.32mm;LM=1.2150-

14、0.07mm;LM=5.7450-0.085mm;LM=2.0190-0.07mm;LM=10.480-0.1mm(十一)、Ls=8mm .經(jīng)計(jì)算得：LM=8.3640-0.1mm;(十二)、Ls=16mm .經(jīng)計(jì)算得:LM=16.5330-0.14mm;(十三)、Ls=12mm .經(jīng)計(jì)算得:LM=12.3960-0.1mm;322型芯高度尺寸的計(jì)算：HM= (1+S) Hs+3/4 - d0按六級精度制造Hs=15mm 經(jīng)計(jì)算得： HM=15.4870-0.13mm;3.3 模具型腔壁厚的計(jì)算為實(shí)現(xiàn)高性能的目的；選用模具材料應(yīng)具有高耐磨性高耐蝕睡良好的穩(wěn)定性和良好的導(dǎo)熱性必須具有一定的強(qiáng)度表

15、面需要耐磨淬火變型要小但不需要耐腐蝕性因?yàn)锳BS沒有腐蝕性可以采用Cr12經(jīng)過調(diào)質(zhì)淬火加低溫回火正火HRO 55可以去型腔壁厚為：0.20L+17=33第四章澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì)在設(shè)計(jì)澆注系統(tǒng)之前必須確定塑件成型位置可以才用一模兩腔澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì)是注塑模具設(shè)計(jì)的一個重要的環(huán)節(jié)它對注塑成型周期和塑件質(zhì)量(如外觀物理性能尺寸精度)都有直接的影響設(shè)計(jì)時必須按如下原則：(1) 型腔布置和澆口開設(shè)部位力求對稱防止模具承受偏載而造成溢料現(xiàn)象(2) 型腔和澆口的排列要盡可能地減少模具外形尺寸(3) 系統(tǒng)流道應(yīng)盡可能短斷面尺寸適當(dāng)(太小則壓力及熱量損失大太大則塑料耗費(fèi)大)：盡量減少彎折表面粗糙度要低以使熱量及壓力損

16、失盡可能?。?）對多型腔應(yīng)盡可能使塑料熔體在同一時間內(nèi)進(jìn)入各個型腔的深處及角落 及分流道盡可能平衡布置a）滿足型腔充滿的前提下 澆注系統(tǒng)容積盡量小 以減少塑料的耗量b）澆口位置要適當(dāng)盡量避免沖擊嵌件和細(xì)小型芯防止型芯變形澆口的殘痕不應(yīng)影響塑件的外觀4.1主流道設(shè)計(jì)主流道是塑料熔體進(jìn)入模具型腔是最先經(jīng)過的部位它將注塑機(jī)噴嘴注出的塑料熔體導(dǎo)入分流道或型腔其形狀為圓錐形便于熔體順利的向前流動開模時主流道凝料又能順利拉出來主流道的尺寸直接影響到塑料熔體的流動速度和充模時間 由于主流道要與高溫塑料和注塑機(jī)噴嘴反復(fù)接觸和碰撞 通常不直接開在定模上而是將它單獨(dú)設(shè)計(jì)成主流道套鑲?cè)攵０鍍?nèi) 主流道套通常又高碳工

17、具鋼制造并熱處理淬硬 塑件外表面不許有澆口痕又考慮取料順利對塑件與澆注系統(tǒng)聯(lián)接處能自動減斷采用帶直流道與分流道的潛伏式點(diǎn)澆口為了方便于拉出流道中的凝料將主流道設(shè)計(jì)成錐形錐度為3內(nèi)表面的粗糙度為Ra0.8微米孔徑為0.5毫米主流道的設(shè)計(jì)要點(diǎn)如下：（1）為便于從主流道中拉出澆注系統(tǒng)的凝料以及考慮塑料熔體的膨脹 主流道設(shè)計(jì)成圓錐形因ABS的流動性為中性故其錐度取3度 過大會造成流速減慢 易成渦流內(nèi)壁粗糙度為R0.8um（2）主流道大端呈圓角其半徑取r=13mm以減少流速轉(zhuǎn)向過渡的阻力r=1.5mm.（3）在保證塑件成形良好的情況下主流道的長度應(yīng)盡量短否則會使主流道的凝料增多且增加壓力損失使塑料熔體降

18、溫過多影響注射成形（4）為使熔融塑料完全進(jìn)入主流道而不溢出應(yīng)使主流道與注射機(jī)的噴嘴緊密對接主流道對接處設(shè)計(jì)成半球形凹坑其半徑為r2=r1+（12）其小端直徑D=d+（0.51）凹坑深度常取34mm在此模具中取 r2=1112mm（5）由于主流道要與高溫高壓的塑料熔體和噴嘴反復(fù)接觸和碰撞 所以主流道部分常設(shè)計(jì)成可拆卸的主流道襯套以便選用優(yōu)質(zhì)鋼材單獨(dú)加工和熱處理其大端兼作定位環(huán)圓盤凸出定模端面的長度H=510mm同時因該鬧鐘后蓋采用ABS需加熱所以在主流道處采用電加熱以提高料溫4.2冷料井設(shè)計(jì)冷料井位于主流道正對面的動模板上 或處于分流道末端其作用是接受料流前鋒的”冷料 防止冷料進(jìn)入型腔而影響塑件

19、質(zhì)量 開模時又能將主流道的凝料拉出 冷料井的直徑宜大于大端直徑 長度約為主流道大端直徑 基于本次設(shè)計(jì)的模具可采用底部帶有拉料桿的冷料井 這類冷料井的底部由一個拉料桿構(gòu)成 拉料桿裝于型芯固定板上 因此它不能隨脫模機(jī)構(gòu)運(yùn)動利用球頭形的拉料桿配合冷料井4.3 分流道設(shè)計(jì)分流道是主流道與澆口之間的通道一般開在分型面上 起分流和轉(zhuǎn)向的作用 分流道截面的形狀可以是圓形、半圓形、矩形、梯形和U形等圓形和正方形截面流道的比面積最?。鞯辣砻娣e于體積之比值稱為比表面積） 塑料熔體的溫度下降小阻力小流道的效率最高 但加工困難 而且正方形截面不易脫模所以在實(shí)際生產(chǎn)中較常用的截面形狀為梯形、半圓形及U形4.3.1 分

20、流道設(shè)計(jì)要點(diǎn)：（1）.在保證足夠的注塑壓力使塑料熔體能順利的充滿型腔的前提下 分流道截面積與長度盡量取小值分流道轉(zhuǎn)折處應(yīng)以圓弧過度（2）.分流道較長時 在分流道的末端應(yīng)開設(shè)冷料井對于此模來說在分流道上不須開設(shè)冷料井（3）.分流道的位置可單獨(dú)開設(shè)在定模板上或動模板上 也可以同時開設(shè)在動定模板上 合模后形成分流道截面形狀（4）.分流道與澆口連接處應(yīng)加工成斜面并用圓弧過度432分流道的長度分流道的長度取決于模具型腔的總體布置方案和澆口位置 從在輸送熔料時減少壓力損失熱量損失和減少澆道凝料的要求出發(fā) 應(yīng)力求縮短4.3.3 分流道的斷面分流道的斷面尺寸應(yīng)根據(jù)塑件的成形的體積 塑件的壁厚塑件的形狀和所用塑

21、料的工藝性能 注射速率和分流道長度等因素來確定因ABS的推薦斷面直徑為 4.59.5（查表4-2）部分塑件常用斷面尺寸推薦范圍 分流道要減小壓力損失 希望流道的截面積大表面積小以減小傳熱損失同時因考慮加工的方便性分流道應(yīng)考慮出料的流暢性和制造方便熔融料的熱量損失小流動阻力小比表面和小等問題由于采用的是潛伏式二級分流道對熱損失及流動提出了較高的要求 采用圓形的份流道為了保證外形無澆口痕澆口前后兩端形成較大的壓力差增加流速得到外形清晰的制件提高熔體冷凝速度保證熔融的塑料不回流同時可隔斷注射壓力對型腔內(nèi)塑料的后續(xù)作用冷卻后快速切除同時它的效果與S澆注系統(tǒng)有同樣的效果有利于補(bǔ)塑4.3.4 分流道的布局

22、在多型腔模具中分流道的布置中有平衡和非平衡兩種根據(jù)本模具的要求我們選取平衡式也就是指分流道到各型腔澆口的長度斷面形狀尺寸都相同的布置形式它要求各對應(yīng)部位的尺寸相等這種布置可實(shí)現(xiàn)均衡送料和同時充滿型腔的目的 是成型的塑件力學(xué)性能基本一致而且在此模具中不會造成份流道過長的缺點(diǎn)4.4 澆口選擇澆口又稱進(jìn)料口是連接分流道與型腔之間的一段細(xì)短流道（除直接澆口外） 它是澆注系統(tǒng)的關(guān)鍵部分澆口位置的選擇：（1）澆口位置應(yīng)使填充型腔的流程最短 這樣的結(jié)構(gòu)使壓力損失最小 易保證料流充滿整個型腔同時流動比的允許值隨塑料熔體的性質(zhì)溫度注塑壓力等的不同而變化所以我們在考慮塑件的質(zhì)量都要注意到這些適當(dāng)值(2) 澆口設(shè)置

23、應(yīng)有利于排氣和補(bǔ)塑(3) 澆口位置的選擇要避免塑件變形 采側(cè)澆口在進(jìn)料時頂部形成閉氣腔 在塑件頂部常留下明顯的熔接痕 而采用點(diǎn)澆口 有利于排氣 整件質(zhì)量較好但是塑件壁厚相差較大澆口開在薄壁處不合理；而設(shè)在厚壁處 有利于補(bǔ)縮可避免縮孔、凹痕產(chǎn)生(4) 澆口位置的設(shè)置應(yīng)減少或避免生成熔接痕 熔接痕是充型時前端較冷的料流在型腔中的對接部位 它的存在會降低塑件的強(qiáng)度所以設(shè)置澆口時應(yīng)考慮料流的方向澆口數(shù)量多產(chǎn)生熔接痕的機(jī)會很多流程不長時應(yīng)盡量采用一個澆口以減少熔接痕的數(shù)量對于大多數(shù)框形塑件澆口位置使料流的流程過長熔接處料溫過低熔接痕處強(qiáng)度低會形成明顯的接縫如果澆口位置使料流的流程短熔接處強(qiáng)度高為了提高熔

24、接痕處強(qiáng)度可在熔接處增設(shè)溢溜槽是冷料進(jìn)入溢溜槽筒形塑件采用環(huán)行澆口無熔接痕而輪輻式澆口會使熔接痕產(chǎn)生(5) 澆口位置應(yīng)避免側(cè)面沖擊細(xì)長型心或鑲件因點(diǎn)口在脫開時會傷塑件的內(nèi)表面在這里是可以的考慮到點(diǎn)澆口有利澆注系統(tǒng)的廢料和塑件的脫離所以選取用點(diǎn)繞口分流道與澆口的連接在利用了 Pro/E的塑料顧問對其進(jìn)行模仿CAE的注塑之后選擇了更具優(yōu)勢的澆口由于鬧鐘后蓋的側(cè)內(nèi)壁與鬧鐘芯存在一定的空隙所以即使是在脫模的時候流在一定的澆口痕也不會影響裝配澆口套見圖4.1 :圖4.1澆口套第五章分型面的選擇與排氣系統(tǒng)的設(shè)計(jì)5.1 分型面的選擇塑料在模具型腔凝固形成塑件為了將塑件取出來 必須將模具型腔打開 也就是必須將

25、模具分成兩部分 即定模和動模兩大部分 定模和動模相接觸的面稱分型面 通常有以下原則：（1）分型面的選擇有利于脫模：分型面應(yīng)取在塑件尺寸的最大處 而且應(yīng)使塑件流在動模部分由于推出機(jī)構(gòu)通常設(shè)置在動模的一側(cè)將型芯設(shè)置在動模部分 塑件冷卻收縮后包緊型芯使塑件留在動模這樣有利脫模如果塑件的壁厚較大 內(nèi)孔較小或者有嵌件時 為了使塑件留在動模 一般應(yīng)將凹模也設(shè)在動模一側(cè) 拔模斜度小或塑件較高時 為了便于脫模可將分型面選在塑件中間的部位 但此塑件外形有分型的痕跡（2）分型面的選擇應(yīng)有利于保證塑件的外觀質(zhì)量和精度要求（3）分型面的選擇應(yīng)有利于成型零件的加工制造（4）分型面應(yīng)有利于側(cè)向抽芯但是此模具無須側(cè)向抽芯此

26、點(diǎn)可以不必考慮5.2 排氣糟的設(shè)計(jì)塑料熔體在填充模具的型腔過程中同時要排出型強(qiáng)及流道原有的空氣 除此以外塑料熔體會產(chǎn)生微量的分解氣體這些氣體必須及時排出 否則 被壓縮的空氣產(chǎn)生高溫會引起塑件局部碳化燒焦或塑件產(chǎn)生氣泡或使塑件熔接不良引起強(qiáng)度下降 甚至充模不滿因該模具為小型模具且分型面適宜可利用分型面排氣所以無需設(shè)計(jì)排氣槽第六章合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)導(dǎo)向合模機(jī)構(gòu)對于塑料模具是必不可少的部分 因?yàn)槟＞咴陂]合時要求有一定的方向和位置 所以必須設(shè)有導(dǎo)向機(jī)構(gòu) 導(dǎo)柱安裝在動模一邊或定模一邊均可 通常導(dǎo)柱設(shè)在主型腔周圍為避免裝配時方位搞錯而損壞模具 并且在模具閉合后使型腔保持正確形狀 不至因?yàn)槲恢玫钠贫鹚?/p>

27、件壁厚不均動定模合模時 首先導(dǎo)向機(jī)構(gòu)接觸 引導(dǎo)動定模正確閉合 避免凸?；蛐托鞠冗M(jìn)入型腔 產(chǎn)生干涉而壞零件 由于注塑壓力的各向性就會對導(dǎo)柱進(jìn)行徑向的剪力 導(dǎo)致導(dǎo)柱容易折斷 對型芯和型腔改進(jìn)后 其的配合可以進(jìn)行定位導(dǎo)柱、導(dǎo)套零件如下：圖6.2 導(dǎo)套 第七章脫模機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)在對鬧鐘后蓋塑件進(jìn)行脫模是必須遵循以下原則：1因?yàn)樗芰鲜湛s是抱緊凸模 所以頂出力的作用點(diǎn)應(yīng)盡量靠近凸模 因?yàn)樗芗谋诤竦年P(guān)系我們可以利用推板2、頂出力應(yīng)作用在塑件剛性和強(qiáng)度最大的部位 如加強(qiáng)筋壁厚等處作用面積盡可能大一些以防止塑件變形和損壞3、為了保證良好的塑件外觀頂出位置應(yīng)盡量設(shè)在塑件內(nèi)部或?qū)λ芗庥^影響不大的部位將頂桿設(shè)計(jì)在塑件

28、的內(nèi)部型腔4、若頂出部位需設(shè)在塑件使用或裝配的基準(zhǔn)面上時對不影響塑件尺寸和使用一般頂桿與塑件接觸處凹進(jìn)塑件0.1mm否則塑件會出現(xiàn)凸起影響基面的平整由于鬧鐘后蓋為薄壁圓筒形塑件用頂管、推板脫模機(jī)構(gòu)和為了縮短頂桿與型芯配合長度以減少磨擦可以將頂管配合孔的后半段直徑減少一般減少3-5mm.這是最常用的一種脫模機(jī)構(gòu)這些頂桿一般只起頂出作用有時根據(jù)塑件的需要頂桿還可以參加塑件的成型這時可以將頂桿做成與塑件某一部分相同形狀或作為型芯頂桿多用T8AV T10A材料頭部淬火硬度達(dá)50HRC以上表面粗糙度取 Ra值小于0.8微米和頂桿孔呈H8/f8配合第八章溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)在注射成型過程中模具溫度直接影響到

29、塑件的質(zhì)量如收縮率、翹曲變形、耐應(yīng)力開裂性和表面質(zhì)量等并且對生產(chǎn)效率起到?jīng)Q定性的作用在注射過程中冷卻時間占注射成型周期的約80%然而由于各種塑料的性能和成型工藝要求不同模具溫度的要求有盡相同因此對模具冷卻系統(tǒng)的設(shè)計(jì)及優(yōu)化分析在一定程度上決定了塑件的質(zhì)量和成本模具溫度直接影響到塑料的充模、塑件的定型、模塑的周期和塑件質(zhì)量而模具溫度的高低取決于塑料結(jié)晶性塑件尺寸與結(jié)構(gòu)、性能要求以及其它工藝條件如熔料溫度、注射速度、注射壓力、模塑周期 等影響注射模冷卻的因素很多如塑件的形狀和分型面的設(shè)計(jì)冷卻介質(zhì)的種類、溫度、流速、冷卻管道的幾何參數(shù)及空間布置 模具材料、熔體溫度、塑件要求的頂出溫度和模具溫度 塑件和

30、模具間的熱循環(huán)交互作用等（1）低的模具溫度可降低塑件的收縮率（2）模具溫度均勻、冷卻時間短、注射速度快 可降低塑件的翹曲變形（3）對結(jié)晶性聚合物提高模具溫度可使塑件尺寸穩(wěn)定避免后結(jié)晶現(xiàn)象但是將導(dǎo)致成型周期延長和塑件發(fā)脆的缺陷（4）隨著結(jié)晶型聚合物的結(jié)晶度的提高 塑件的耐應(yīng)力開裂性降低因此降低模具溫度是有利的 但對于高粘度的無定型聚合物 由于其耐應(yīng)力開裂性與塑料的內(nèi)應(yīng)力直接相關(guān) 因此提高模具溫度和充模 減少補(bǔ)料時間是有利的（5）提高模具溫度可以改善塑件的表面質(zhì)量在注射成形過程中模具的溫度直接影響塑件的成型質(zhì)量和生產(chǎn)效率 根據(jù)塑料的要求注射到模具內(nèi)的塑料溫度為 2000C左右 而從模具中取出塑件的

31、溫度約為 600C 溫度降低是由于模具通入冷卻水將溫度帶走了普通的模具通入常溫的水進(jìn)行冷卻 通過調(diào)節(jié)水的流量就可以調(diào)節(jié)模具的溫度因鬧鐘后蓋使用的塑料是ABS要求模溫高若模具溫度過低則會影響塑料的流動性 增加剪切阻力使塑件的內(nèi)應(yīng)力較大甚至還出現(xiàn)冷流痕、銀絲、注不滿等缺陷 因此在注射開始時 為防止填充不足充入溫水或者模具加熱總之要做到優(yōu)質(zhì)、高效率生產(chǎn)模具必須進(jìn)行溫度調(diào)節(jié)對溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的要求：（1）確定加熱或是冷卻；（2）模溫均一塑件各部分同時冷卻；（3）采用低的模溫快速且大量通冷卻水；溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)應(yīng)盡量結(jié)構(gòu)簡單加工容易成本低謙8.1模具冷卻系統(tǒng)的設(shè)計(jì)根據(jù)模具冷卻系統(tǒng)設(shè)計(jì)原則：冷卻水孔數(shù)量盡量多尺寸

32、盡量大的原則可知冷卻水孔數(shù)量大于或等于 3根都是可行的這樣做同時可實(shí)現(xiàn)盡量降低入水與出水的溫度差的原則根據(jù)書上的經(jīng)驗(yàn)值取 4根冷卻水口口徑為 6mm.另外具冷卻系統(tǒng)的過程中還應(yīng)同時遵循：1、澆口處加強(qiáng)冷卻；2、冷卻水孔到型腔表面的距離相等；3、冷卻水孔數(shù)量應(yīng)盡可能的多孔徑應(yīng)盡可能的大；4、冷卻水孔道不應(yīng)穿過鑲快或其接縫部位以防漏水5、進(jìn)水口水管接頭的位置應(yīng)盡可能設(shè)在模具的同一側(cè)通常應(yīng)設(shè)在注塑機(jī)的背面6、冷卻水孔應(yīng)避免設(shè)在塑件的熔接痕處而且在冷卻系統(tǒng)內(nèi)各相連接處應(yīng)保持密封防止冷卻水外泄8.2 模具加熱系統(tǒng)的設(shè)計(jì)因在ABS要求的熔融溫度為 200 而且流動性能為中性同時在注射時模具溫度要求為50-

33、70所以該模具必須加熱模具加熱方法包括：熱水熱空氣八、一1 XI熱油及電加熱等由于電加熱清潔、結(jié)構(gòu)簡單、可調(diào)節(jié)范圍大所以在該模具應(yīng)用電加熱第九章模具的裝配塑料模的裝配基準(zhǔn)分為兩種情況一是以塑料模中和主要零件臺定模動模的型腔型芯為裝配基準(zhǔn)這種情況定模各動模的導(dǎo)柱和導(dǎo)套孔先不加工先將型腔和型芯鑲塊加工好然后裝入定模和動模內(nèi)將型腔和型芯之間墊片法或工藝定位器法保證壁厚 動模和定模合模后用平行夾板夾緊鏜投影導(dǎo)柱和導(dǎo)套孔最后安裝動模和定模上的其它零件另一種是已有導(dǎo)柱導(dǎo)套塑料模架的澆口套與定模部分裝配后必須與分模面有一定的間隙其間隙為0.05-0.15 毫米因?yàn)樵撎幨車娮靿毫Φ挠绊懺谧⑸鋾r會發(fā)生變形有時在

34、試模中經(jīng)常發(fā)現(xiàn)在分模面上澆口套周圍出現(xiàn)塑料飛邊 就是由于沒有間隙的原因?yàn)榱擞行У姆乐癸w邊可以接近塑件的有相對位移的面上銼一個三角形的槽由于空氣的壓力的緣故可以更好的防止飛邊9.1 模具的裝配順序（1 ）確定裝配基準(zhǔn)；（2）裝配前要對零件進(jìn)行測量合格零件必須去磁并將零件擦拭干凈；（3）調(diào)整各零件組合后的累積尺寸誤差 如各模板的平行度要校驗(yàn)修磨以保證模板組裝密合分型面吻合面積不得小于80%間隙不得小于溢料最小值防止產(chǎn)生飛邊（4 ）在裝配過程中盡量保持原加工尺寸的基準(zhǔn)面 以便總裝合模調(diào)整時檢查；（5）組裝導(dǎo)向系統(tǒng)并保證開模合模動作靈活 無松動和卡滯現(xiàn)象；（6）組裝冷卻和加熱系統(tǒng)保證管路暢通不漏水不漏電門動作靈活緊固所連接螺釘裝配定位銷裝配液壓系統(tǒng)時允許使用密封填料或密封膠但應(yīng)防止進(jìn)入系統(tǒng)中；（7）試模：試模合格后打上模具標(biāo)記包括模具編號、合模標(biāo)記及組裝基面 模具預(yù)熱模具預(yù)熱的方法采用外部加熱法將鑄鋁加熱板安裝在模具外部從外部向內(nèi)進(jìn)行加熱這種方法加熱快但損耗量大 筒和噴嘴的加熱根據(jù)工藝手冊中推薦的工藝參數(shù)將料筒和噴嘴加熱 與模具同時進(jìn)行 工藝參數(shù)的選擇和調(diào)整根據(jù)工藝手冊中推薦的工藝參數(shù)初選溫度 壓力時間參數(shù)調(diào)整工藝參數(shù)時按壓力時間溫度這樣的先后順序變動 注塑在料筒中的塑料和模具達(dá)到預(yù)熱溫度時就可以進(jìn)行試注塑觀察注塑塑件的質(zhì)量缺陷分析導(dǎo)致缺