XXX大橋下部結(jié)構(gòu)檢算計(jì)算書

1、XXX大橋下部結(jié)構(gòu)檢算計(jì)算書、基本資料見設(shè)計(jì)圖紙二、參考規(guī)范及書籍1、 橋梁工程（上冊）范立礎(chǔ)人民交通出版社2、 公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60 2004）3、 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62 2004）4、 公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ 024 85）三、計(jì)算書由于該橋?yàn)閮陕?lián)對稱結(jié)構(gòu)，所以取一聯(lián)進(jìn)行上部結(jié)構(gòu)計(jì)算。一）、荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算（一）跨中及1/41處按鉸接板法利用等代剛度法將連續(xù)梁等代為簡支梁，計(jì)算其荷載橫向分布系數(shù)。經(jīng)計(jì)算，其邊跨、次邊跨、中跨的剛度提高系數(shù)分別為1.49、2.08、2.05。三跨的剛度系數(shù)計(jì)算得,=0.01222 =0.01

2、71 3=0.0169根據(jù) 查鉸接板荷載橫向分布影響線豎標(biāo)表，繪制荷載橫向分布影響線，計(jì)算各跨各板的荷載橫向分 布系數(shù)（粗體）和橫向影響系數(shù)，列表如下：（根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60 2004） 4.3.1進(jìn)行布載）1、邊跨表一1板號單列車對稱布載單列車非對稱布載雙列車對稱布載雙列車非對稱布載10.0980.1640.2100.25820.1030.1580.2120.25430.1140.1420.2250.24840.1210.1240.2300.24350.1240.1030.2320.22660.1210.0880.2300.21070.1140.0780.2250.194

3、80.1030.0700.2120.17690.0980.0680.2100.1722、次邊跨表一2板號單列車對稱布載單列車非對稱布載雙列車對稱布載雙列車非對稱布載10.0950.1780.2040.26920.1010.1720.2160.26830.1140.1540.2290.26340.1290.1280.2360.25050.1330.1000.2440.23660.1290.0820.2360.21270.1140.0700.2290.19080.1010.0630.2160.17090.0950.0580.2040.1583、中跨表一3板號單列車對稱布載單列車非對稱布載雙列車對稱

4、布載雙列車非對稱布載10.0930.1760.2020.26220.1000.1710.2120.26430.1120.1520.2290.25640.1300.1280.2380.25350.1360.1010.2410.23660.1300.0850.2380.21870.1120.0700.2290.18680.1000.0620.2120.16690.0930.0580.2020.158（二）支座處按杠桿原理法計(jì)算，計(jì)算各跨各板的荷載橫向分布系數(shù)（粗體）和橫向影響系數(shù)，列表如下:（根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60 2004） 4.3.1進(jìn)行布載）表一4板號單列車對稱布載單列車非

5、對稱布載雙列車對稱布載雙列車非對稱布載100.37500.375200.1250.2250.125300.4750.2750.47540.450.0250.3250.32550.1000.3500.17560.4500.3250.4257000.2750.0758000.225090000（三）各板荷載橫向分布系數(shù)匯總?cè)∪缰凶畲蟮暮奢d橫向分布系數(shù)來統(tǒng)一計(jì)算各跨荷載，列表如下:表一5板號單列車對稱布載單列車非對稱布載雙列車對稱布載雙列車非對稱布載跨中支座跨中支座跨中支座跨中支座10.09800.1780.3750.21000.2690.37520.10300.1720.1250.2160.22

6、50.2680.12530.11400.1540.4750.2290.2750.2630.47540.1300.450.1280.0250.2380.3250.2530.32550.1360.10.10300.2440.3500.2360.17560.1300.450.08800.2380.3250.2180.42570.11400.07800.2290.2750.1940.07580.10300.07000.2160.2250.176090.09800.06800.21000.1720（四）防撞護(hù)欄橫向分布系數(shù)防撞護(hù)欄自重作為均布荷載作用于邊梁，其集度為q =154/20 =7.7KN /m

7、。其橫向分布系數(shù)列于F表（跨中用鉸接板法，支座用杠桿原理法）表一6板號跨中支座1、90.3251.52、80.230-0.53、70.19804、60.180050.1760二）、上部結(jié)構(gòu)恒載計(jì)算（一）、端跨1、一期恒載根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙工程數(shù)量表得：橋面板自重（gi）: 1 號、9 號 27.43 x 10 = 274.3KN2 號8 號 22.85 10 =228.5KN2、二期恒載根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙工程數(shù)量表得：表一7鉸縫（8條）（g2 ）2.342 漢 24 漢 8 = 449.7KN10mm防水混凝土鋪裝（g3）0.1 漢9.5漢 19.76漢 24 =450.5KN一端封頭（9個）（g4 ）0

8、.126 漢 24 匯 9 = 27.2KN接縫（半個）（g5）0.95 漢 9.5 漢 0.2汽 25 = 45.1KN伸縮縫（半個）（g6 ）丄1(0.4467 匯 10 + 4.2 漢 24)漢=26.3KN 4瀝青混凝土鋪裝（g7 ）0.0724 = 285.6KN防撞護(hù)欄（一側(cè)）（g8 ）1(1.818 + 0.189) 0 +12漢 24漢一 =154KN2（二）、中跨1、一期恒載根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙工程數(shù)量表得:橋面板自重（g1） ： 1 號、9號 27.22x10 =272.2KN2 號8 號 22.67 10 =226.7KN2、二期恒載根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙工程數(shù)量表得：表一8鉸縫（8條）（

9、g2 ）2.323 沢 24 疋 8 = 446KN10mm防水混凝土鋪裝（g3）0.1x9.5x19.6x24 =446.9KN一端封頭（9個）（g4 ）0.126x24x9 = 27.2KN接縫（半個）（g5 ）0.95 疋 9.5 決 0.2汽 25 = 45.1KN伸縮縫（半個）（g6）1(0.4467 x 10 + 4.2 x 24)江一=26.3KN 4瀝青混凝土鋪裝（g7）0.07 x 8.5x 20 x 24 = 285.6KN防撞護(hù)欄（一側(cè)）（g8）1(1.818 + 0.189)0 +12 x 24匯 一 =154KN2（三）簡支體系上支座恒載反力（空心板+鉸縫，每片梁一端

10、視為一個支座）表一9板號端跨中跨1號、9號11一(274.3+ 漢449.7) =162.1KN2911一(272.2 +漢 446) = 160.9KN2928號11一(228.5 +-漢 449.7H139.2KN2911一(226.7 + -漢 446) = 138.1KN29（四）連續(xù)體系上二期恒載引起支座反力1、防水混凝土 +瀝青鋪裝+封頭+接縫按均布荷載計(jì)算作用于五跨連續(xù)體系上1 q（450.5 2 27.22 45.1285.6） = 44.28KN20引起的支座反力為：表一10墩臺號每個墩臺全部支座的反力（KN ）每片梁對應(yīng)支座的反力（KN ）0號、5號337 （一排支座）37

11、.4 （一排支座）1號、4號966 （兩排支座）107.3 （兩排支座）2號、3號832 （兩排支座）92.4 （兩排支座）2、防撞護(hù)欄引起的支座反力表一117、墩臺號板號-0、5（ KN）1、4（ KN）2、3（ KN）1、939.810593.52、81.579.96.783、78.726.422.34、67.912420.257.7323.519.8（五）恒載引起的支座反力匯總（簡支體系恒載支座反力+連續(xù)體系恒載支座反力）表一12墩臺號板號0、5（ KN）1、4（ KN）2、3（ KN）1、9239.3536.5510.12、8178.2395.6377.63、7185.3412.139

12、3.14、6184.5409.73915184.3409.2390.6三）上部結(jié)構(gòu)汽車活載引起支座反力計(jì)算根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60 2004） 4.3.1計(jì)算得車道荷載為：qK =7.875KN/mPK =177.72KN根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60 2004） 4.3.2計(jì)算得汽車荷載沖擊系數(shù)為:,13.616 PEIC ,J =0.43 （結(jié)構(gòu)基頻為 22J = 0.1767Inf -0.0157）2兀I2 f me然后根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60 2004） 4.3.1進(jìn)行布載計(jì)算（一）按0號臺最不利布載（一、三、五跨布均布荷載，0號臺支座處布集中

13、荷載）支座反力列于下表表一13板號單列車對稱布載單列車非對稱布載雙列車對稱布載雙列車非對稱布載均布荷載產(chǎn)生集中荷載產(chǎn)生均布荷載產(chǎn)生集中荷載產(chǎn)生均布荷載產(chǎn)生集中荷載產(chǎn)生均布荷載產(chǎn)生集中荷載產(chǎn)生17.3023.2114.415.6029.9114.427.7016.038.222.068.623.238.238.5024.0144.924.383.832.2144.9421.6137.310.27.626.399.127.399.1512.730.57.7027.5106.722.253.3621.6137.36.5026.399.127.5129.678.505.8024.383.816.422

14、.987.705.2022.068.613.1097.305.0015.6012.70（已計(jì)入沖擊力，單位： KN ）（二）按1號墩最不利布載（一、二、四跨布均布荷載，1號墩支座處布集中荷載）支座反力列于下表表一14板號單列車對稱布載單列車非對稱布載雙列車對稱布載雙列車非對稱布載均布荷 載產(chǎn)生集中荷 載產(chǎn)生均布荷 載產(chǎn)生集中荷 載產(chǎn)生均布荷 載產(chǎn)生集中荷 載產(chǎn)生均布荷 載產(chǎn)生集中荷 載產(chǎn)生120.7061.2114.444.2080.5114.4221.7044.038.259.868.664.538.2324062.3144.965.683.885.5144.9455.8137.328.67

15、.670.699.173.999.153530.521.7073.6106.760.953.3655.8137.318.6070.699.172.9129.6724016.4065.683.845.822.9821.7014.7059.868.637.30920.7014.3044.2036.20（已計(jì)入沖擊力，單位： KN）（三）按2號墩最不利布載（二、三、五跨布均布荷載，2號墩支座處布集中荷載）支座反力列于下表表一15板號單列車對稱布載單列車非對稱布載雙列車對稱布載雙列車非對稱布載均布荷載產(chǎn)生集中荷載產(chǎn)生均布荷載產(chǎn)生集中荷載產(chǎn)生均布荷載產(chǎn)生集中荷載產(chǎn)生均布荷載產(chǎn)生集中荷載產(chǎn)生119.705

16、8.9114.442.2077.2114.4220.7042.238.243.568.661.638.2323.0060.2144.963.183.882.2144.9453.8137.327.37.667.899.170.999.1533.530.520.7070.6106.758.353.3653.8137.317.7067.899.170.2129.6723.0015.7063.183.843.822.9820.7014.1043.568.635.60919.7013.7042.2034.50（已計(jì)入沖擊力，單位： KN）四）各墩臺支座反力匯總（一）0號臺表一16板號單列車對稱布載單列車

17、非對稱布載雙列車對稱布載雙列車非對稱布載恒載支座反力活載支座反力恒載支座反力活載支座反力恒載支座反力活載支座反力恒載支座反力活載支座反力1239.37.3239.3137.6239.315.6239.3144.32178.27.7178.254.2178.290.6178.261.43185.38.5185.3168.9185.3108.1185.3177.14184.5158.9184.517.8184.5125.4184.5126.45184.343.2184.37.7184.3134.2184.375.56184.5158.9184.56.5184.5125.4184.5157.1718

18、5.38.5185.35.8185.3108.1185.339.38178.27.7178.25.2178.290.6178.213.19239.37.3239.35.0239.315.6239.312.7（單位：KN ）（二）1號墩表一17板號單列車對稱布載單列車非對稱布載雙列車對稱布載雙列車非對稱布載恒載支座反力活載支座反力恒載支座反力活載支座反力恒載支座反力活載支座反力恒載支座反力活載支座反力1536.520.7536.5175.6536.544.2536.5194.92395.621.7395.682.2395.6128.4395.6102.73412.124.0412.1207.24

19、12.1149.4412.1230.44409.7193.1409.736.2409.7169.7409.71735409.265.5409.221.7409.2180.3409.2114.26409.7193.1409.718.6409.7169.7409.7202.57412.124.0412.116.4412.1149.4412.168.78395.621.7395.614.7395.6128.4395.637.39536.520.7536.514.3536.544.2536.536.2（單位：KN ）（三）2號墩立而IL9501卜 102 pul一 Ml少rnr*1 r（單位：KN ）

20、注：3號墩支座反力同2號墩，4號同1號，5號墩全部支座反力為 0號臺的二倍表一18板號單列車對稱布載單列車非對稱布載雙列車對稱布載雙列車非對稱布載恒載支座反力活載支座反力恒載支座反力活載支座反力恒載支座反力活載支座反力恒載支座反力活載支座反力1510.119.7510.1173.3510.142.2510.1191.62377.620.7377.680.4377.6112.1377.699.83393.123393.1205.1393.1146.9393.1227.14391191.139134.9391166.93911705390.664390.620.7390.6177.3390.611

21、1.66391191.139117.7391166.9391199.87393.123393.115.7393.1146.9393.166.78377.620.7377.614.1377.6112.1377.635.69510.119.7510.113.7510.142.2510.134.5二）、蓋梁計(jì)算（1、5號墩）（一）、荷載計(jì)算1、上部結(jié)構(gòu)恒載計(jì)算如上表表一12墩臺號板號0、5 ( KN )1、4 ( KN )2、3 ( KN )1、9239.3536.5510.12、8178.2395.6377.63、7185.3412.1393.14、6184.5409.73915184.3409.

22、2390.65(H)R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9too100LOP950?Kl 000).24 M- J2、蓋梁自重及內(nèi)力計(jì)算見表一 19 蓋梁自重及產(chǎn)生的彎矩、剪力計(jì)算表表一19截面編號自重（KN ）彎矩(KN?m)剪力（KN ）Q左Q右1 1q1 =0.4 x 0.74x1.5x24 +0.23x0.4x1.4x25 + 1一(0.1 +0.28)漢0.69 疋 0.9 漢 24 =16.712M1= - 6.78-16.71-16.712 2q2 =0.4x1.01 x 1.5漢24 +0.28漢1.01漢0.9漢24 +1(0.436 0.181.01 匯 0.

23、9匯 24 =23.44M2= - 30.21-40.15-40.153 3q3 =0.4x1.0x1.5x24+ (0.1 +0.436)匯 1.0 匯 0.9 1jx 24 + (0.692 0.436 W 1.0 漢 0.9 x 24 = 28.742M3= - 82.50-68.89-68.894 4q4 = 0.4 x 1.0 乂 1.5 x 24 + (0.1 + 0.692) 1.0 匯 0.9x 24 +丄(0.949 0.6921.0 漢 0.9匯24 =34.28 2M4= - 168.00-103.17-103.175 545=0.4漢1.0江1.5況24+1乂1.1(1

24、0.949 M d=6830.9 KN ?m （5 號墩）x = 47.74cm ： bh0 =0.56 1508 = 79.52cm且x 2a = 10cm同上，驗(yàn)算44截面可得Mu 二 fsd1As1 1400 fsdzA 1400-60= 280 15 804.25 1400280 18 804.25 1340= 1.016 10 4 KN ?m M j=5295.38KN ?m （5 號墩）各截面實(shí)際配筋均滿足正截面抗彎承載力要求。2、剪力作用下截面配筋驗(yàn)算蓋梁其斜截面抗剪承載力計(jì)算應(yīng)符合公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范(JTGD62 2004)5.2.7 要求5號墩6 6截面

25、驗(yàn)算：匸二 0.02091 二 0.00349代入得(1 )求斜截面內(nèi)混凝土合箍筋共同的抗剪承載力設(shè)計(jì)值Vcsb=900mm h0=1410mm f cu,k=38.4MPa P=2.091Vcs=2115.61KN(2 )求與斜截面相交的普通彎起鋼筋抗剪承載力設(shè)計(jì)值Vsb2 0:fsd=280MPa 二 Asb = 804.25 9 615.759 9 18 = 29405.25mm vs = 45 代入得VSb=4366.46KN10(3 )斜截面抗剪承載力驗(yàn)算0Vd =1.0 3452.21Vsb =6482.07KN(4) T形、矩形受彎構(gòu)件其抗剪截面要求根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝

26、土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范(JTG D62 2004) 5.2.9要求求得:V0Vd =1.0X3452.21 v0.5X10jfU7bh0 =4010.49KN綜上蓋梁剪力作用下截面配筋驗(yàn)算符合規(guī)范要求。蓋梁各截面承載力校核如表-23蓋梁各截面承載力校核表表一23截面號受壓區(qū)高度 x (cm)計(jì)算彎矩Md極限彎矩Mu計(jì)算剪力Vd抗剪承載力Vu=V cs+Vsb混凝土抗剪值Vc1 1118.141947.4998.452590.81782.62 223.31024.434234.01626.183964.62489.93 335.32665.187201.22601.274366.23169.04 435

27、.55295.3810160.03439.206332.03726.15 557.18681.8514310.7一一一6 647.76830.5912750.03452.216482.14010.5（單位：彎矩 KN?m 剪力 KN Vc =0.5 匯 10肖 Jfcu,kbh）(JTG D62 2004) 643 求得截面 6 63、最大裂縫寬度驗(yàn)算根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范最大裂縫寬度Wtk :G -1.0C2 =1 0.5也=0.9 7 2 C3 =1.0Ns- 0. 017 K1、K2、K3、K4、K5 計(jì)算如下:68価“.14 =717773外治 k3EJ-2475

28、38KN /m2 h13.23= 126739KN/m2心二涅3 =126739KN/m2h3-173853KN /m2心=卑-173853KN/m2h53墩臺與支座串聯(lián)后各剛度為:KqK2K418849.5 71777318367.2KN /m18849.571777326927.9 12673922209.2KN /m26927.9 12673926927.94KN /m26927.9 173853K1K3K526927.9 247538 4286.0KN/m26927.9 247538二 22209.2KN /m13464 173853 = 12496.2KN/

29、m13464 173853二 0.0007853 Ki =122884.2KN/m T =96.5KN各墩臺分配制動力為:Hq=14.42KN H1 =19.07KN H 2 = H 3=17.44KN 出=18.31心 H 5=9.8KN均大于制動力，故制動力不再重新分配。3、荷載組合（以6號墩計(jì)算） 墩柱底面活載組合內(nèi)力表表一24、截面內(nèi)力何載組合支座反力墩底豎向 反力N墩底縱向 水平力H墩底縱向彎矩刀My墩底橫向 彎矩刀Mx墩底彎矩 核刀M刀Ri恒刀Ri活水平 力支座單聯(lián)單列非對稱2110.7572.25109.913.768.5217.41421.91464.4雙列非對稱2110.71

30、129.75936.013.768.5429.31282.71375.9雙 聯(lián)單列非對稱5365.65805.827.4137.002843.82847.4雙列非對稱6480.86905.127.4137.002565.42569.1雙列對稱6499.66923.927.4137.000137（單位：彎矩 KN?m剪力KN ）（二）、截面配筋驗(yàn)算1、作用于墩柱底面的外力Nmax=6923.9KN（雙聯(lián)雙列對稱組合）Mmax=2847.4KN ?m（雙聯(lián)單列非對稱組合 ）N=5805.8KN2、截面配筋驗(yàn)算（1 ）截面軸心受壓配筋驗(yàn)算根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62

31、2004） 5.3.1規(guī)定：鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)配有螺旋箍筋時(shí)，其正截面抗壓承載力計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定得墩柱底面0Nd =69239KN ：0.90 fcdA fsdAs = 19007.2KN墩柱底面滿足軸心受壓承載力要求。（2 ）截面軸心受壓配筋驗(yàn)算根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62 2004） 5.3.9:沿周邊均勻配置縱向鋼筋的圓形截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件，其正截面抗壓承載力計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：Nd 乞 Ar2G C2f 呦5.3.9-10Nde0 豈 Br3fcd D ?r3 f sd539-2對6號墩最不利截面墩柱底面截面1 -1活載組合為雙聯(lián)單列非

32、對稱組合時(shí)進(jìn)行截面承載力復(fù)核驗(yàn)算1）求 eMd2847.4e0-0.490m 二 490mmNd5805.8皿2年=0.2 2.71/2_1.268 1.4 二 1.19 1.0 取為 1.0l3 52 =1.15 -0.01 上=1.15-0.011.1381.0取為 1.0h1.4 22n =1 +1I 匕匚 J、=1.00359e。=他0 =1.00359匯 490 = 491.6mm1400e0/h0 （h 丿2）設(shè)定E值，計(jì)算e0值設(shè) E = 0.61 則查表 C.0.2 得 A=1.5288 B=0.6661 C=0.5571 D=1.7636混凝土 C25: fed =11.5M

33、Pa 主筋32采用級（30MnSi ）熱扎螺紋鋼筋，fsd =280MPa26 804.252-/4 1400= 0.0136rs g - r1.2 6 821.4/2-0.9 0 6代入C.0.2-1得e0 = 理一r = 496mm該值與 q值相差小于2 %，則設(shè)定E = 0.61AQ-d為所求者。3）代入規(guī)范公式進(jìn)行正截面承載力復(fù)核驗(yàn)算將 A=1.5288 B=0.6661 C=0.5571 D=1.7636 代入規(guī)范公式 5.3.9-1 與 5.3.9-2 進(jìn)行校核0Nd =5805.8KN :： Ar2 fed C?r2f-d = 86148 1039.5 = 9654.3KNNde

34、。=5805.8 0.4916 = 2854.13KN m:Br3 fed Dr3fsd =2627.42087.0 =4714.4KN m墩柱底面正截面承載力滿足規(guī)范要求。四) 、承臺計(jì)算(一)、荷載與內(nèi)力計(jì)算1、承臺底面荷載與內(nèi)力計(jì)算 由上知，取活載組合為雙聯(lián)單列非對稱(最大彎矩組合)則有墩柱底面處內(nèi)力：N=5805.8KNM x=2843.7KN ?m My=129.0 KN ?m H=27.4KN承臺底面處內(nèi)力為：N=5805.8+N 承臺 +N 覆土 =5805.8+5*24*1.5(24-9.8)*1.2+(5*2.4- n /4*1.4 2)*1*(19-9.8)*1.2=622

35、8.0KNMx=2843.7KN ?m My=129.0+27.4*1.5=170.1 KN ?m H=27.4KN2、計(jì)算簡圖如上所示)、承臺撐桿抗壓與系桿抗拉承載力驗(yàn)算1、底面單樁豎向設(shè)計(jì)值計(jì)算NidFdM xd yM yd Xi匚 y2i _ x2i6228)2 8 43 1.52 一 1.521.52= 3114 947.9 = 4061.9 KN066.12、承臺撐桿抗壓承載力驗(yàn)算根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范抗壓承載力得：(JTG D62 2004)8.5.3計(jì)算承臺撐桿h0 “50 -5 -7 =138cm tan=1.381 宀=54.09a *D1d =4061

36、.9/si n54.09 =5015.0KN fcu,k = 28.3MPab = 0.8 100 = 80cm t 二 bsin vi ha cosvi = 86.50cmTid = Nid /tani =4061.9/tan54.09 = 2941.4KN As=109.96cm2名1=id +0.002 !cot2 =5.72x10AsEs丿cd,s1 cu,k1.43 304 M丁 二 8.93M P a1.43 304 5.72 10v0.48fcu,k =13.58MPa代入承載力公式8.5.3-1得%D1d =5015.0KN tbsfcd,s=865.0漢 2400漢 10,漢

37、8.93 = 18540.0KN承臺滿足撐桿抗壓承載力要求。3、承臺系桿承臺抗拉承載力計(jì)算驗(yàn)算驗(yàn)算由上得 Tid =2941.4KNAs=109.96cm2 fsd =280MPa 代入 8.5.3-6 得0 =2941.4KN ： fsdAs = 280 10996 10“ =3078.8KN承臺滿足系桿抗拉承載力要求。（三）、承臺斜截面抗剪承載力驗(yàn)算根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范 面抗剪承載力得：(JTG D62 2004)8.5.4計(jì)算承臺斜截Vd =4061.9KN10996bh02400 1380-0.332%p =100-0.332fcu,k = 28.3M P a

38、bs = 2400mm ho = 1380mm ayi = 540mmm二ayi /h0 =0.3 9 1 0.5取m=0.5 代入承載力公式 8.5.4得0.10+0.6/fcuk0Vd =4061.9KNbsh 974.6KNm承臺滿足斜截面抗剪承載力要求。（四）、承臺抗沖切承載力驗(yàn)算1、墩柱向下沖切承載力驗(yàn)算墩柱向下沖切破壞錐體 30 口4 L LI2匚陰 1-U L6Q |r十十十十 T平面根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62 2004）8.5.5進(jìn)行承臺沖切承載力驗(yàn)算得：540選擇墩柱向下沖切的破壞錐體，夾角cos0.39171 =66.96138混凝土 C3

39、0: ftd = 1.39MPa h0 = 1380mm a y = 540 m mby = 1120mmy =ay/h0 =540/1380 =0.391: y =1.2/1、0.2 =2.03 代入 8.5.5.5-1 求得0兄 二 73461KN : 0.6ftdh。2： px by ay 2： py bx ax 1= 0.6 1.39 13802 2.031120 54010；l= 7756.7KN（活載組合為最大軸力組合即雙聯(lián)雙列對稱布置活載）承臺滿足墩柱向下沖切承載力要求。2、角樁向上沖切承載力驗(yàn)算)1川平面根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范 承載力驗(yàn)算得：(JTG D62 2004)8.5.5進(jìn)行承臺沖切ax =ay = 540mmbx = by = 1340mm x = ax /h0