東城井閉坑方案(新)

1、龐莊煤礦東城井閉坑方案龐莊煤礦東城井閉坑方案 龐莊煤礦 二一一年八月 1 目目 錄錄 第一章第一章 東城井地質(zhì)、水文、儲量情況東城井地質(zhì)、水文、儲量情況 .1 一、自然情況.1 二、礦井基本概況.2 三、礦井范圍和相鄰礦井關(guān)系.3 四、水文地質(zhì).3 五、礦井充水因素.7 六 、礦井涌水.8 七、礦井排水.9 八、東城井采空區(qū)積水預(yù)測及防治.10 九、 儲量計算.13 第二章、東城井井筒煤柱回收經(jīng)濟效益分析第二章、東城井井筒煤柱回收經(jīng)濟效益分析 .18 一、東城井主副井儲量情況.18 二、運輸系統(tǒng)說明.18 三、通風(fēng)系統(tǒng).18 四、工程量計算.18 五、經(jīng)濟效益測算.21 六、結(jié)論.22 第三章

2、第三章東城井井筒概況東城井井筒概況.24 一、東城井概況.24 二、東城井主要生產(chǎn)系統(tǒng).24 第四章、東城井井筒封堵設(shè)計方案第四章、東城井井筒封堵設(shè)計方案 .32 一、東城井主、副、風(fēng)三個井筒詳見表 1（井筒特征情況）.32 二、井筒周邊地表水.32 三、封堵井筒的意義.33 四、工程概況.33 五、封堵方案.34 六、方案實施.34 第五章第五章 龐莊礦東城井拆除及封堵施工方案龐莊礦東城井拆除及封堵施工方案 .36 一、工程概況.36 二、施工方案.36 三、施工順序.36 四、施工方案.37 1 第一章第一章 東城井地質(zhì)、水文、儲量情況東城井地質(zhì)、水文、儲量情況 一、自然情況一、自然情況

3、1、地形、地貌、地形、地貌 東城井田為古黃河泛濫形成的沖積平原，平均厚度 56.0m 。區(qū) 內(nèi)地勢較平坦，地表標(biāo)高+36m+40m，由于幾十年的煤炭開采活動， 使地表形成大面積塌陷并積水成塘，塌陷區(qū)水深可達(dá) 5m6m。 礦區(qū)東南有寒武、奧陶紀(jì)石灰?guī)r構(gòu)成的為數(shù)不多的低山丘陵， 大致呈 ne60方向延展。自西向東有大、小孤山、霸王山、九里山、 琵琶山。其中以九里山最高，山頂絕對標(biāo)高為+173.2m。 2、水文、水文 井田內(nèi)地表水體主要為塌陷區(qū)積水。積水區(qū)常年水位+34.3m； 雨季最高水位+36.25m（1982 年 7 月 22 日） 。 3 3、氣象、氣象 根據(jù)徐州氣象資料，本區(qū)屬南溫帶魯南氣

4、候區(qū)，具有長江流域 和黃河流域氣候過渡的性質(zhì)，日照充足，年降水量充沛，冬寒干燥， 夏熱多雨，春、秋季短，并有寒潮、霜凍、冰雹、旱風(fēng)等自然災(zāi)害。 (1)降水量 由于本區(qū)地處中緯度副熱帶和暖溫帶的過渡區(qū)，因此，降水有 集中性高、年變化大的特點，平均年降水量 841.9mm，最大 1297.0mm (1958 年)；最小 500.6mm (1988 年)。夏季平均雨量 (68 月)466.03mm，約占全年降水量的 55，其中以 7、8 月份雨 量最多，形成了冬干、春秋旱頻繁、盛夏常發(fā)生旱澇急轉(zhuǎn)，易澇、 易旱的氣候特點。 (2)蒸發(fā)量 1440mm年。 2 (3)風(fēng)向、風(fēng)速 全年多偏東風(fēng)，平均風(fēng)速

5、3.2ms，最大風(fēng)速 24.3ms (1959 年 6 月)。 (4)氣溫 年平均氣溫 14.13。1 月份最低，平均氣溫-0.6;7 月份最 高，平均氣溫 27.4。 (5)凍土 凍土深度平均為 29cm。 (6)霜期 歷年平均初霜期為 10 月下旬，終霜期 4 月上旬。 4、地震、地震 徐州地區(qū)地震烈度為 7 度，根據(jù) 1956 年科學(xué)出版社資料，徐州 地區(qū)地震記錄始于公元 522 年，訖于 1937 年，即 1415 年間發(fā)生地 震 21 次。其中破壞性地震占了 37 次。影響較大的有 1502 年 10 月 17 日地震，壞城垣民舍；1668 年 7 月 25 日山東莒縣郯城 8.5

6、級 地震，1937 年 8 月 1 日山東渮澤 7 級地震等。 本區(qū)屬華北地震區(qū)，距郯廬斷裂約 100km，該斷裂帶為一長期 活動的強地震帶。 二、礦井基本概況二、礦井基本概況 東城井為龐莊煤礦的一個生產(chǎn)井口，位于徐州市西北郊銅山縣 拾屯鄉(xiāng)境內(nèi)，距市區(qū)約 15 公里，井田面積 4.7 平方公里，地理坐標(biāo)： 東經(jīng) 1170619”,北緯 3420 24” 。 東城井田是徐州煤田九里山礦區(qū)拾屯勘探區(qū)的井田之一，是 1959 年前由華東煤田地質(zhì)勘探局 124 煤田地質(zhì)隊發(fā)現(xiàn)，后由前煤炭 工業(yè)部徐州基本建設(shè)局地質(zhì)勘探管理處 169 隊勘探，并于 1958 年 7 月提出“拾屯礦區(qū)精查地質(zhì)報告” （包括

7、王莊、東城、龐莊、桃園、 拾屯和鄧莊六個井田） 。196o 年 7 月 25 日經(jīng)江蘇省儲委會儲字第 7 號決議書批準(zhǔn)。l959 年又提出“拾屯礦區(qū)深部補充勘探報告”并 于 1959 年 11 月以蘇煤技委字第 4 號決議書批準(zhǔn)。 3 東城井 1960 年 2 月 24 日開工興建，1964 年 6 月 30 移交生產(chǎn)， 設(shè)計能力 21 萬噸/年。1974 年經(jīng)過改擴建工程，設(shè)計生產(chǎn)能力為 45 萬噸/年，礦井改擴建后，隨著機械化程度逐步提高，實際生產(chǎn)能力 逐年上升，1980 年煤炭部核定生產(chǎn)能力 80 萬噸/年。由于高強度的 開采，資源已近枯竭造成運輸距離遠(yuǎn)，通風(fēng)系統(tǒng)復(fù)雜，井口范圍內(nèi) 的產(chǎn)量

8、逐年下降。 由于東城井資源枯竭，1991 年經(jīng)蘇煤司生(91)367 號文件批準(zhǔn) “核銷東城井 45 萬噸年的原礦井生產(chǎn)能力，實行龐莊井和東城井 合并” 。該井有140m、220m、270m 三個生產(chǎn)水平，開采下石 盒子組 1、2 煤和山西組 7、8、9 煤。 三、礦井范圍和相鄰礦井關(guān)系三、礦井范圍和相鄰礦井關(guān)系 東城井田北以 f1 斷層為界與張小樓井相鄰，南到 f3 斷層為界 與王莊井田相鄰，西以 f46 斷層和龐莊井田相鄰，東到山西組煤層 露頭。 四、水文地質(zhì)四、水文地質(zhì) 礦井水文地質(zhì)特征：礦區(qū)總體趨勢向西北傾斜，本井田北部和 南部各有 f1、f3、f47、 f46 斷層切斷各含水層的連續(xù)

9、性，西部為 泄水區(qū)，只有東部為補給區(qū)，山西組砂巖露頭與沖積層底部粘土礫 層直接接觸，地層傾角較緩，補給范圍較廣。水文地質(zhì)類型為中等， 防治水工作易于進(jìn)行。 1、地表水、地表水 井田內(nèi)地表水體主要為塌陷區(qū)積水，積水區(qū)常年水位+34.3m， 雨季最高水位+36.25m；區(qū)內(nèi)另有零星的魚塘和縱橫交錯的排水溝渠 分布。因此，地表水系較為發(fā)育。 2、礦井主要含水層組劃分及特征、礦井主要含水層組劃分及特征 根據(jù)含水層巖性特征、空隙性質(zhì)及地下水埋藏條件，礦井主要 4 含水層組可劃分為三種類型： (1)孔隙潛水承壓含水層組孔隙潛水承壓含水層組 主要由第四系松散沉積物組成，不整合于各煤系地層之上，其 厚度為 5

10、2.7124.0m，平均 76.0m。分布趨勢東南薄、西北厚，自 上而下劃分為 3 個含水層(組)。上、中部粉砂層富水性相對較好， 下部砂礓粘土層富水性極弱，底部粘土礫石層富水性一般。 第四系上部松散砂層孔隙潛水含水層組第四系上部松散砂層孔隙潛水含水層組 主要是第四系上部的粉砂土層。為黃泛區(qū)的沖、淤積物，厚度 016.40m，平均 8.20m。該層松軟、空隙大、富水性中等，水位埋 深一般在 3m 左右，為區(qū)內(nèi)民用主要水源。鉆孔抽水資料： q=0.275s.m k=3.58md 水質(zhì)類型：hco3-mg2+(k+na+) 礦化度：m=0.94g 屬富水性中等的含水層組。 第四系中部砂層孔隙承壓含

11、水層組第四系中部砂層孔隙承壓含水層組 由灰灰黃黃色粉、細(xì)砂及粘土、砂質(zhì)粘土、砂礓粘土層組 成，厚度 58m 左右，其中砂層厚度 10m 左右，富水性較好，井簡涌 水量 20115m3/h。 該含水層組上部為深灰深黃色粘土層，厚約 8m，透水性差， 富水性弱，分布穩(wěn)定，可視為相對隔水層。下部是紅褐色粘土及砂 礓粘土層，厚 20m 左右，局部夾有砂層透鏡體，富水性弱，透水性 差，為一相對隔水層。 第四系底部粘土礫石孔隙承壓含水層第四系底部粘土礫石孔隙承壓含水層 厚度 042.3m，平均 5.1m，分布不穩(wěn)定，為黃褐色、灰白色粘 土夾礫石或砂礓層。礫石以灰?guī)r殘塊為主，呈次棱角渾圓狀。砂 礓粒徑不均，

12、多小于 6mm，富水性及透水性均較弱。該層抽水試驗 資料： 5 =0.01720.0571s.m ，k=0.176 0.374md ，m=0.4694.38g 屬富水性弱的含水層，是區(qū)內(nèi)各基巖含水層的主要補給水源。 (2)裂隙承壓含水層組裂隙承壓含水層組 上石盒子組底部奎山砂巖裂隙承壓含水層上石盒子組底部奎山砂巖裂隙承壓含水層 奎山砂巖厚 4.641.7m，平均 13.9m，為灰灰白色中粗粒 含礫砂巖，整合接觸于下伏地層，分布穩(wěn)定，富水性中等，透水性 較強，井筒涌水量 30120m3h,抽水試驗資料： q=1.12sm，k=5.195md 礦化度；m=1.90g 水質(zhì)類型：so42-(k+na

13、+ ) ca2+ 屬富水性中等的含水層 下石盒子組砂巖裂隙承壓含水層組下石盒子組砂巖裂隙承壓含水層組 該含水層組砂巖總厚度平均為 63.10m，單層砂巖最厚為 35.04m，多為泥質(zhì)膠結(jié)的中細(xì)粒砂巖，是開采 1、2 煤層的直接充 水含水層。砂巖富水性弱中等，滲透性較差且不均一，地下水賦 存受構(gòu)造控制且以靜儲量為主，已采工作面涌水量一般為 510m3h,最大 165m3h。抽水試驗資料： q=0.0020.33sm k=0.0732.45md 礦化度：m=1.092.069g 水質(zhì)類型：c1-so42-(k+na+)mg2+ 屬富水性弱中等的含水層組。 下石盒子組底部分界砂巖裂隙承壓含水層下石盒

14、子組底部分界砂巖裂隙承壓含水層 分界砂巖厚 13m 左右，為淺綠、淺灰色中粗粒含礫砂巖，巷 道開拓涌水量為 510m3h。屬富水性弱中等的含水層。 山西組砂巖裂隙承壓含水層組山西組砂巖裂隙承壓含水層組 6 該含水層組有砂巖 16 層，砂巖總厚度平均為 35.64m，單層 砂巖最小僅 0.79m。多為灰色細(xì)中粒砂巖，是開采 7、9 煤層的直 接充水含水層，本組砂巖富水性弱，滲透性差，砂巖裂隙水以靜儲 量為主，易于疏干。已采工作面涌水量一般為 510m3h，最大為 66m3h，抽水試驗資料： q=0.0010.056sm k=0.0030.688md 礦化度：m=1.1232.56g 水質(zhì)類型：

15、c1-so42-(k+na+)ca2+ 屬富水性弱的含水層。 (3)巖溶裂隙承壓含水層組巖溶裂隙承壓含水層組 太原組灰?guī)r巖溶裂隙承壓含水層組太原組灰?guī)r巖溶裂隙承壓含水層組 該含水層組由 13 層灰?guī)r組成，灰?guī)r總厚 41.71m，占本組地層 厚度的 27，其中以四灰最厚，平均 10.7m，分布穩(wěn)定，巖溶裂隙 較為發(fā)育，富水性好。該含水層組按其賦水特征與煤層開采關(guān)系， 分為一六灰、七十灰、十一十三灰 3 個含水層組。 (1)一六灰含水層組 q=0.67683.9333 sm 平均 2.846 sm k=2.74118.401md 平均 12.486md 礦化度：m=0.791.85g 水質(zhì)類型：h

16、co3-(k+na+)ca2+ c1-so42-(k+na+)ca2+ 屬富水性中等強的含水層組。 (2)七十灰含水層組 q=0.01351.508 sm 平均 0.6932 sm k=0.21123.208md 平均 10.505md 礦化度：m=0.611.04g 7 水質(zhì)類型：hco3-(k+na+)ca2+ c1-so42-(k+na+)ca2+ 屬富水性弱中等的含水層組。 (3)十一十三灰含水層組 q=0.0330.395sm 平均 0.2137 sm k=0.0397.919md 平均 3.979md 礦化度：m=0.420.71g 水質(zhì)類型；hco3-(k+na+)ca2+ 屬富

17、水性弱中等的含水層組。 奧陶系灰?guī)r巖溶裂隙承壓含水層奧陶系灰?guī)r巖溶裂隙承壓含水層 本區(qū)奧陶系地層總厚 450530m，與上覆石炭系中統(tǒng)底部的鐵 質(zhì)頁巖呈假整合接觸關(guān)系，主要分布在煤系地層底部及外圍。在井 田北部，因 f1 逆斷層的推覆作用，使上盤的部分奧陶系灰?guī)r溶隙含 水層直接超覆于煤系地層之上，造成水體下壓煤。 井田內(nèi)共有 41 個鉆孔揭露奧陶系灰?guī)r，揭露厚度 0.6215.2m 不等，其中 f1 逆斷層上盤 26 個鉆孔 27 次對奧灰含水層進(jìn)行了抽 水試驗： q=0.000001086.5sm 平均 1.9273sm k=0.00000045392.25md 礦化度：m=0.3240.6

18、88g 水質(zhì)類型：hco3-(k+na+)ca2+ 在 f1 逆斷層下盤及其它地段，有 6 個鉆孔對奧灰含水層進(jìn)行了 抽水試驗： q=0.00250.207sm 平均 0.086m k=0.0391.153md 平均 0.253md 礦化度：m=0.4110.78g 水質(zhì)類型；hco3-(k+na+)ca2+ 8 五、礦井充水因素五、礦井充水因素 本井多年的開采實踐證明：大氣降水及地表水對煤層的開采及 礦井涌水無直接影響，沖積層水對風(fēng)氧化帶以下淺部水平的工作面 回采略有影響，出水量略有增加，斷層水及開采煤層頂板砂巖裂隙 水也是礦井充水主要因素之一。 本井主要的充水因素為頂板砂巖水和老塘老洞水，

19、在主采煤層 7 煤頂板有數(shù)層薄至中厚層砂巖裂隙含水層，加之?dāng)鄬雍婉薨櫟挠?響，經(jīng)常在構(gòu)造部位的工作面出現(xiàn)淋水和涌水，一般不超過 20m3/h ，現(xiàn)所剩儲量均為構(gòu)造部位的邊角殘煤，防治老塘老洞水占 90%以 上。 六六 、礦井涌水、礦井涌水 東城井正常涌水量 55m3/h ，歷史上最大涌水量 290 m3/h(1990 年 10 月)。本井涌水量與巷道開拓長度，工作面回采面積及大氣降 雨無明顯的相關(guān)關(guān)系 1 、井下涌水與構(gòu)造的關(guān)系： 在較大斷層的尖滅收斂段，由于斷層的地應(yīng)力釋放，往往形成 小面積的裂隙發(fā)育帶，便于儲存積水。如 721 工作面位于東 2 斷層 消失端，回采時三次出水，水量在 310

20、m3/h。 在多余斷層交匯地帶，由于地應(yīng)力相應(yīng)集中，7 煤頂板砂巖富 水性好，裂隙發(fā)育，如 726 工作面在掘進(jìn)時，迎頭出水量較大，造 成無法掘進(jìn)。至今 f46 與 f47 交匯三角地帶因此未能回采。 奧陶系灰?guī)r央本區(qū)是一個主要的含水層處在太原組的下面和煤 盆邊緣，從太原組的下部的 12 灰到中奧陶系含水最豐富的馬家溝組 共 l59 米，且太原組底部有一層海相頁巖、致密，厚 10m，隔水性 能較好，故而一般情況下，奧灰水對太原組的開采沒有影響。但由 于 f1 斷層的存在，使奧陶系巖含水層超覆于我井所采煤層之上，對 山西組的開采有極大的威脅。特別是 4 線以東，由于 f1 將奧陶馬 9 家溝組的

21、中下部及寨山組的上部地層抬高，而中段正是巖溶裂隙發(fā) 育，含水極豐富的層段。 2 、東城井自 1964 年開采以來，沒有發(fā)生重大的突水事故。影 響頭面的水害事故有四次，分述如下： 1977 年 9 月 2 日，掘進(jìn)七在 804 跳面切眼橫管透 7 煤皮帶機 道突水約 2600m3，淹沒部分切眼及溜子道，工人被堵，經(jīng)追水后人 員得到脫險。 1989 年 12 月 9 日，736 放水道外口密閉墻，由于墻內(nèi)老塘 水及注漿水位增高，被壓垮出水，最大涌水量 150 m3/h，導(dǎo)致-270 泵房被淹。 1990 年 1 月 18 日，237 放水道透 135 老塘出水 120 m3，淹 巷道 15m，淹沒

22、 72 小時。 1990 年 3 月 5 日，742 面采后導(dǎo)致裂隙帶連通上方隱伏張 性裂隙，溝通 f1 上盤奧灰水，最大涌水量 80 m3/h , 工作面被淹， 迫使停采封閉。 七、礦井排水七、礦井排水 礦井排水是煤礦安全生產(chǎn)的重要環(huán)節(jié)之一，防排水系統(tǒng)的設(shè)計 依據(jù)是礦井預(yù)計涌水量，其技術(shù)要求應(yīng)滿足煤礦防治水工作條例 第 21 條之規(guī)定，以保證礦井常規(guī)排水的需要。東城井主要泵房及排 水設(shè)施表。 東城井原為二級排水，220泵房排入140泵房，由 140泵房再排向地面，-220 泵房撤銷后，改為一級排水，-140 以上水平涌水由-140 泵房排向地面，其余礦井涌水通過龐莊井與東 城井之間的過水通道

23、涌入龐莊井，由龐莊井排出。 東城井主要泵房及排水設(shè)施表東城井主要泵房及排水設(shè)施表 泵房 名稱 設(shè)計 涌水 量 (m3/h 實際 涌水 量 (m3/h 排 水 能 力輸水能力 水倉容積 （3） 10 ) 水 泵 型 號 功 率 臺 數(shù) 總能力 (m3/h) 管徑 (mm) 趟 數(shù) 總能 力 (m3/h) 主倉副倉 -140 447.4127.8200d436360386424528642044930 -220 506.0189.0200d4363603864245286418001408 八、東城井采空區(qū)積水預(yù)測及防治八、東城井采空區(qū)積水預(yù)測及防治 東城井現(xiàn) 3 處老空積水區(qū)為北翼積水區(qū)、南一采

24、區(qū)積水、南二 采區(qū)積水區(qū)。 1、 北翼積水區(qū)北翼積水區(qū) （1）北翼積水區(qū)工作面分布及生產(chǎn)狀況 北翼積水區(qū)位于東城井-220 水平北翼采區(qū)，靠近 f1 斷層淺部， 717、719 工作面附近，標(biāo)高-165m-265m。北翼積水區(qū)含 717、719 及 717 小面等采空區(qū) （2）北翼積水區(qū)積水量預(yù)測 據(jù)測算，北翼積水區(qū)的積水上限約為-165m，積水下限約為- 265m，積水面積約 136640m2,積水量約 94281 m3。動水補給 810 m3/h。補給水源為第四系沖積層水，與露頭奧灰水有聯(lián)系。 （3）北翼積水區(qū)補徑排條件分析 北翼積水區(qū)恰好位于北翼向斜的核部，故容易積水，其補給水 源為第四

25、系沖積層水和露頭奧灰水，動水補給約 10 m3/h，年補給 量約 87600 m3。在-186 水倉未報廢之前，北翼積水區(qū)所含工作面的 涌水通過-186 水倉向外排水。根據(jù)龐莊井多年觀測，東城井向龐莊 井的老空水補給趨于穩(wěn)定，充分說明東城井的各老空積水的補徑排 條件已處于動態(tài)平衡中。目前，當(dāng)北翼采空區(qū)積水水位超過-165m 時，積水滲出且通過-186 水倉向南一積水區(qū)排泄，最后進(jìn)入 8237 臨時水倉。預(yù)測北翼積水區(qū)向南一積水區(qū)的補給流量約為 10 m3/h。 11 2、南一積水區(qū)、南一積水區(qū) （1）南一積水區(qū)工作面分布及生產(chǎn)狀況 南一積水區(qū)位于東城井-240 水平南一采區(qū)，靠近 f1 斷層深

26、部， 742、930、932 工作面附近，標(biāo)高-240m-330m。南一積水區(qū)含 738、736、734、734 下、832、932、834、930、730、721、721 下、 723、7243、8243、742 等采空區(qū)。該積水區(qū)涵蓋工作面最多，且上 下煤層的采空區(qū)大多經(jīng)垮落形成一體，采空區(qū)高度向上發(fā)展，因此 該積水區(qū)潛在積水能力相當(dāng)可觀。 （2）南一積水區(qū)積水量預(yù)測 南一積水區(qū)的積水上限約為-220m，積水下限約為-330m，積水 面積達(dá) 762450m2,積水量約為 457500m3。接受 f1 斷層上盤奧灰水和 上游北翼積水區(qū)的補給。 （3）南一積水區(qū)補徑排條件分析 南一積水區(qū)位于

27、f1 斷層和龐莊背斜之間，f1 斷層落差 180500m，斷層切割了上、下石盒子組、山西組、太原組、本溪組 及奧陶系地層，部分地段奧陶系灰?guī)r直接覆蓋在煤系地層之上，該 積水區(qū)主要接受上盤奧陶系灰?guī)r含水層的補給。南一積水區(qū)原有- 270 水倉（現(xiàn)已報廢） ，根據(jù)以往觀測：當(dāng)-270 水倉正常工作時，斷 層另一側(cè)的龐莊井并未受到東城井老空水直接影響，說明東 2 斷層 和 f46 斷層隔水性良好。當(dāng)積水標(biāo)高達(dá)到-240m 水平以后，向-240 水倉匯集，最后與南翼外排水聚集。而 728 和 928 兩個工作面位于 東 2 斷層和 f46 斷層之間及龐莊背斜的西北側(cè)，該處斷層因采掘破 壞而已經(jīng)完全失去

28、了隔水性能，當(dāng)積水標(biāo)高達(dá)到-220m 水平后，南 一積水區(qū)水受龐莊背斜分水嶺和巷道工作面布置的控制經(jīng)兩個工作 面分兩條通道進(jìn)入龐莊井。 南一積水采空區(qū)導(dǎo)水通道 1 南一積水區(qū)水經(jīng) 728 和 928 兩個采空區(qū)向西越過 f46 斷層，依 12 次逐漸向龐莊井 762 與 962、764 與 964、701 與 901、703 與 903、7501 與 9501、7503 與 9503 采空區(qū)滲流匯水。7503 與 9503 老 空水從 9 煤底板砂巖裂隙流出，據(jù)實際觀測，該老空水出水點有兩 處，出水點處砂巖呈乳白色，而周圍巖石有“掛紅”現(xiàn)象，合計流 量為 22 m3/h。該導(dǎo)水通道主要為采空區(qū)

29、滲流通道，南一積水區(qū)采 空區(qū)導(dǎo)水通道。 南一積水區(qū)軌道巷導(dǎo)水通道 2 導(dǎo)水通道主要為南四采區(qū)軌道巷。南四采區(qū)軌道巷北端受工作 面開采影響已被破壞，南一積水區(qū)水從南四采區(qū)軌道巷北端滲流進(jìn) 入軌道巷，以自由水流的方式經(jīng)軌道巷排出并流入-370 主副水倉。 據(jù)觀測，該出水點流量約 15 m3/h。 3、 南二采區(qū)積水區(qū)南二采區(qū)積水區(qū) （1）南二采區(qū)積水區(qū)工作面分布及生產(chǎn)狀況 南二采區(qū)積水區(qū)位于東城井-240m 南二水平，靠近 f46 斷層中 部，752、970 工作面附近，標(biāo)高-240 m-270 m。含 970 和 752 兩 個工作面。該積水區(qū)積水面積較小。 （2）采空積水區(qū)積水量預(yù)測 南二積水

30、區(qū)的積水上限約為-260m，積水下限約為-270m，,積水 面積約為 35412m2,積水量約 24434 m3。2001 年在 f46 放水道進(jìn)行 探放，目前預(yù)計有部分積水，水源為頂板砂巖水和部分采空區(qū)積水。 （3）南二采區(qū)積水區(qū)補徑排條件分析 南二采區(qū)積水區(qū)位于拾屯向斜核部，主要接受周圍老空水和頂 板砂巖水補給。受向斜地形控制，出水通道若至上限后，老空水通 過 918 放水道和 515 放水道流入龐莊井-520 小湖系水倉。據(jù)觀測， 該導(dǎo)水通道出水流量為 10m3/h。 13 4、 老空水對龐莊井影響分析老空水對龐莊井影響分析 由于東城井所設(shè)主動排水設(shè)施報廢，其三個主要采空積水區(qū)老 空水受

31、地形、巷道布置情況、工作面布置情況以及部分巖石裂隙發(fā) 育情況等的影響分三條導(dǎo)水通道流入龐莊井。 目前，在南一積水采空區(qū)導(dǎo)水通道出水點處，龐莊井正在或?qū)?要布置 9507 和 9509 兩個工作面，龐莊井目前所觀測到的老空水總 體流量約為 47 m3/h，南一積水采空區(qū)導(dǎo)水通道出水量約占總體的 50%；南一積水軌道巷導(dǎo)水通道為大巷排水，且-370 水倉有足夠的 排水能力，水害威脅相對較?。荒隙蓞^(qū)積水區(qū)老空導(dǎo)水通道經(jīng)兩 條放水道排入-520 小湖系水倉，該水倉附近目前未安排生產(chǎn)工作面。 故，龐莊礦東城井老空水向龐莊井排泄的三條通道中，老空水對礦 井安全生產(chǎn)構(gòu)成威脅的通道主要是南一積水采空區(qū)導(dǎo)水通

32、道。 據(jù)觀測，隨著東城井關(guān)井-140 泵房報廢，該出水點水量呈上升 趨勢。預(yù)計老空水總流量將會在達(dá)到一個峰值 50-55 m3/h 后穩(wěn)定下 來。東城井老空水給龐莊井的排水造成了一定的壓力，且對部分工 作面安全生產(chǎn)有直接的威脅。若導(dǎo)水通道被堵塞后老空水位上升， 當(dāng)水壓達(dá)到一定極限時，老空水極有可能突破隔水煤柱突然涌出， 給礦井安全生產(chǎn)造成不良影響。 5、老空水防治方案、老空水防治方案 龐莊礦在老空水防治方面做了大量的工作，包括鉆孔疏放、巷 道疏水。 （1）鉆孔疏放 為探查 9501 采空區(qū)積水線的高度，龐莊井在 9503 材料道共施 工 4 個放水孔，每孔進(jìn)尺 7.5m，共計 30m。4 個探

33、查孔均未出水， 也未測出水頭壓力，說明老空水水位在探查孔之下，該處老空水經(jīng) 底板砂巖裂隙流入 9503 材料道。 （2）巷道疏水 14 為保證 9503 采空區(qū)老空水正常排放，在 9503 溜子道出口處的 密閉墻底部埋設(shè) 2 個 4 寸放水管；南四采區(qū)軌道巷原建有密閉墻， 為降低老空水壓力，將密閉墻打開疏通；東城井南二采區(qū)老空水通 過 918 和 515 兩條放水道進(jìn)入龐莊井-520 小湖系水倉，保證 918 和 515 兩條放水道暢通。 九、九、 儲量計算儲量計算 1、儲量計算范圍、儲量計算范圍 井田內(nèi)各可采煤層儲量計算邊界：上限為-50m，下限至 270m。東自煤層露頭，西至 f46 斷層

34、、南至 f3 斷層、北至 f1 斷 層下盤交面線。 2、儲量計算水平、儲量計算水平 儲量計算水平分別為140m、220m 和270m。 3、工業(yè)指標(biāo)、工業(yè)指標(biāo) （1）煤層最低可采厚度為 0.7m。 （2）煤層可采灰分不大于 40%。 （3）煤的發(fā)熱量不低于 14.54mjkg。 4、儲量計算級別及塊段的劃分、儲量計算級別及塊段的劃分 （1）各級儲量的基本線距 井田的勘探類型為類，各級儲量的基本線距見表 各級儲量基本線距表各級儲量基本線距表 單位：m 勘探類型煤 層a 級b 級c 級 二類一型750010002000 二類二型250010002000 二類三型1、8、92505001000 （2

35、）儲量計算塊段的劃分原則 1) 具體塊段按儲量級別分水平、分永久煤柱、 “三下”壓煤劃 15 分，原則上不跨越 3 條勘探線，凡生產(chǎn)采區(qū)或已被批準(zhǔn)的采區(qū)設(shè)計， 按采區(qū)劃分塊段。 2） 對于因構(gòu)造影響使煤層變薄或增厚的鉆孔及工程質(zhì)量低劣 打丟、打薄的個別鉆孔，在計算時不采用其厚度。 3） a、b 級儲量由實測巷道或勘探工程點圈定，c 級儲量可由 工程點圈定，也可高級儲量外推求得，以不超過基本線距 1/2 的距 離外推 c 級儲量。 4） 斷層煤柱的留設(shè)：井田內(nèi)可跨越已查明落差不大于 50m 的 單個斷層圈定高級儲量，其斷層兩側(cè)各留 3050m 的地段降為 c 級 儲量。若斷層密集，則不能跨越斷層

36、劃分高級儲量。工廣煤柱內(nèi)不 留設(shè)斷層煤柱。 5） 見煤點的煤層厚度低于 0.7m 時，用插入法求出可采邊界； 對未見煤鉆孔，用相鄰鉆孔連線的中點為零點，再用插入法求出其 可采邊界。 5、儲量計算方法及參數(shù)的確定、儲量計算方法及參數(shù)的確定 （1）儲量計算方法： 儲量計算采用的是等高線法及地質(zhì)塊段法，即在 1：5000 煤層 底板等高線圖上圈定各可采煤層儲量級別塊段，分別計算其地質(zhì)儲 量。 計算公式為： q=smd sec 式中：q：計算塊段儲量(t) s：計算塊段平面積(m2) m：計算塊段平均厚度(m) d：煤層容重(tm3) ：計算塊段平均傾角() 16 （2）儲量計算參數(shù)的確定 1) 平面

37、積在計算機的 cad 圖中量出平面積 2) 平均傾角 根據(jù)塊段內(nèi)等高線之間的平均水平距離及高差，用反三角函數(shù) 求得。 3) 煤層平均厚度 各煤層見煤點厚度均采用煤層真厚。 4) 容重：1 煤 1.35；2 煤 1.31；7 煤 1.34；8 煤 1.32；9 煤 1.31； （3）可采儲量計算 計算公式 q采=q工(1-n)k 式中：q采：可采儲量(t)； q工：工業(yè)儲量(t)； n：地質(zhì)及水文地質(zhì)損失系數(shù)()； k：采區(qū)回采率()。 6、儲量計算結(jié)果、儲量計算結(jié)果 截止東城井關(guān)閉井田內(nèi)剩余資源儲量 434.2 萬噸，可采儲量 27.1 萬噸。 （l）分煤層統(tǒng)計與分析：（單位：萬噸） 煤層工廣

38、煤柱 f1 斷層煤柱及 村莊壓煤 小計備注說明及分析 276.776.7 739.3177.6216.9 814.460.975.3 965.365.3 f1 斷層煤柱是永久煤柱，因 歷年采出沒有攤銷，掛在表 中。2、7、8、9 煤有一部份 是東固城村莊壓煤，且在- 17 合計 53.7380.5434.2 270m 南一積水區(qū)下，積水量 大，水體下不易開采，故沒 有可采量 （2）工廣煤柱儲量情況 東城井主副井保護范圍總面積 83832 平方米，其中有兩個 5 米 斷層，對回采有較大影響。位于兩個 h=5 米斷層內(nèi)的面積 17816 平 方米，剩余 66016 平方米。儲量如下： 煤層面積（m

39、2）煤厚（m）采高（m）容重儲量（萬 t） 7 煤 838323.52.61.3439.3 8 煤 838321.31.31.3214.4 小計 53.7 對主副井保護范圍部分進(jìn)行設(shè)計工作面，設(shè)計工作面見附圖， 儲量計算如下表 工作面面積（m2）容重采高（m）采出量（萬 t） 723115761.342.64.0 72471711.342.62.5 72552361.342.61.8 727206861.342.67.2 726106581.342.63.7 823101931.321.41.9 82460671.321.41.1 826114771.321.42.1 827175081.32

40、1.22.8 合計 27.1 18 第二章、東城井井筒煤柱回收經(jīng)濟效益分析第二章、東城井井筒煤柱回收經(jīng)濟效益分析 一、東城井主副井儲量情況一、東城井主副井儲量情況 東城井主副井保護范圍總面積 83832 m2，其中有兩個 5 米斷層， 對回采有較大影響。位于兩個 h=5 米斷層內(nèi)的面積 17816 m2，剩余 66016 m2。儲量如下為 53.7 萬噸，其中七煤 39.3 萬噸，8 煤 14.4 萬噸，對主副井保護范圍部分進(jìn)行設(shè)計工作面見附圖，可安排工作 面儲量為 27.1 萬噸，具體數(shù)據(jù)見東城井剩余儲量計算，炮采工作面 采出率按 97%計算，共可回收資源 27.1*97%=26.3 萬噸。

41、 二、運輸系統(tǒng)說明二、運輸系統(tǒng)說明 龐莊井與東城井的通道為-370 南四采區(qū)皮帶機道、南四采區(qū)軌 道、南四采區(qū)回風(fēng)道，此三條通道部分（位于東城井一側(cè)）已被南 四 7 煤煤柱和南四 9 煤柱回采破壞，已無法使用，并且該區(qū)為老火 區(qū)，周邊也全部為老塘區(qū)，根據(jù)以上地質(zhì)條件，選用如下掘進(jìn)巷道， 采取機軌合一巷道布置。設(shè)計路線見附圖 三、通風(fēng)系統(tǒng)三、通風(fēng)系統(tǒng) 以龐莊井向東城井為進(jìn)風(fēng)，東城井風(fēng)井為出風(fēng)，形成一套進(jìn)回 風(fēng)系統(tǒng)。 四、工程量計算四、工程量計算 根據(jù)現(xiàn)有的地質(zhì)條件共設(shè)計了三個方案 1、方案一、方案一 方案一掘進(jìn)線路在圖上標(biāo)識為 1233aab ccdd ，方案一工程量見下表 方案 1 工程量統(tǒng)計

42、表 19 工程名稱修復(fù)巖巷煤巷小計進(jìn)尺工期 （米）（米）(米)（米）（米）（天） 112 段 299299650 223 段 323323654 333段 9494331 43a 段 379379663 5 aa段2042046.531 6ab段 6536533218 7 bc 段234234639 8 cc段134134345 9 cd 段1961966.530 10 dd段3623626.556 合計 12358817622878617 修復(fù)巷道共計 1235 米，巖巷 881 米，煤巷 762 米，合計 2878 米，需要 617 天即 21 個月（1 年 9 個月）完成。 需要皮帶部數(shù)

43、為 7 部。 2、方案二、方案二 方案二掘進(jìn)線路在圖上標(biāo)識為 1233aabc d 。 方案二與方案一的不同點在 c 至 d間，原方案一為 cc dd ，掘進(jìn)大部分在 8 煤內(nèi)掘進(jìn)，但線路遠(yuǎn)并且需要過水區(qū)；方 案二為 c d取直線，但其掘進(jìn)為巖巷，方案二工程量見下表 方案 2 工程量統(tǒng)計表 20 工程名稱修復(fù)巖巷煤巷小計進(jìn)尺工期 （米）（米）(米)（米）（米）（天） 112 段 299299650 223 段 323323654 3 33段9494331 4 3a 段379379663 5 aa段2042046.531 6 ab段6536533218 7 bc 段234234639 8 cd段

44、5635633188 合計 123513102042749674 修復(fù)巷道共計 1235 米，巖巷 1310 米，煤巷 204 米，合計 2749 米，需要 674 天即 23 個月（1 年 11 個月）完成。 需要皮帶部數(shù)為 4 部。 3、方案三、方案三 方案三掘進(jìn)線路在圖上標(biāo)識為 1233a d 。 方案三與其他兩個方案的不同點在 a 至 d間，為 ad取直 線，但其掘進(jìn)為巖巷，方案三工程量見下圖 方案三方案三工程量統(tǒng)計表工程量統(tǒng)計表 工程名稱修復(fù)巖巷煤巷小計進(jìn)尺工期 21 （米）（米）(米)（米）（米）（天） 112 段299299650 223 段323323654 333段94943

45、31 43a 段379379663 5ad段155815583519 合計 1001165202653718 修復(fù)巷道共計 1001 米，巖巷 1652 米，煤巷 0 米，合計 2653 米， 需要 718 天即 24 個月（2 年）完成。 需要皮帶部數(shù)為 3 部 五、經(jīng)濟效益測算五、經(jīng)濟效益測算 由于方案一巷道掘進(jìn)量最小，原則上選用方案一，進(jìn)行效益測 算如下： 因為巷道沿老區(qū)掘進(jìn)，頂板不完整，掘進(jìn)及修護難度較大，另 外考慮到軌道與皮帶、行人聯(lián)合布置，巷道斷面較大，巷道按凈寬 5.0 米計算，如下： 1、掘修費用、掘修費用 巖巷掘進(jìn) 881 米，單價 1.6 萬元/米，費用為 1410 萬元；

46、 巷道修護 1235 米，原巷道為 3.0 米，需擴寬至 5.0 米，且巷道 年久失修，巷道狀不明，單價按 1.4 萬元/米，費用為 1729 萬元； 煤巷掘進(jìn) 762 米，沿 8 煤薄煤層掘進(jìn)，平均煤厚 1.1 米，破底 量較大，單價按 1.2 萬元/米，費用為 914.4 萬元； 井巷費用總計 4053 萬元，折合噸煤成本為 154.11 元。 2、安裝費用、安裝費用 需要安裝皮帶 7 部，共計 266 萬元； 22 h 架 950 架，共計 18.7 萬元； 膠帶 6000 米，共計 187.2 萬元； 三聯(lián)輥 2000 個，共計 44 萬； 底托輥 950 個，合計 11.5 萬元；

47、軌道 6000 米，共計 72 萬元； 道板 4800 塊，合計 45.6 萬元； 電絞及斜巷安全設(shè)施投入 500 萬元； 通防及壓風(fēng)管路費用約 100 萬元； 總費用為 1245 萬元，以上設(shè)備材料按 1.5 備用系數(shù)，總費用為 1867.5 萬元，噸煤成本為 71 元。 3、回采費用、回采費用 設(shè)備運行費：東城井剩余可采出量為 26.3 萬噸，預(yù)計回采時間 為 451 天，5 部皮帶每天運行 18 小時計算，預(yù)計電費為 500 萬元。 電絞運行費用約為 50 萬元。折合噸煤費用為 20.9 元/噸。 4、效益計算、效益計算 東城井原煤完全成本為 400 元/噸，合計噸煤成本為 646 元/

48、噸。 其他不可預(yù)見支出按 10%計算，噸煤完全成本為 710 元/噸。 東城井原煤平均發(fā)熱量為 5600 大卡，市場價為 895 元/噸，噸 煤效益為 895-710=185 元，全部經(jīng)濟效益預(yù)計為 4865.5 萬元。 六、結(jié)論六、結(jié)論 1、東城井剩余采出量為 26.3 萬噸，經(jīng)濟效益為 4865.5 萬元， 但由于只設(shè)計一條通道，掘進(jìn)過程中要通過老火區(qū)、及采空區(qū)導(dǎo)致 掘進(jìn)過程中不可預(yù)料的因素太多，安全上不能保證。 2、外圍開發(fā)時間長，掘進(jìn)、修復(fù)巷道加上各種設(shè)施、設(shè)備的安 裝，正式進(jìn)入工作面掘進(jìn)預(yù)計需要 2 年時間。 3、見效慢，由于外圍的掘進(jìn)都在巖巷中，前期投入較大，只有 開始方工作面后才

49、有效益。 23 4、井筒煤柱的回收會直接影響道主副井，井壁下沉坍塌，會直 接造成地表水或第四季含水層的水潰入井下，影響龐莊井的安全生 產(chǎn)。 因此對于東城井剩余主副井保護煤柱的不建議開采。 24 第三章第三章東城井井筒概況東城井井筒概況 一、東城井概況一、東城井概況 由于東城井資源枯竭，1991 年經(jīng)蘇煤司生(91)367 號文件批準(zhǔn) “核銷東城井 45 萬噸年的原礦井生產(chǎn)能力，實行龐莊井和東城井 合并” 。1992 年，集團公司徐煤黨發(fā)(92)37 號文件批準(zhǔn)撤銷張小樓 礦級建制，于 1992 年 8 月 1 日將原張小樓煤礦合并至龐莊煤礦管理， 即為龐莊煤礦張小樓井?，F(xiàn)三對礦井各自有獨立的生

50、產(chǎn)系統(tǒng)，開采 下石盒子組和山西組煤層。太原組煤層由于煤層較薄，水文地質(zhì)條 件復(fù)雜以及村莊壓煤等問題，尚未列入開采計劃。 東城井由上海煤炭工業(yè)設(shè)計院設(shè)計，華東煤炭工業(yè)公司第十二 建井工程處承建施工。1960 年 2 月破土動工，于 1964 年 1 月 2 日 開始試生產(chǎn)；同年 5 月 1 日正式投入生產(chǎn)，原設(shè)計能力為 21 萬噸 年，1974 年改擴建箕斗井，生產(chǎn)能力提高到 45 萬噸年；1980 年 煤炭部核定生產(chǎn)能力為 80 萬噸年。1984 年產(chǎn)量創(chuàng)歷史最高紀(jì)錄， 生產(chǎn)原煤 121.0 萬噸。由于 80 年代開采強度大，造成資源枯竭，為 此，蘇煤司生(91)367 號文件批準(zhǔn)“核銷東城井

51、 45 萬噸年的原礦 井生產(chǎn)能力，實行龐莊井和東城井合并” 。目前礦井已結(jié)束回采，正 在進(jìn)行設(shè)備回收，即將進(jìn)入關(guān)井閉坑。 二、東城井主要生產(chǎn)系統(tǒng)二、東城井主要生產(chǎn)系統(tǒng) 1、提升系統(tǒng)、提升系統(tǒng) 運煤方式皮帶為主，輔以溜子kj22.51.2d 主提絞車2em3000/1530jrq148-8 電動機jrq148-8 副提設(shè)備 1t 單層單車罐籠 箕斗j-4 箕斗副提能力66 萬噸/年 主提能力98.2 萬噸/年運人方式 運料方式礦車系統(tǒng)評價可 靠 25 2、排水系統(tǒng)、排水系統(tǒng) 東城井原有 2 個中央泵房 6 臺水泵，-140 水平安裝 200d436 水泵 3 臺，-220 水平安裝 200d43

52、4 水泵 3 臺，均為雙回路供電， 兩趟排水管路，目前-220 泵房已撤銷，設(shè)備已回收。 3、供電系統(tǒng)、供電系統(tǒng) 龐莊三井電源均來自徐州茅村電廠，以柳新區(qū)域變電所 35kv 雙 回路供龐莊三井地面變電所。 東城井：柳新區(qū)變配出的三條 6kv 線路分別代東城井口電板的 三段母線上的全部負(fù)荷。東城井口電板段母線與段母線,段母 線與段母線,段母線與段母線之間均設(shè)有聯(lián)絡(luò)開關(guān),構(gòu)成環(huán)母 線供電。下屬的風(fēng)井電板,洗選廠電板，壓風(fēng)機房電板及井下-140 中央泵房均為雙回路供電。各自母線上均設(shè)有聯(lián)絡(luò)開關(guān),正常情況下,各 段母線分別代各自母線上的負(fù)荷,所有聯(lián)絡(luò)開關(guān)均處于分閘狀態(tài)。井 下高壓供電系統(tǒng)根據(jù)采區(qū)布置和

53、生產(chǎn)需要設(shè)置區(qū)域變電所和配電點， 全部采用雙回路供電。 4、壓風(fēng)系統(tǒng)、壓風(fēng)系統(tǒng) 東城井地面安裝 2 臺 4l-20/8 型空壓機，供礦井生產(chǎn)過程中使 用。 5、通信系統(tǒng)、通信系統(tǒng) 井上下、礦內(nèi)外調(diào)度通訊：我礦三井井上、下分別使用數(shù)字程 控調(diào)度機，全部直通到主要要害崗位，各采掘頭面，部分主要場所 還按裝了可視監(jiān)控，達(dá)到了可視對講，使調(diào)度暢通。 6、通風(fēng)系統(tǒng)、通風(fēng)系統(tǒng) 東城風(fēng)井井筒直徑 3.5m，裝配 70b2-21no24 軸流式風(fēng)機 2 臺， 電機型號 jsq1512-8、 轉(zhuǎn)數(shù) 740r/min、功率 570kw，一臺運轉(zhuǎn)，一 臺備用。 26 7、主井、副井、風(fēng)井井筒煤柱留設(shè)及變形情況、主井

54、、副井、風(fēng)井井筒煤柱留設(shè)及變形情況 （1）主井、副井、風(fēng)井井筒煤柱留設(shè) 在工廣煤柱開采前，對主井、副井、風(fēng)井三個井筒分別留設(shè)了 保護煤柱，井筒按級保護，圍護帶寬度為 20m，井筒標(biāo)高+37m， 沖積層厚度為 84.35m，采用：=45，=70 ，=70- 0.7。主井、副井、風(fēng)井保護煤柱平均寬度分別為： 140m、134m、120m。 （2）主井、副井、風(fēng)井井筒變形情況 由于受工廣煤柱的采動影響，東城井主副井均出現(xiàn)不同程度變 形，我礦組織人員每 10 天對東城井副井和主井井筒豎直情況進(jìn)行一 次全面測量。每周對主井、副井、風(fēng)井井口標(biāo)高水準(zhǔn)測量一次。主、 副井筒測量采用在井筒內(nèi)投放細(xì)鋼絲，鋼絲下方

55、懸掛重錘拉直鋼絲。 量取鋼絲與罐道和橫梁的距離，從井筒下口向上每隔一個橫梁量取 一組數(shù)據(jù)。 2011 年 8 月 5 日測量結(jié)果：主井上口向東偏 71mm，向南偏 58mm。副井上口向北偏 39mm，向西偏 59mm。預(yù)計主井、副井最大偏 斜不超過 100mm。主井、副井、風(fēng)井井口標(biāo)高未受采動影響而下沉， 井壁目前無開裂現(xiàn)象，井下采動對主井、副井、風(fēng)井影響為級以 下。 主、副井及風(fēng)井剖面見下圖 27 東城井主井筒巖層剖面圖 （1）座標(biāo)x=3803000,y=20511270 （2）標(biāo)高 實際h=+37.000m 地平=36m （3）開工日期 1960年2月24日 （4）竣工日期 1961年5月

56、3日 層次走向傾角真厚累計層厚井筒剖面巖性描述硬度 標(biāo)本 編號 涌水量 （噸/時） 備注 00.0000.0000.000井口蓋板0 10.9300.9300.930 粉砂，含有60%的粉砂，含有植物的根莖滲性性強。 1 7.020 - 11.360 31.280 - 26.000 16.920 20.2001.1300.200 粘土，含有少量的細(xì)砂，粘土為主，具有可塑，不透水。 2 32.4773.6072.477 粉砂，含有80%的石英質(zhì)細(xì)砂和少數(shù)的云母片透水性強。 3 40.7004.3070.700 砂質(zhì)粘土，具有松散性，綱狀細(xì)小裂隙，水量很大。 4 50.4004.7070.400

57、流砂，石英為主，含少量的泥，流動性強，搖動出水。 5 60.4005.1070.400 砂巖粘土，粘性強，易流動，含水性大。 6 72.6797.7862.679 流砂，含礦佔90%，含少量的白云母片，含水強，易流動。 7 83.32011.4063.620 砂質(zhì)粘土，含少量的細(xì)砂，膠結(jié)良好，上部流動，下部變硬。 8 94.49415.9004.494 粘土夾砂江，上部含砂塊較多，下部較少，有貝殼遺體。 9 104.13020.0304.130 粘土，組織細(xì)密，含水性弱，粘性強，有少量貝殼殘體。 10 110.90020.9300.900 流砂，顆粒較粗，含水性強，易流動。 11 124.11

58、025.0404.110 粘土，組織細(xì)密，有大量的貝殼。 12 131.95026.9901.950 粘土夾砂江，粘佔絕大部分內(nèi)含貝殼。 13 141.20028.1901.200 流砂，含水較大，流動性強。 14 152.16030.3502.130 粘土，夾砂江質(zhì)硬含水性強。 15 160.60030.9500.600 粘土，含水性強粘性強可塑。 16 177.49838.4487.498 粘土砂江，粘土佔大部分，上部較軟，下部較硬，粘性強。 17 181.50439.9521.504 粘土，粘性強可塑。 18 1916.05256.004 16.052 粘土夾砂江，質(zhì)硬含水性強，在40.

59、00m50.30m處有灰白色的 石灰?guī)r，組織細(xì)密，含有植物的殘體。 1941.400 15.500 - 59.200 35.200 - 72.000 28.200 - 85.150 38.524 - 90.500 23.916 - 110.120 25.200 - 123.330 29.411 - 139.060 40.000 - 154.45 41.580 201.00057.0041.000 粘土，質(zhì)硬組織細(xì)密，粘性強。 20 217.78964.7927.788 粘土夾砂江，質(zhì)較硬，上部含砂江塊較多，含水性弱。 21 220.35065.1420.350 流砂，顆粒較粗，似黃砂，具有流動

60、性。 22 230.55065.6920.530 粘土夾砂江，有小的空隙。 23 240.35066.0420.350 流砂，見水后特別易流動。 24 251.50067.5421.500 粘土夾砂江，以粘土為主，含水性弱。 25 26 n8e144.99972.6925.150 泥質(zhì)頁巖，下部為黃色，層理不顯著。 26 272.18074.9422.250 砂質(zhì)頁巖，風(fēng)化后質(zhì)軟，中部有粗砂巖黑色。 27 282.86077.8922.950 泥質(zhì)頁巖，性質(zhì)脆有滑石，組織細(xì)密，下部質(zhì)軟。 28 291.74679.6921.800 砂質(zhì)頁巖，有方解石脈充填結(jié)構(gòu)細(xì)密，質(zhì)較軟。 29 303.76