玻璃窯爐設(shè)計技術(shù)之單元窯

1、玻璃窯爐設(shè)計技術(shù)之單元窯第一章 單元窯 用來制造e玻璃和生產(chǎn)玻璃纖維的窯爐，通常采用一種稱為單元窯的窯型。它是一種窯池狹長，用橫穿爐膛的火焰燃燒和使用金屬換熱器預(yù)熱助燃空氣的窯爐。通過設(shè)在兩側(cè)胸墻的多對燃燒器，使燃燒火焰與玻璃生產(chǎn)流正交，而燃燒產(chǎn)物改變方向后與玻璃流逆向運動。因此在單元窯內(nèi)的玻璃熔化、澄清行程長，比其它窯型在窯內(nèi)停留時間長，適合熔制難熔和質(zhì)量要求高的玻璃。單元窯采用復(fù)合式燃燒器，該燃燒器將霧化燃料與預(yù)熱空氣同時從燃燒器噴出，經(jīng)燒嘴磚進入窯爐內(nèi)燃燒。霧化燃料處在燃燒器中心，助燃空氣從四周包圍霧化燃料，能達到較好的混合。所以與采用蓄熱室小爐的窯型相比，燃料在燃燒過程中更容易獲得助燃

2、空氣。當(dāng)空氣過剩系數(shù)為1.05時能完全燃燒，通過調(diào)節(jié)燃料與助燃空氣接觸位置即可方便地控制火焰長度。由于使用多對燃燒器，分別調(diào)節(jié)各自的助燃風(fēng)和燃料量，則可以使全窯內(nèi)縱向溫度分布和爐內(nèi)氣氛滿足玻璃熔化與澄清的要求，這也是馬蹄焰窯所無法達到的。單元窯運行中沒有換火操作，窯內(nèi)溫度、氣氛及窯壓的分布始終能保持穩(wěn)定，這對熔制高質(zhì)量玻璃有利?，F(xiàn)代單元窯都配置有池底鼓泡，窯溫、窯壓、液面及燃燒氣氛實行自動控制等系統(tǒng)，保證了難熔的e玻璃在較高熔化率下能獲取用于直接拉制玻璃纖維的優(yōu)質(zhì)玻璃液。所以迄今在國際上單元窯始終是e玻璃池窯拉絲的首選窯型。 單元窯與其它窯型相比的不足之處是能耗相對較高。這是因為單元窯的長寬比

3、較大，窯爐外圍散熱面積也大，散熱損失相對較高。采用金屬換熱器預(yù)熱助燃空氣的優(yōu)點是不用換火，缺點是空氣預(yù)熱溫度，受金屬材料抗氧化、抗高溫蠕變性能的制約，一般設(shè)計金屬換熱器的出口空氣溫度為650850。大多數(shù)單元窯熱效率在15%以內(nèi)，但如能對換熱器后的廢氣余熱再予利用，其熱效率還可進一步提高。 配合料在單元窯的一端投入，投料口設(shè)在側(cè)墻的一邊或兩邊，也有設(shè)在端墻上的。熔化好的玻璃從另一端穿過沉式流液洞流至稱為通路的拉絲作業(yè)部。 第一節(jié) 單元窯的結(jié)構(gòu)設(shè)計 一、 單元窯熔化面積的確定 單元窯熔化面積可用公式 f= g/g 表示。式中 f熔化面積，m2； g熔化率，（t/m2d）。 熔化率反映單元窯的設(shè)計

4、和生產(chǎn)管理水平，包括原料成分、水分、質(zhì)量的控制和窯爐運行的控制水平等，同時還與纖維直徑有關(guān)。一般拉制紡織紗的單元窯，g取 0.81.0 t/m2d，拉制粗直徑紗時可取略大一些1.5 t/m2d。早期的技術(shù)資料表明當(dāng)年的單元窯平均日產(chǎn)玻璃的熔化面積，可見現(xiàn)在已有較大進步。 二、熔池長、寬、深的確定 （1）池長l和池寬b是根據(jù)熔化面積和熔池長寬比（l/b）來決定的。即： fb=平方 l/bl/b越大，投入窯爐的玻璃原料從熔化到完成澄清，其間的玻璃“行程”越長，也越有利于熔化和澄清。早期設(shè)計的單元窯熔他是很長的，日產(chǎn)量在850t/d，（l/b）54。隨著單元窯配合料微粉化及熔制工藝和鼓泡技術(shù)的發(fā)展與

5、成熟，以及窯體耐火材料的質(zhì)量提高和采用保溫技術(shù)等措施，使熔池長寬比在3左右，也同樣可以獲得滿意的玻璃質(zhì)量?，F(xiàn)在設(shè)計?。╨/b）值時，只有在考慮為下屆窯爐有較大擴產(chǎn)需要時才選取（l/b）大一些，一般情況下?。╨/b）為 34。 （2）他深h主要取決于玻璃的透熱性及池底耐火材料能承受的溫度。早期池底鋪面磚選用致密結(jié)磚時，池底溫度一般控制在1350以內(nèi)，而池底溫度又直接影響玻璃熔化質(zhì)量和窯爐熔化率?，F(xiàn)在的f 玻璃單元窯，由于池底部位采取保溫和鼓泡技術(shù)措施，在提高熔化率的同時，使熱點附近的池底玻璃溫度也提高到14401470，因此池底 2/3以上高溫區(qū)域的鋪面層磚改用耐溫和耐侵蝕性能更好的致密鉻磚。有

6、時也可通過適當(dāng)加高池深來達到降低池底溫度。一般而言，e玻璃單元窯單產(chǎn)在以下30t/ d，池深選600700mm，隨著單產(chǎn)的增大，目前的最高池深可達900mm左右。 三、池底鼓泡位置的確定 單元窯池底設(shè)置鼓泡裝置，按其作用大致有以下幾種方式。 （1）將鼓泡器布置在配合料生料堆聚集層最厚的部位有助于打散生料堆。但由于投料口和投料機的改進，目前已沒有必要使用這種方法了。 （2）將鼓泡器排布在生料堆消失的位置，該部位的玻璃液溫度已經(jīng)比較高了，因此通過鼓泡可強制較高溫度的玻璃液向生料區(qū)推移，底部的玻璃液也可翻到面上吸收窯爐火焰空間更多熱量，起到助熔作用，通過物理和數(shù)學(xué)模擬也都能證明這一點。要注意的是不能

7、讓生料層覆蓋在鼓泡區(qū)域的玻璃液面上，否則將無法起助熔作用。 （3）將鼓泡器布置在窯池玻璃液最高溫度區(qū)，一般約為池長2/3 處，鼓泡作用可使更多的含氣泡玻璃翻至玻璃液面排泡，起到促進澄清和均化的效果。 e玻璃單元窯的池底鼓泡位置通常按以下兩種原則確定：一是在池長1/3處布置一排鼓泡器起助熔作用，在池長2/34/5處布置另一排鼓泡器，起促進澄清和均化作用。這種布置也是輕工窯爐鼓泡常用的方式；二是第一排鼓泡布置在池長 1m附近，第二排緊隨其后，二排間相距約e或更近。這種布置是近年來e玻璃單元窯常用的方式，理由是當(dāng)采用細(xì)而干的微粉原料熔制 * 玻璃時，熔化不再是難題，但由于玻璃液中存在大量的氣泡，因此

8、良好的澄清和均化是確保玻璃液質(zhì)量和提高熔化率的主要因素，采用兩排鼓泡集中布置可起到類似窯坎阻擋生料流的作用和加強玻璃液均化的作用。 四、窯池結(jié)構(gòu)設(shè)計 （1）e玻璃單元窯的池壁結(jié)構(gòu)有多種排列方式，適合小型池窯，池壁內(nèi)側(cè)沒有橫縫，池壁使用期一般不超過5年，在窯爐運行后期部分池壁要進行噴水冷卻保窯。該結(jié)構(gòu)對部分低溫區(qū)可用致密鋯磚替代昂貴的致密鉻磚，節(jié)約部分投資。適用于較低溫的池壁，這種結(jié)構(gòu)一般不用噴水冷卻保窯，而用外層加貼新磚來延長窯爐運行期。結(jié)構(gòu)的池壁采用致密鉻磚橫向排列，因為致密鉻磚不同于致密鋯和aes, 磚，其橫縫與豎縫的侵蝕速度差別不大。 （2）池底結(jié)構(gòu)。a.適合于池底溫度長期不高于1350

9、，短期不高于1370的窯池。b.采取鼓泡孔二側(cè)的致密鉻磚高出池底面，而鼓泡頭又高于兩側(cè)鉻磚的方式，這樣可在鼓泡頭位置以下形成液滯流區(qū)，減少由于玻璃液沖刷對池底造成的侵蝕。c.采取鼓泡磚高出池底面而鼓泡頭又高出鼓泡磚50mm左右的方式，同樣也可使池底耐火材料少受玻璃液的沖刷侵蝕。 （3）流液洞結(jié)構(gòu)。當(dāng)熔化池中已熔化、澄清好的玻璃液流經(jīng)流液洞時，被強制降溫并流入作業(yè)部的主通路。因此流液洞的作用既是熔池和通路間的連通道，也是熔化部和作業(yè)部的分隔區(qū)。e玻璃單元窯除了采用通常結(jié)構(gòu)流液洞外，也常采用一種帶有擋磚的流液洞結(jié)構(gòu)。擋磚一般用優(yōu)質(zhì)錯磚或鉻磚做成，厚度為100150mm，包覆合金皮，浸入玻璃液部分的

10、鉑合金皮厚1mm，露在玻璃液上面的鉑合金皮厚0.5mm。包鉑合金皮的擋磚應(yīng)伸進兩邊側(cè)墻各150mm，以致當(dāng)側(cè)墻磚被侵蝕時，擋磚依然完整。為安全起見，在制訂窯爐砌筑計劃時，要使得包鉑擋磚能在砌窯收尾階段插進去。擋磚以下的流液洞尺寸一般是洞高為洞寬的1/24/5，這種洞口形式更有利于從熔化池獲取熔制質(zhì)量好的玻璃進入主通路。此外玻璃液進入流液洞的流速不宜過快，以4_12m/h范圍為宜，同時流速比較高的玻璃對底磚的侵蝕也較大，因此在流液洞處底磚要用鉻磚面襯。 鉑銠合金包皮長期在高溫玻璃液中浸泡，晶體會長大、變脆，在玻璃液的沖刷下便容易損壞。為延長擋磚使用時間，可考慮在擋磚側(cè)面開兩個直徑 25mm的孔，

11、通入水管冷卻或吹風(fēng)冷卻，這適合于日產(chǎn)量比較大的單元窯和玻璃液在洞內(nèi)流速較快的情況。 五、火焰空間結(jié)構(gòu)設(shè)計 火焰空間指大碹以下、玻璃液面以上的空間，它的周邊包括胸墻、前墻和后墻。 窯池長、寬確定之后，影響火焰空間大小的就是胸墻高度。對火焰空間容積的確定，主要考慮燃料的燃燒和發(fā)熱狀況。玻璃窯爐內(nèi)燃料的燃燒屬于擴散式燃燒。除了高溫環(huán)境及充足的助燃空氣條件外，燃燒速度還取決于氧氣的擴散和不斷與燃料混合 ! 燃燒的過程，氧氣擴散速度將直接影響燃燒的速度，同時必須提供足夠的擴散空間和時間，使燃料達到完全燃燒。送入窯爐空間的燃料的化學(xué)能及燃料與空氣的物理能之和與空間容積之比，稱為容積發(fā)熱強度。根據(jù)窯爐運行經(jīng)

12、驗及充分考慮到窯爐耐火材料所允許的承受強度，一般取容積發(fā)熱強度為120240kw/m3，通過該數(shù)值可以計算或核算胸墻高度。一般輕工窯爐的胸墻較高，約為12m，而單元窯熔化率低，胸墻高度為0.81.0m。 一般胸墻重量都是獨立支撐在立柱上，池壁與胸墻間用掛鉤磚分隔，掛鉤磚砌筑時應(yīng)與池壁留有鼓脹間隙，烤窯結(jié)束后再用鋯泥把余留的縫隙密封。 在胸墻部位沿窯長方向分設(shè)多對燒嘴。支撐燒嘴的燒嘴磚，插入兩側(cè)胸墻，彼此相對放置。燒嘴間距為6001000mm，采用氣體燃料或低粘度燃料油，燒嘴間距一般取600mm左右，采用高粘度重油時，燒嘴噴油孔過小容易堵塞，這時可適當(dāng)放大油孔，燒嘴間距也相應(yīng)放大。在投料口區(qū)第一

13、對燒嘴與后池墻之間的距離對生料熔化和排煙溫度都有影響，距離越小該區(qū)溫度高，化料快，但排煙溫度高，會降低熱效率，甚至使金屬換熱器過熱。距離太大不利化料，影響熔化率。一般距離為1.21.6mm。前池壁與最末一對燒嘴間距，一般為0.30.5mm。為了監(jiān)視窯內(nèi)熔化狀況和便于對燃燒嘴觀察和調(diào)節(jié)，應(yīng)在胸墻上設(shè)置一定數(shù)量可開閉的觀察孔。 六、煙道 從熔窯通到換熱器的煙氣，先經(jīng)水平煙道，再過垂直煙道進入換熱器。水平煙道的截面尺寸，通常按12m/s的煙氣流速來選取，高度宜大于寬度。垂直煙道截面又略大于水平煙道截面。煙道耐火材料的侵蝕通常是很嚴(yán)重的。這不僅由于排出氣體的速度快，而且還由于煙氣中夾帶有配合料粉塵。所

14、以在水平煙道入口處底面，使用質(zhì)量好的致密鉻磚，稍后部位才用致密鋯磚，再往后的底面、側(cè)墻、磁磚則使用標(biāo)準(zhǔn)鉻磚或電熔azs磚。垂直煙道與換熱器接口磚采用鉻剛玉磚。 七、通路結(jié)構(gòu)設(shè)計 通路的作用是接受從熔窯流液洞或擋磚下通道流過來的玻璃，逐漸降溫、恒溫，并使之達到合適的成型溫度。盡管通路和熔窯兩者實際是相連的，但通路的操作和控制完全與熔窯分開。并在多段通路的情況下，每段也都要單獨控制，以保證滿足拉絲所必須的成型溫度。通常習(xí)慣稱與熔窯相連接的通路部分為主通路；裝有拉絲漏板的通路稱為成型通路或作業(yè)通路，而從通路到各段作業(yè)通路間的連接通道稱為過渡通路。 為了有助于玻璃液的均化和溫度調(diào)制，不少專業(yè)人士認(rèn)為主

15、通路宜長，如58m，甚至更長些。而過渡通路的長度以方便拉絲作業(yè)為原則，一般取4.55.5m。 通路深度：主通路液深自流液洞后分幾個臺階逐漸減低，最后一個臺階的液深為 100160mm，常在該臺階前再設(shè)置一塊鉑銠合金包皮的擋磚，擋磚浸入玻璃5080mm（也有在擋磚前設(shè)玻璃液溢流裝置，可放掉上層b2o3揮發(fā)量較大的那層玻璃液）。過渡通路液深在100160mm間。成型通路的液深與拉絲作業(yè)區(qū)玻璃的溫度有關(guān)，目前常設(shè)計為100110mm。 通路寬度：在通路液深確定后，通路的內(nèi)部寬度取決于流過它的玻璃量。如果不考慮玻璃和耐火材料之間流動阻力的差別，一般e玻璃選取1.02.0kg/h.cm3的玻璃流量來計算

16、寬度。成型通路的寬度還要充分考慮漏板配置的需要，如果漏板臺數(shù)較多，也有在同一條成型通路上采用前后段兩種不同寬度的結(jié)構(gòu)。 第二節(jié) 耐火材料的選用及砌筑 耐火材料在單元窯內(nèi)長期受到高溫、溫度急劇變化及火焰、粉料、玻璃液的物理化學(xué)侵蝕和機械沖刷作用，因此隨著時間的推移，將會逐漸地被剝落和熔入玻璃液，并給玻璃液造成氣泡、波筋及難熔結(jié)石等缺陷，嚴(yán)重時使拉絲作業(yè)產(chǎn)生困難。當(dāng)耐火材料被侵蝕到一定程度，便迫使單元窯停產(chǎn)冷修。因此從玻璃熔化質(zhì)量和單元窯運行壽命等項要求來考慮，必須根據(jù)單元窯不同部位和不同熱工制度，來正確選擇適用的耐火材料。 一、e玻璃單元窯選用的主要耐火材料 1.致密氧化鉻磚 它具有最佳抗高溫e

17、玻璃侵蝕性能，其侵蝕物基本上對玻璃液不造成污染，所以已成e玻璃單元窯的首選優(yōu)質(zhì)耐火磚材。 致密氧化鉻采用等靜壓法成型，其致密度非常高，主要技術(shù)指標(biāo)為cr2o3含量94%,空氣孔率15%，體積密度4.24g/cm3，侵蝕損耗只有致密鋯磚的1/10。用在e玻璃單元窯直接接觸高溫玻璃液的熔化部池壁、熔化部高溫部位池底、主通路池壁和池底、過渡通路池壁等。 國際上常用的致密氧化鉻磚牌號有美國corharp公司生產(chǎn)的 .c1215、c1215z、cr100等，德國vgtdyko公司生產(chǎn)的gr95wa 及日本品川株式會社生產(chǎn)的ucpc95。 2.致密氧化鋯磚 該磚的抗高溫 & 玻璃液侵蝕性能略低于致密氧化鉻

18、磚，也采用等靜壓法成型，其技術(shù)指標(biāo)為zro265%，顯氣孔率2.0%，體積密度約4.25g/cm3，在e玻璃中溫度超過1370就有侵蝕。用在e玻璃單元窯接觸玻璃液溫度稍低的熔化部池底，過渡通路、成型通路的池底以及成型通路流液槽和漏板托磚等。此外致密鋯磚還作為致密鉻磚的背襯磚被使用。 國際常用牌號有美國corharp公司生產(chǎn)的zs1300、zs1500、zs835和zs78等，德國pgtdyko公司生產(chǎn)的zs65wa，日本品川株式會社生產(chǎn)的ucz、uccz、ucczb等。 近年來，我國廣州嶺南耐火材料有限公司引進國外技術(shù)和設(shè)備，也生產(chǎn)出了采用等靜壓法成型的燒結(jié)致密鋯磚，已為國內(nèi)玻璃、玻纖窯爐部分

19、應(yīng)用。 德國kgtdyko公司研制開發(fā)了一種新型粗粒結(jié)構(gòu)致密氧化鋯磚，大大改善了磚材的內(nèi)部組織結(jié)構(gòu)，進而提高了磚材的耐急冷急熱性能。其體積密度為3.75g/cm3，其氣孔率為17%。該磚牌號為zs65ar，具有良好的抗熱震性，最適用于拉絲流液槽及漏板托磚。 3.標(biāo)準(zhǔn)鋯磚 該磚zro2含量約為66%，容重為3.7g/cm3，具有較好的熱穩(wěn)定性和抗剝落性。使用在粉料侵蝕較嚴(yán)重的投料口區(qū)胸墻及后墻，熔窯觀察孔磚及通路火焰空間的胸墻和頂蓋磚、燒嘴磚。但也有采用azs的燒嘴磚與采用莫來石磚為過渡磚及窯爐二側(cè)的間隙磚等。 4.燒結(jié)莫來石磚 該磚化學(xué)組成為al2o374%;sio22.2%。容重2.5g/c

20、m3，主要用途是標(biāo)準(zhǔn)鉻的背襯磚，熔化部胸墻及前端墻磚、通路煙道內(nèi)襯磚、大碹碹腳及放料口外層磚、換熱器入口煙道外墻磚等。還有一種采用融熔法形成莫來石晶體后再燒結(jié)成的莫來石磚；具有更優(yōu)良的抗高溫蠕變性和耐熱震性，可用作窯爐大碹和火焰空間胸墻，使用效果很好，目前國產(chǎn)化也已成功。 5.電熔鋯剛玉磚（azs磚） 該磚化學(xué)組成為zro2 34%，al2o3 49.2%;sio2 15.9%。容重為 3.85g/cm3，主要用途是熔化部燒嘴磚及投料口磚。 6.電熔鉻剛玉磚 該磚化學(xué)組成為cr2o3 28.3%，al2o3 58.3%，mgo，fe2o3 5.2%。容重約3.4g/cm3。主要使用在換熱器入口

21、處的煙道接口磚。 二、窯爐的砌筑技術(shù) 精心設(shè)計的窯爐，必須精心砌筑，砌筑質(zhì)量對窯爐壽命、燃料消耗，玻璃熔化及拉絲作業(yè)都有很大影響。為了滿足窯爐對磚材砌筑尺寸和窯體熱膨脹等基本要求，因此窯爐的池壁磚、池底鋪面磚都要進行切磨。此外窯爐耐火磚之間膨脹縫的合理預(yù)留也是極其重要的環(huán)節(jié)。下面對砌筑技術(shù)要點作一簡單介紹。 1.鋼架驗收和預(yù)砌筑 （1）根據(jù)窯爐施工基準(zhǔn)線和窯爐中心線，進行鋼結(jié)構(gòu)放線施工。按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計要求和施工允許偏差鋪設(shè)主、次梁和扁鋼，同時也對通路鋼結(jié)構(gòu)進行施工。 （2）為確保砌筑施工質(zhì)量和施工進度，對尺寸和磚縫有嚴(yán)格要求的池壁磚、池底鋪面磚及所有承重拱磚應(yīng)進行預(yù)砌筑。但如果上述磚材的尺寸精度

22、很高，完全符合設(shè)計要求，也可不進行預(yù)砌筑。凡進行預(yù)砌筑的磚必須按順序編號，正式砌筑時對號入座。 2.砌筑順序和方法 （1）在池底鋼結(jié)構(gòu)驗收合格的基礎(chǔ)上，按窯爐施工基準(zhǔn)線與窯爐中心線放出相關(guān)的投料口、前后排鼓泡及成型通路上各臺拉絲漏板的中心線。 （2）池底砌筑，包括通路底。砌好保溫磚和高嶺土大磚后，在砌筑池壁處內(nèi)外放寬3050mm找平。多層型地底結(jié)構(gòu)在砌筑時必須按標(biāo)高負(fù)偏差控制，池底總厚度的允許偏差一般為-3mm。在池底高嶺土大磚上面鋪設(shè)一層鉻質(zhì)搗打料作為密封層，可防止玻璃液滲透至抗腐蝕性差的粘土磚層。 （3）池壁砌筑，包括通路池壁。砌池壁的底磚必須保證水平度，否則要對該部位底面磚進行加工，直至

23、達到要求。多層池壁磚砌筑時，先里后外地操作，要確保爐膛內(nèi)尺寸，嚴(yán)禁磚材砍鑿面朝向爐膛。墻角需交錯壓縫砌筑，嚴(yán)格保持垂直度。 （4）吊裝立柱。采取臨時措施穩(wěn)住立柱，然后按設(shè)計要求安裝碴碴角鋼，立柱與碴碴角鋼必須緊靠，同時定準(zhǔn)標(biāo)高。 （5）砌筑大碹。制作碹胎，經(jīng)拱架做承載沉降試驗和相應(yīng)尺寸檢查后，大碹由兩側(cè)同時向中心砌筑，并要求連續(xù)作業(yè)，盡量控制在 !*+ 內(nèi)完成。大碹保溫層施工待烤窯結(jié)束后進行。 （6）砌筑胸墻、前墻、后墻和通路火焰空間。胸墻的砌筑應(yīng)在仔細(xì)檢查托架、托板和支撐架安裝合格后進行。砌筑掛鉤磚與胸墻磚要有采取防止向窯內(nèi)傾倒的措施。 （7）砌筑煙道、煙囪。必須在清除窯內(nèi)雜物，并用吸塵器吸

24、凈后進行砌筑。熔窯煙道和煙囪的砌筑，還要與金屬換熱器相配合，通路煙囪必須等通路砌筑完畢后再砌筑。 （8）砌筑方法分干砌和濕砌兩種。 干砌部位：熔化部和通路的池底、池壁，火焰空間部位的掛鉤磚，熔化部和煙道的碹碹磚，電熔磚砌體及通路頂蓋磚。 濕砌部位：熔化部火焰空間的側(cè)墻和碹頂，煙道、煙囪及窯爐的保溫層磚，濕砌所用泥漿應(yīng)根據(jù)所用耐火磚材配制相應(yīng)耐火泥。 3.砌筑的質(zhì)量要求和檢驗 （1）磚縫。要求磚與磚間的縫隙要小，空間各部位砌體的磚縫允許厚度一般不超過2mm。碹頂磚縫要求小于1mm，保溫磚可擴大至 3mm。 （1）膨脹縫。耐火磚材受熱會膨脹，應(yīng)根據(jù)所用磚材及所處部位的溫度狀況來留設(shè)膨脹縫。每1m長

25、的砌體內(nèi)留設(shè)膨脹縫的平均值可用平均線膨脹系數(shù)!均求出。池底磚、池壁磚，要適當(dāng)減少，以防脹不滿e玻璃單元窯所用主要耐火材料致密鉻磚、致密鋯磚的膨脹縫平均值約為5mm。膨脹縫要均勻分段（間距不大于2m）留設(shè)，內(nèi)外磚層間按封閉式留設(shè)，上下磚層間按交錯留設(shè)，脹縫內(nèi)應(yīng)保持清潔，外層用膠帶密封磚縫。 （2）允許誤差。對標(biāo)高、水平度、垂直度、線尺寸和砌體表面平整度都有嚴(yán)格的允許誤差范圍。砌體磚縫用塞尺檢查，塞尺厚度等于被檢驗磚縫的規(guī)定厚度。平整度用2m靠尺在所有方向檢查。在全部檢查結(jié)束并對窯內(nèi)多次清潔后進行密封處理，盡量減少外界雜物、塵 第三節(jié) 單元窯的附屬設(shè)備 一、投料機 e玻璃原料采用了100300目的

26、細(xì)干粉料，其中含硼原料受高溫又容易結(jié)塊，所以比較適合的投料機是螺旋式投料機。這樣給料倉可以放置在離開熔窯一段距離的位置處，減少受爐體高溫散熱的影響。投料機出口端插入胸墻上部，為了避免該處受窯爐熱量輻射而溫度過高，通常在投料機前段裝配有水冷夾套，該夾套用不銹鋼板焊接，內(nèi)通循環(huán)冷卻水。由于廢氣中含有玻璃原料分解產(chǎn)生的so2、燃料中含硫物質(zhì)的燃燒產(chǎn)物so2及玻璃助熔劑分解和揮發(fā)的氟化物，從而使廢氣呈較強的酸性。因此這種工作環(huán)境對投料機金屬材料會有一定的腐蝕影響。 螺旋投料機可通過變速來調(diào)節(jié)給料量，并能保持連續(xù)穩(wěn)定地投料。e玻璃單元窯一般采用相對布置的兩臺投料機，如果其中一臺要檢修時，另一臺也應(yīng)能滿足

27、投料量的需要。拉制粗直徑纖維為主的單元窯也可以采用單側(cè)投料，但也應(yīng)安裝兩臺投料機，一臺作備用。 二、鼓泡器 前節(jié)單元窯結(jié)構(gòu)設(shè)計中，已對鼓泡器的作用及安裝位置等作了介紹。鼓泡器的關(guān)鍵結(jié)構(gòu)是鼓泡頭，由于要長期插入熔窯的玻璃中，因此必須選用耐高溫和耐玻璃液腐蝕的材料來制作。對e玻璃單元窯通常鉑銬合金材料，它可確保在窯齡期內(nèi)的安全使用。鼓泡頭端部開有流通空氣的小孔，根據(jù)泡徑要求一般為直徑0.83.0mm的圓孔。在熔窯運行期內(nèi)是不允許堵孔的，所以開孔也不能過小，同時要求進入鼓泡管的空氣必須經(jīng)過過濾干燥處理，達到含塵量小于 +,-+%，塵粒徑小于1mg/cm3，干燥常壓露點 / (#0的技術(shù)指標(biāo)。供氣系統(tǒng)

28、應(yīng)該設(shè)三路，其中兩路作為備用氣源，包括一旦孔口堵塞時以一路高壓空氣沖通堵孔。 鼓泡氣壓的大小與玻璃液深有關(guān)，一般正常管路進入系統(tǒng)氣壓在 #)%123 左右，備用沖孔管路氣壓在 #)4123 以上，隨液深增加，氣壓也要適當(dāng)加大。此外還要根據(jù)泡頻，即每分鐘的鼓泡數(shù)量進行氣量調(diào)節(jié)。如泡頻為0.3mpa，鼓泡空氣消耗量約為0.7mpa。實際運行時泡頻應(yīng)視窯內(nèi)熔化狀態(tài)稍作調(diào)整。要注意鼓泡壓力和流量都不能過大，不允許鼓泡區(qū)域出現(xiàn)沸騰狀態(tài)。 三、燃燒系統(tǒng) 1.熔窯燃燒系統(tǒng) 燃油系統(tǒng)的流程是：從廠總油站送出的燃料油，一般先進入設(shè)在池窯拉絲車間內(nèi)的中間油罐。該油罐內(nèi)裝有蒸汽盤管加熱，以保持油溫為 #$ % #&

29、左右，處于可流動狀態(tài)。在出中間油罐之后，便經(jīng)油過濾器到油泵，油泵出口的一路又回到中間油罐（采用手動回油閥，最好并連一個過壓回油閥，當(dāng)油壓超過后面系統(tǒng)所能承受的壓力時，即打開或開大回油，以始終保持在安全油壓之下）；另一路送至二級加熱器。若使用粘度大的重油時，先進入二級加熱器中的蒸汽加熱器，使油溫上升到 !($ % !(&，再進入電加熱器，將燃油繼續(xù)加熱到 !)&% !*$。如果是使用粘度小的燃料油時，油溫在 +$ % !($即可滿足燃燒器霧化要求，則原二級串聯(lián)加熱器改為蒸汽和電加熱器并聯(lián)，互為備用（二級串聯(lián)加熱器之后，通常還增加一路備用電加熱器）。從加熱器流出的燃油最好再經(jīng)過一道二級過濾裝置，然

30、后通過電磁閥、減壓閥、流量計及調(diào)節(jié)閥等裝置，最后送到爐前的每一個油燒嘴。油霧化后，與助燃空氣同時從燃燒器噴入窯內(nèi)燃燒。采用低粘度燃油可以使用 ($,-. 低壓空氣霧化；使用高粘度重油必須用壓縮空氣霧化。霧化空氣系統(tǒng)，在霧化空氣管路上裝有調(diào)節(jié)閥和流量計，空氣量應(yīng)是霧化空氣量和通過金屬換熱器送出的二次預(yù)熱空氣量之和，該調(diào)節(jié)閥是為了根據(jù)燃油量變化來調(diào)節(jié)空氣量的，目的是確保良好的霧化效果。金屬換熱器送出的二次預(yù)熱風(fēng)，被分配到各燃燒嘴時，可通過入口處的蝶閥，單獨調(diào)節(jié)進入各燒嘴的助燃空氣量。有的設(shè)計為了提高對窯溫的調(diào)控能力和防止換熱器溫度過高受損壞，也可以在金屬換熱器出口的熱風(fēng)總管上裝有自動放空閥，一旦出

31、現(xiàn)預(yù)熱空氣高于控制范圍時，立即將部分熱空氣放空來達到降溫目的。金屬換熱器最大流量的選擇要考慮窯爐燃燒溫度的要求。 燃燒系統(tǒng)調(diào)節(jié)過程必須保證熔窯始終處于微氧化氣氛。因此窯溫低于控制值時，在開大燃料調(diào)節(jié)閥之前，必須先開大助燃空氣調(diào)節(jié)閥；相反窯溫過高要減少燃料消耗量時，應(yīng)先關(guān)小燃料調(diào)節(jié)閥，后關(guān)小助燃空氣調(diào)節(jié)閥。在調(diào)節(jié)過程中燃料量與空氣量成比例變化。助燃風(fēng)機與安全切斷閥、油泵實行連鎖。 天然氣燃燒系統(tǒng)的流程相對簡單一些。天然氣從工廠調(diào)壓房送到車間，其壓力一般是$/0-.，經(jīng)過濾器，安全切斷閥、減壓閥，將氣壓降到 $!$ % $!)0-.，再經(jīng)流量計和調(diào)節(jié)閥到達爐前總管后分送至各個燃燒器供燃燒。它不再需

32、要霧化系統(tǒng)，而助燃空氣部分與燃油系統(tǒng)相同。需要增加說明的是安全切斷閥除與風(fēng)機連鎖之外，還受天然氣進氣壓力控制。當(dāng)進氣壓力高于過濾器及其后的儀表所能承受的壓力時，為保護系統(tǒng)儀表，安全切斷閥立即切斷；而當(dāng)進氣壓力低于正常工作所需要的壓力時，也立即自動關(guān)閉，以防自控系統(tǒng)混亂。 單元窯燃燒系統(tǒng)經(jīng)常采用的是一種復(fù)合型燃燒器。它由熱風(fēng)風(fēng)套和油燒嘴（或燃?xì)鉄?，或油和燃?xì)饨M合燒嘴）組成。為了調(diào)節(jié)火焰長短，在風(fēng)套外面有一套調(diào)節(jié)噴嘴出口，到燃燒器噴口距離的裝置。國內(nèi)自行設(shè)計制造的燃油燃燒器，已在多座單元窯上用過。設(shè)計采用兩級壓縮空氣霧化，當(dāng)使用高粘度重油時也能滿足熔制玻璃的要求。 2.通路燃燒系統(tǒng) 玻璃從熔窯流

33、入通路后，為了最終達到拉絲所要求的溫度，應(yīng)該有一個穩(wěn)定的降溫和保溫過程。由于對燃燒的調(diào)節(jié)量小，一般都使用天然氣、石油液化氣等氣體燃料。在進入燃燒嘴前，燃?xì)馀c空氣已按燃燒比例混合好，所以在負(fù)荷調(diào)節(jié)過程中，空氣和燃?xì)獾谋壤遣蛔兊?。不過有一點必須指出，目前各種預(yù)混燃燒裝置都要求燃?xì)獾臒嶂岛拖鄬γ芏纫€(wěn)定，否則就達不到比例調(diào)節(jié)的目的，不能保持燃燒氣氛。采用石油液化氣作熱源時，要在液化氣站內(nèi)預(yù)先除去 #$ 等高氣化點碳?xì)浠衔?，因為這類物質(zhì)在常溫下易凝結(jié)成液體，不僅影響燃?xì)鉄嶂档姆€(wěn)定，有時還會排入下水道而造成隱患。初混的液化氣熱值保持在，最好通過化驗或在線質(zhì)譜儀經(jīng)常性檢測，并隨時根據(jù)檢測的結(jié)果調(diào)節(jié)初混

34、空氣量，保持進入燃燒系統(tǒng)的燃?xì)鉄嶂怠?通路燃燒系統(tǒng)又可分為大系統(tǒng)和小系統(tǒng)兩種形式，分別做如下介紹。 （1）大系統(tǒng)式空氣、燃?xì)忸A(yù)混燃燒裝置，引入車間的燃?xì)庖来谓?jīng)由過濾器、安全切斷閥、壓力調(diào)節(jié)閥（如需減壓時）、流量計、到達零壓閥。這時燃?xì)鈮毫榱阒担ㄏ喈?dāng)于當(dāng)?shù)卮髿鈮毫Γ⑴c也經(jīng)過濾后的另一路空氣同時被吸入機械混合器（由于燃?xì)怙L(fēng)機的抽吸造成混合器負(fù)壓）。位于混合器頂?shù)氖州営脕碜兓諝饣蛉細(xì)獾倪M口截面積（或阻力，這樣可以調(diào)節(jié)空氣和燃?xì)獾谋壤？諝夂腿細(xì)獍匆欢ū壤ㄟ^燃?xì)怙L(fēng)機進行攪拌混合，并同時提高壓力達到 %+23 左右。預(yù)混氣從燃?xì)怙L(fēng)機送出后先經(jīng)多孔板阻火器（保護風(fēng)機用）再到流量計。在多孔板與流量

35、計之間又設(shè)置了爆破頭放空管和人工放空管，供開車時先放掉空氣和燃?xì)獗壤缓细竦念A(yù)混氣。然后分成多路。每一路都可以獨立控制，并設(shè)置獨立的調(diào)節(jié)閥、多功能阻火器（一用一備），分送到多組預(yù)混氣分配管。每一分配管又通過金屬軟管分送到各個燒嘴。預(yù)混氣從燒嘴噴出后，在燒嘴磚內(nèi)燃燒，從觀察孔看通路，可見到發(fā)亮的各個燒嘴磚孔和溫度均勻的通路玻璃液面。 通路的溫度通過插入頂蓋磚以下 $(00 的熱電偶來檢測；先由變送器變成調(diào)節(jié)器能接受的訊號，再由調(diào)節(jié)器經(jīng)過比例、積分、微分運算，并與控制值進行比較后送出電流訊號。如調(diào)節(jié)閥采用氣動式，則電流訊號轉(zhuǎn)換成壓縮空氣的壓力訊號；如調(diào)節(jié)閥采用電動式，則弱電流訊號放大而后送到調(diào)節(jié)閥

36、。當(dāng)通路溫度低于控制值時調(diào)節(jié)閥會自動開大，以增加預(yù)混氣量，使通路溫度上升，反之也一樣。 關(guān)于安全保護，首先要有正確的設(shè)計，保證燃燒調(diào)節(jié)過程始終在安全運行范圍，不會產(chǎn)生回火。如果預(yù)混氣管路受外部高溫影響，造成管內(nèi)溫度高于著火溫度，必定產(chǎn)生回火。這時多功能阻火器能將回火阻隔，多功能阻火器除阻斷火焰之外，還有另兩個功能：一是阻火器內(nèi)有雙金屬閥片，一旦阻火器溫度過高，有可能燒壞不銹鋼絲網(wǎng)時，閥片先發(fā)生變形來阻斷預(yù)混氣通過阻火器；二是阻火器上有一個微動開關(guān)，一旦發(fā)生回火，便發(fā)出電訊號讓調(diào)節(jié)閥關(guān)閉。 （2）小系統(tǒng)式空氣燃?xì)忸A(yù)混燃燒裝置。其工作原理是助燃空氣由離心風(fēng)機送出，經(jīng)蝶閥、總風(fēng)管分送到各獨立的小系統(tǒng)

37、（按主通路、過渡通路和成型通路組成的池窯拉絲通路系統(tǒng)，分為若干個獨立的溫控系統(tǒng)）。各小系統(tǒng)的助燃空氣又經(jīng)調(diào)節(jié)閥送到混合器的噴嘴，空氣經(jīng)噴嘴變?yōu)楦咚贇饬鳎a(chǎn)生負(fù)壓。燃?xì)猓ㄒ夯瘹饣蛱烊粴猓┙?jīng)減壓閥、流量計后也被分送到各獨立小系統(tǒng)的燃?xì)馊肟冢⒔?jīng)電磁閥、零壓閥將燃?xì)鈮毫抵亮銐海ㄏ喈?dāng)于當(dāng)?shù)卮髿鈮海偻ㄟ^微調(diào)閥被高速空氣流產(chǎn)生的負(fù)壓吸入混合器?？諝夂腿?xì)舛咴诨旌掀鲀?nèi)混合、擴散后分送至各個燒嘴進行燃燒。經(jīng)過混合的燃燒氣體的壓力要略高于輸送管路和燒嘴處的阻力。混合氣體在通路燒嘴磚內(nèi)就已基本完成燃燒，所以一般在通路空間是見不到火焰的。 通路空間溫度由插入頂蓋磚以下的熱電偶檢測，經(jīng)溫度變送器顯示和記錄溫

38、度，送到調(diào)節(jié)器進行比例、積分、微分運算，并與設(shè)定溫度值進行比較后送出調(diào)節(jié)信號，通過電氣轉(zhuǎn)換器和氣動調(diào)節(jié)閥進行調(diào)節(jié)。調(diào)節(jié)閥門開大（或關(guān)小），則空氣量增大（或減?。?xì)饬恳矔幢壤瑫r增大（或減?。?，于是通路溫度隨之相應(yīng)升高（或降低）。通路火焰空間控制點的溫度波動可在 ! #范圍內(nèi)。整套裝置的關(guān)鍵是混合器品質(zhì)要可靠，如在燃?xì)鉄嶂岛拖鄬γ芏确€(wěn)定的條件下，始終保持進入混合器的空燃?xì)饬糠弦欢ū壤?，這樣才能達到比例調(diào)節(jié)控制溫度的目的。 各獨立小系統(tǒng)均設(shè)有多種安全保護裝置，如混合器出口氣管路上設(shè)有爆破頭，爆破頭上的微動開關(guān)與電磁閥（安全切斷閥）聯(lián)鎖，當(dāng)某一系統(tǒng)發(fā)生回火時，爆破頭內(nèi) $%$& 厚的鋁膜破裂

39、，微動開關(guān)動作，使該系統(tǒng)的人工復(fù)位閥、電磁閥失電而切斷燃?xì)?，但其余各獨立系統(tǒng)照樣可正常運行。此外在混合器入口管路上還設(shè)有壓力開關(guān)，如遇到助燃風(fēng)機壓頭突然下降，有可能造成混合氣噴出速度降到臨界速度以下，這時壓力開關(guān)可提前使電磁閥失電并自動斷開，防止發(fā)生回火。電磁閥還與助燃風(fēng)機聯(lián)鎖，即風(fēng)機不啟動，電磁閥就不會打開，進一步保證系統(tǒng)安全運行。 小系統(tǒng)的調(diào)節(jié)閥設(shè)置在助燃空氣管路上，這樣更安全些，并可以不設(shè)阻火器。調(diào)節(jié)閥采用氣動薄膜閥和氣點方式，在調(diào)試時先設(shè)置好調(diào)節(jié)閥的流量下限位，這樣可保證在運行操作過程中始終有一定量的混合氣流過燒嘴，可防止因燒嘴處流速過低而造成回火。 大系統(tǒng)和小系統(tǒng)二者都能滿足池窯拉絲

40、生產(chǎn)的要求，設(shè)計者可根據(jù)實際條件選用。 四、金屬換熱器 e玻璃單元窯熔制溫度高，煙氣溫度也相應(yīng)高些，一般水平煙道進口的煙氣溫度在1500以下；在經(jīng)水平煙道和垂直煙道的冷卻后，也仍可能達13501450左右。通過金屬換熱器回收余熱，可使助燃空氣溫度預(yù)熱到700850。相當(dāng)于增加3040%的熱能利用率。實際上預(yù)熱后的助燃空氣，提高了燃料的理論燃燒溫度，增強了火焰輻射強度，對提高單元窯熔化能力也很有好處，所以其綜合節(jié)能效果還要大。 輻射式金屬換熱器又有普通雙筒式和噴流強化式兩類。噴流式換熱器多了一層噴流板。有 .$/左右的冷空氣在噴流板與內(nèi)筒壁間流動和進行熱交換，而其余冷空氣通過噴流板上的小孔（噴嘴

41、），以較高速度噴向內(nèi)筒壁，不僅直接冷卻內(nèi)筒壁，而且對主空氣流產(chǎn)生擾動，從而提高了內(nèi)筒壁對空氣的放熱系數(shù)，由于煙氣對內(nèi)筒壁的放熱系數(shù)比筒壁對空氣的放熱系數(shù)高得多，因此也提高了煙氣對空氣的傳熱系數(shù)，降低了內(nèi)外筒壁的溫度差。這種形式的換熱器，其結(jié)構(gòu)和制造較復(fù)雜，目前國內(nèi)的 ( 玻璃單元窯上還使用不多。 選擇金屬換熱器材料時，應(yīng)以內(nèi)外壁最高溫度和適當(dāng)考慮意外情況下可能超出的溫度及加上合理的余量作為依據(jù)。而且還要考慮材料的抗氧化性能和高溫蠕變性能等因素。 金屬換熱器的安全使用是單元窯設(shè)計者和工廠必須認(rèn)真考慮的事。在烤窯升溫階段，換熱器剛投入使用時，隨著窯內(nèi)煙氣溫度不斷升高，換熱器自身溫度也隨之升高，其材

42、料就會發(fā)生快速熱膨脹。換熱器筒壁和管道的脹縮，均由各自的波紋狀膨脹環(huán)來吸收，而整體結(jié)構(gòu)的熱膨脹則必須通過人工操作來進行調(diào)控。如及時松開定位裝置上方的螺栓，增加平衡砝碼并保證平衡裝置的自由上下移動等措施。一個重要的經(jīng)驗是升溫前在吊裝換熱器時，保證換熱器底部平面提升到離煙道出口耐火磚的肩部約 !#$，這樣當(dāng)溫度升高后，換熱器可自由向下延伸。一般情況下，延伸量不超過 !#$。但一旦向下延伸量較大，使換熱器底面與煙道磚肩部距離縮至 #$ 時，應(yīng)采取人工向上拉升措施（增加平衡鐵）。當(dāng)換熱器進入正常運行狀態(tài)（即膨脹已完全釋放）時，可把換熱器底部的定位螺母固定，并保持換熱器底面與煙道磚肩部距離約為 #$。

43、換熱器上、下段內(nèi)壁及空氣進、出口等部位均應(yīng)設(shè)置熱電偶，顯示測點的溫度狀況。在內(nèi)壁高溫段溫度點及預(yù)熱空氣出口溫度點還應(yīng)設(shè)有報警信號，以便及時處理換熱器的工況變化。根據(jù)換熱器所用材料及 % 玻璃單元窯燃燒工藝的要求，一般設(shè)定預(yù)熱空氣報警溫度為設(shè)計溫度加 #&，內(nèi)壁報警溫度為材料允許長期工作溫度減 #&。如預(yù)熱空氣溫度報警，可打開放空風(fēng)口蝶閥排放掉一定量的熱空氣，并同時加入冷空氣進入量來降低換熱溫度。當(dāng)然也可通過降低煙氣溫度的辦法來處理。此外為保證安全還要注意兩點：一是運行過程中只要煙氣溫度超過 #&，換熱器內(nèi)就要有足夠的空氣流量；二是出現(xiàn)預(yù)熱空氣溫度過高時，還應(yīng)判斷是否有未完全燃燒的燃料進入換熱器

44、內(nèi)繼續(xù)燃燒（一旦出現(xiàn)應(yīng)迅速減少燃料供給量）。 第四節(jié) 助熔易燃技術(shù)的應(yīng)用 一、輔助電熔在單元窯上的應(yīng)用 在火焰窯的熔化地插入若干電極，并向電極供電，交流電通過電極在熔融玻璃液內(nèi)產(chǎn)生焦耳熱，從而改善玻璃的熔制、澄清與對流，這就是電輔助加熱，也稱電助熔。一般電助熔可提高窯爐日產(chǎn)量2040%。由于電助熔基本上不增加窯爐散熱量，只有電極保護套的冷卻水帶走少許能量，因此熱效率比較高。1te玻璃輔助電熔的耗電量約為，對e玻璃或 1 玻璃耗電約降低)左右。有關(guān)電熔窯內(nèi)容詳見本章第五節(jié)。 二、純氧助燃技術(shù)的應(yīng)用 眾所周知，自然狀態(tài)下空氣中的氧氣含量約為21%。通常玻璃窯爐燃料燃燒所需的氧氣由空氣供給，因此在空

45、氣助燃的燃燒過程中，約占空氣79%的氮氣有害無益。大量氮氣被加熱后作為廢（煙）氣排入大氣，造成熱量損失，氮氣在高溫下有少量氮與氧氣化合，成為極有害的氮氧化合物no2污染環(huán)境。含大量氮氣的煙氣流過蓄熱室或換熱器等設(shè)備后還加速腐蝕，縮短設(shè)備使用壽命。 增加助燃空氣中氧氣含量的助燃工藝始于20世紀(jì)40年代，美國康寧玻璃公司開創(chuàng)了玻璃熔窯富氧助燃的先河。近幾年來，由于對環(huán)保因素和節(jié)能效益的重視，以美國為代表的國外玻璃行業(yè)已開始推廣應(yīng)用純氧助燃技術(shù)。從目前的應(yīng)用情況看，純氧助燃技術(shù)十分適合于熔化量較小的單元窯、馬蹄焰窯等。 以全氧或高純氧氣作燃油霧化介質(zhì)，或與燃?xì)庠趪姌寖?nèi)混合，經(jīng)充分霧化后噴入玻璃窯，形

46、成燃燒火焰稱為氧&燃料燃燒或純氧助燃。該項工藝在單元窯上應(yīng)用的關(guān)鍵之一是噴槍的選用。由于氧氣直接輸入到噴槍內(nèi)，對燃燒特性影響大，國外采用的噴槍一般都具有火焰易調(diào)整、火焰亮度大、壽命長、運行費用低及氧化氮散發(fā)量少等特性。噴槍的布置，第一對與投料端呈10角，其余各對交錯布置，為避免因純氧助燃產(chǎn)生的火力大和溫度高的火焰直接沖擊對面胸墻。 供氧氣的方法有用管道輸送氣態(tài)氧、用推車輸送液態(tài)氧以及現(xiàn)場制氧等。 純氧助燃技術(shù)的應(yīng)用具有如下諸多良好的效果。 1.節(jié)能。由于燃料燃燒更為充分，火焰強度大，熱輻射能力強；由于廢氣及其帶走的熱量減少，熱效率提高。據(jù)報道，純氧助燃工藝的節(jié)能效果達到 #$)以上。 2.減少

47、廢氣和粉塵排放。主要是氮氧化合物廢氣含量大大減小，所攜帶的粉塵量也相應(yīng)減少。據(jù)報道采用純氧助燃工藝時，每噸玻璃的排放量可減少左右，最高可減少，粉塵排放量可減少。這對美國等環(huán)保立法控制排放量的國家，更具有推廣應(yīng)用的價值。 3.提高玻璃產(chǎn)量和熔化質(zhì)量。國外采用純氧助燃工藝改造后的窯爐，其熔化率和產(chǎn)量提高左右，玻璃氣泡（灰泡）減少了 *-)。 4.其它效果。由于減少其它的環(huán)保措施費用，減少配合料損失，減少熔窯耐火材料侵蝕，以及由于不需要龐大的換熱器或蓄熱室，因此具有降低成本、節(jié)約投資等效果（不計算制氧設(shè)備投資）。 我國目前已認(rèn)識到純氧助燃工藝所帶來的一系列優(yōu)點，已開始重視對這項新技術(shù)的開發(fā)和應(yīng)用。 第五節(jié) 窯爐的啟動和投產(chǎn) 一、投產(chǎn)準(zhǔn)備 （1）窯爐鋼結(jié)構(gòu)和窯體磚結(jié)構(gòu)施工過程中應(yīng)該建立分