圓振動篩設(shè)計

1、1 前言1.1 振動篩發(fā)展概況1.1.1 國外振動篩發(fā)展概況振動篩在世界上已經(jīng)有了三百多年的發(fā)展歷史，而在較完備的振動篩出現(xiàn)之前，物料主要是依靠人力進(jìn)行篩分。接下來在二百年后出現(xiàn)了用于物料分級的慣性篩，然而那時的慣性篩采用的是柴油機(jī)作為動力源。在此之后經(jīng)過不斷的發(fā)展和改進(jìn)，19世紀(jì)初出現(xiàn)了功能和結(jié)構(gòu)都相對比較完善的慣性振動篩，其主要分為圓振動篩和直線振動篩兩大類，其中圓振動篩一般用于物料的分級，而直線振動篩一般用于物料的脫水?，F(xiàn)在國際上存在的振動篩已經(jīng)有了相對近似的結(jié)構(gòu)形式和相對穩(wěn)定的機(jī)型，使用壽命比以往有了普遍提高1,2。1.1.2 國內(nèi)振動篩發(fā)展概況振動篩在我國的發(fā)展起步比其它國家要晚許多

2、，它在我國的發(fā)展過程大體上可以總結(jié)為以下五個階段1：(1)進(jìn)口階段：1960年左右，我國振動篩制造行業(yè)還沒有發(fā)展起來，因而此時國內(nèi)所使用到的篩分設(shè)備主要進(jìn)口自原蘇聯(lián)、波蘭等國家，篩面面積一般不大；(2)仿制階段：從1970左右開始，我國技術(shù)人員對進(jìn)口的振動篩開始進(jìn)行測繪與仿制，從而在國內(nèi)出現(xiàn)了SZZ、SSZ系列的圓、直線振動篩；(3)研發(fā)階段：1980年前后，我國技術(shù)人員又對進(jìn)口設(shè)備進(jìn)行了系統(tǒng)的功能原理分析和結(jié)構(gòu)分析，并在此基礎(chǔ)上獨立研制出了DD、ZD、DS、ZS系列圓、直線振動篩；(4)新產(chǎn)品開發(fā)階段：從1990年開始，我國振動篩行業(yè)的發(fā)展步入了一個空前的階段，此段時間內(nèi)相繼開發(fā)出的有ZD型

3、等厚篩和概率篩等新型振動篩；(5)大型振動篩篩研制階段：隨著國內(nèi)大型選煤廠的不斷建立和目標(biāo)產(chǎn)量的的提高，原來的中小型振動篩已經(jīng)滿足不了生產(chǎn)的需要。但我國對大型振動篩的研制還仍舊處在剛剛起步的階段，為此，“大型直線振動篩的可靠性研究”被列入到了國家“九五”科研攻關(guān)項目之中。而現(xiàn)在我國的大型振動篩也已經(jīng)研制成功，并且在國內(nèi)得到了大量的推廣，我們可以預(yù)期，國內(nèi)研制的大型振動篩將會逐漸取代進(jìn)口設(shè)備。1.1.3 振動篩的分類振動篩有多種分類方式3,4：(1)按照振動篩振動頻率與共振頻率的關(guān)系，可分為共振篩和慣性振動篩；(2)按照振動篩工作時的振動軌跡，可分為圓振動篩和直線振動篩；(3)按照支撐結(jié)構(gòu)的不同

4、，可分為線形振動篩和非線形振動篩。除此之外，振動篩還可按支撐安裝位置、篩箱與水平面夾角、工作頻率等進(jìn)行分類。1.2振動篩發(fā)展方向振動篩于以后的發(fā)展方向?qū)⒉粫菃我坏?，而是多方向的，多領(lǐng)域技術(shù)應(yīng)用的綜合1。(1)進(jìn)一步研究先進(jìn)的、新的篩分理論和篩分技術(shù)；(2)引入現(xiàn)代化設(shè)計手段；(3)向標(biāo)準(zhǔn)化、系列化、通用化發(fā)展；(4)強(qiáng)化振動篩技術(shù)參數(shù)；(5)將新材料、新技術(shù)、新工藝應(yīng)用到圓振動篩的設(shè)計中。1.3 YA系列圓振動篩YA系列圓振動篩篩箱的運動軌跡為圓形，工作過程中，篩箱以及篩面會在激振器的作用下做圓形軌跡的振動，從而使篩面上的物料層松散并被拋起，使細(xì)粒級物料能夠透過物料層并通過篩孔排除，同時卡在

5、篩孔內(nèi)的顆粒物料會被振出。篩箱的振動除產(chǎn)生篩分作用外，還會促使物料向前運動3。1.3.1圓振動篩工作原理圓振動篩是一種慣性振動篩，又稱單軸振動篩，它的工作原理圖如圖1.1。圖1.1 圓振動篩工作原理圖如圖，篩面固定在篩箱3之上，篩箱由彈簧懸掛或著支撐，主軸1的軸承2安裝在篩箱上，主軸由帶輪7帶動而高速旋轉(zhuǎn)，帶偏心重的圓盤5安裝在主軸1上，其隨主軸旋轉(zhuǎn)，產(chǎn)生離心慣性力，使可以自由振動的篩箱產(chǎn)生近似圓形軌跡的振動，振幅用A表示；偏心重與軸承中心線的距離成為為激振偏心距，用r表示。1.3.2 圓振動篩基本結(jié)構(gòu)YA系列圓振動篩一般是由激振器、篩箱、隔振裝置、傳動裝置等部分組成。(1)篩箱：由篩框、篩面

6、及其壓緊裝置組成，本次設(shè)計中YA1536圓振動篩采用的是編制篩網(wǎng)，篩網(wǎng)用拉板拉緊。(2)激振器：圓振動篩采用的是單軸振動器。(3)支承裝置和隔振裝置：支承裝置主要是支承篩箱的彈性元件，有吊式和座式兩種；隔振裝置常用的有螺旋彈簧、板彈簧和橡膠彈簧。(4)傳動裝置：分為帶輪傳動、撓性傳動和組合傳動三種5。2 圓振動篩參數(shù)2.1 圓振動篩的運動學(xué)參數(shù)圓振動篩的運動學(xué)參數(shù)不同時，篩面上物料會出現(xiàn)不同的運動形式：相對運動、正向滑動、反向滑動和拋擲運動。想要使得篩面上的物料實現(xiàn)預(yù)期的運動形式，就要選擇適當(dāng)?shù)倪\動學(xué)參數(shù)，同時良好的運動參數(shù)可以防止篩孔堵塞，使振動篩獲得較高的篩分效率和生產(chǎn)率3,6。為了保證振

7、動篩獲得較高的篩分效率，最好是使得物料顆粒在每一個振動周期都會與篩孔接觸。一般情況下，圓振動篩取，而在本次YA1536圓振動篩設(shè)計中，取。2.1.1 篩面傾角篩面傾角是指篩面與水平面之間的夾角。篩面傾角的取值和振動篩預(yù)期的生產(chǎn)率、篩分效率相關(guān)。當(dāng)振動篩的其它參數(shù)確定之后，篩面傾角大，生產(chǎn)率高而篩分效率低；篩面傾角小，則反之。根據(jù)實踐經(jīng)驗，圓振動篩用于預(yù)先分級時，；而當(dāng)用于最終分級時，。綜上，在本YA1536次圓振動篩設(shè)計中，取圓振動篩的篩面傾角為。2.1.2 篩箱振幅篩箱振幅是設(shè)計振動篩的重要參數(shù),合理的篩箱振幅可以減少篩孔的堵塞。通常取=36mm，其中篩孔大的取大值，篩孔小的取小值。在本次Y

8、A1536圓振動篩設(shè)計中，篩箱振幅的取值不再另外取值，而是參照文獻(xiàn)3中表9-23進(jìn)行取值，為，即。2.1.3 振動次數(shù)n振動篩的振動次數(shù)要在拋射強(qiáng)度和篩箱振幅選定之后進(jìn)行計算，其計算公式如下： (2-1)其中，振幅的單位為毫米。將數(shù)值帶入式(2-1)得，綜上,圓振動篩振動次數(shù)取值。目前的單軸振動篩的振動次數(shù)一般取值在800-1200之間，而此處的取值在這個范圍之內(nèi)，可用。2.1.4 物料的運動速度圓振動篩物料的運動速度計算公式如下： (2-2)其中，是修正系數(shù)，查文獻(xiàn)6中表6-4，在本次設(shè)計中取值0.8； 是常數(shù)，其值為0.18毫米/秒； 是重力加速度，其值為9.81米/秒； 的單位為米/秒。

9、將已知數(shù)值帶入公式(2-2)得，圓振動篩上物料的運動速度為0.32米/秒。2.2 圓振動篩的工藝參數(shù)圓振動篩的工藝參數(shù)包括篩面的長度和寬度、篩子的生產(chǎn)率和篩分效率6,7。2.2.1 篩面的長度和寬度想要求的篩面的長度和寬度，首先就要知道篩面的面積，篩面面積的計算式如下：噸/小時 (2-3)其中，是振動篩的處理量，為已知量，本次設(shè)計中t/h；是篩面的面積，單位為m；是單位面積篩面的處理量，單位為t/mh，其值在文獻(xiàn)6中表6-5內(nèi)選取，本次設(shè)計取值t/mh。把已知數(shù)據(jù)代入公式(2-3)可得振動篩篩面的面積為m，因此可取值為5.4 m。選取篩面的寬度m，則篩面長度m。2.2.2 圓振動篩的生產(chǎn)率振動

10、篩的生產(chǎn)率在本次圓振動篩設(shè)計之中是已知的，即振動篩的處理量t/h。2.2.3 圓振動篩的篩分效率在篩分作業(yè)中，振動篩的篩分效率是衡量篩分質(zhì)量的指標(biāo)。篩分效率是指篩下的產(chǎn)物重量與原料中篩下級別(篩下級別是指原料中所含力度小于篩孔尺寸的物料)重量的比值。振動篩的篩分效率的計算公式如下： (2-4)其中，是原料中篩下產(chǎn)物含量的百分?jǐn)?shù)；是篩上產(chǎn)物中篩下級別含量的百分?jǐn)?shù)。但是，振動篩的篩分效率只能根據(jù)篩分結(jié)果進(jìn)行計算，此處不進(jìn)行計算。2.3 圓振動篩的動力學(xué)參數(shù)圓振動篩的動力學(xué)參數(shù)包括偏心距和偏心質(zhì)量，電動機(jī)功率6。2.3.1 圓振動篩的偏心質(zhì)量和偏心距對于圓振動篩，偏心質(zhì)量、偏心距和振動體質(zhì)量的關(guān)系式

11、如下： (2-5)由文獻(xiàn)6可知，對于中小型單軸振動篩單位面積篩面振動體質(zhì)量約為0.5t/m，由此可以估算振動體質(zhì)量為：t (2-6)本次設(shè)計的圓振動篩的偏心距定為100mm，則可知偏心重量為：kg。2.3.2 電動機(jī)的選擇圓振動篩電機(jī)的計算功率計算公式如下： (2-7)其中，計算時可取0.2-0.3，此處取值0.3；是偏心軸安裝軸承處的軸徑，此處m；是軸承的摩擦系數(shù)，此處取值；是傳動效率，此處將已知數(shù)據(jù)和所取參數(shù)代入公式(2-7)可得：8.73kw根據(jù)文獻(xiàn)8卷5中表35.1-5選取電機(jī)Y160M-4，Y160M-4的主要參數(shù)見表2.1。表2.1 Y160M-4電動機(jī)主要參數(shù)型號額定功率同步轉(zhuǎn)速

12、滿載轉(zhuǎn)速堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩最大轉(zhuǎn)矩功率因數(shù)Y160M-411kw1500r/min1460 r/min2.2Nm2.3 Nm0.843 圓振動篩重要部件的設(shè)計與計算3.1 V帶和帶輪3.1.1 V帶的設(shè)計與計算V帶的設(shè)計原則：不僅要保證其在工作中不打滑，還要具有一定的疲勞強(qiáng)度和使用壽命8,9。V帶的設(shè)計計算方法見文獻(xiàn)8中的表14.1-11。(1)設(shè)計功率 (3-1)其中，是電機(jī)的功率；是工況系數(shù)，須在文獻(xiàn)8中表14.1-12內(nèi)根據(jù)實際的工作環(huán)境進(jìn)行選取，此處取值。則可得kw。(2)帶型的選定帶型需要根據(jù)計算功率和小帶輪的轉(zhuǎn)速(即電機(jī)轉(zhuǎn)速)在文獻(xiàn)8內(nèi)圖14.1-2進(jìn)行選取。在本次設(shè)計中，選取B型V帶。(3

13、)傳動比的計算 (3-2)(4)帶輪的基準(zhǔn)直徑首先在文獻(xiàn)8中表14.1-18中選取小帶輪的基準(zhǔn)直徑，在本次設(shè)計中取值mm。則大帶輪的基準(zhǔn)直徑為：mm (3-3)根據(jù)帶輪基準(zhǔn)直徑的參考值取值355mm。(5)帶速的計算一般情況之下，帶輪V帶帶速的計算公式如下： (3-4)將已知數(shù)據(jù)帶入公式(3-4)可得m/s，可見此帶速對于普通V帶在合理的速度范圍之內(nèi)，可用。(6)軸間距的初步確定軸間距的范圍如下： (3-5)帶入已知數(shù)據(jù)可知軸間距的取值范圍為，此處取值mm。(7)帶的基準(zhǔn)長度帶的基準(zhǔn)長度的計算公式如下： (3-6)將已知數(shù)據(jù)帶入公式(3-6)可得，mm根據(jù)文獻(xiàn)8給出的參考值，將帶的基準(zhǔn)長度選為

14、1800mm。(8)實際軸間距計算公式如下： (3-7)將數(shù)據(jù)帶入式(3-7)可得，mm。(9)小帶輪包角小帶輪包角計算公式如下： (3-8)代入已知數(shù)據(jù)可得，可知，小帶輪包角在可用范圍之內(nèi)。(10)V帶的根數(shù)V帶根數(shù)的計算公式如下： (3-9)其中，是單根V帶傳遞的額定功率，查文獻(xiàn)8表14.1-17可得kw；是V帶的額定功率增量，查文獻(xiàn)8表14.1-17可得kw；是小帶輪包角修正系數(shù)，查文獻(xiàn)8表14.1-13可得；是帶長的修正系數(shù)，查文獻(xiàn)8表14.1-16可得。則，取整可得，應(yīng)使用V帶的根數(shù)為3根。(11)單根V帶的預(yù)緊力單根V帶的預(yù)緊力的計算公式如下： (3-10)其中，是V帶單位長度的質(zhì)

15、量，查文獻(xiàn)8中表14.1-14得kg/m。則，N(12)帶作用在軸上的力其計算公式如下： (3-11)將已知數(shù)據(jù)代入上式可得，N。3.1.2 帶輪的設(shè)計帶輪帶槽的結(jié)構(gòu)形式及其尺寸見圖3.1。圖3.1 帶輪帶槽的結(jié)構(gòu)形式圖其中，mm；mm，此處取值4mm；mm，此處取值14mm；mm；mm，此處取值14mm；帶輪寬mm。(1)小帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計對于小帶輪而言，它需要直接安裝在電機(jī)軸上，因此除了要使用鍵進(jìn)行圓周定位之外，還需要考慮帶輪的軸向定位，以防止帶輪從周上脫出或錯位。目前電機(jī)軸帶輪的定位方式大致可以分為三種：(1)采用過盈聯(lián)接，安裝是對帶輪轂孔預(yù)先熱擴(kuò)；(2)使用漲緊套實現(xiàn)帶輪和電機(jī)軸之間的連接

16、；(3)帶輪孔加工成階梯孔，再加上軸端擋蓋和鍵實現(xiàn)帶輪的定位。在本次設(shè)計中，采用第三種方案。小帶輪結(jié)構(gòu)如圖3.2。圖3.2 小帶輪結(jié)構(gòu)圖(2)大帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計對于大帶輪而言，其定位方式?jīng)]有特別，采用鍵進(jìn)行圓周定位，而軸向定位采用軸肩和軸套。但大帶輪不像小帶輪，其結(jié)構(gòu)尺寸較大，若采用實心，其轉(zhuǎn)動慣量會比較大，重量也會比較重，因此要采用輻板或者板孔方式輕化大帶輪。參照文獻(xiàn)8中表14.1-24，在此處選用板孔方式，則大帶輪結(jié)構(gòu)形式如圖3.3。圖3.3 大帶輪結(jié)構(gòu)圖3.2 軸的設(shè)計3.2.1 主軸的設(shè)計對于主軸可以設(shè)計為偏心軸，因為偏心主軸在工作過程之中發(fā)生的彎曲要比同心軸小得多，另外偏心軸還可以提高圓

17、振動篩的振動強(qiáng)度，從而提升振動篩的篩分效果。在圓振動篩中主軸主要是用來傳遞轉(zhuǎn)矩，除了在主軸轉(zhuǎn)動中所受到的偏心重的離心力和軸承的支撐力，其余受力很小，在計算過程之中可以忽略10,11。偏心軸的結(jié)構(gòu)形式如圖3.4。圖3.4 偏心主軸的結(jié)構(gòu)在本次圓振動篩的設(shè)計中，主軸的材料選用45號鋼，加工完成之后進(jìn)行熱處理以增強(qiáng)軸的強(qiáng)度。軸的相關(guān)計算參照設(shè)計手冊8,9。(1)主軸所受的轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)矩的計算公式如下： (3-12)其中，kw (3-13)則Nm。(2)水平方向受力分析N (3-14)在水平方向上存在平衡關(guān)系式：， (3-15)代入數(shù)據(jù)計算可得，N，N。(3)垂直方向受力分析N (3-16)在垂直方向上存在

18、平衡關(guān)系式：， (3-17)代入數(shù)據(jù)計算可得，N，N。(4)繪制的彎扭組合圖如圖3.5。由彎扭組合圖可知，偏心主軸的危險界面位于C截面處。C界面處彎矩和轉(zhuǎn)矩情況見表3.1。表3.1 偏心軸C截面處的彎矩及轉(zhuǎn)矩載荷水平方向H垂直方向V支反力彎矩MNmNm總彎矩NmT112.23 Nm圖3.5 偏心軸彎扭組合圖(5)校核危險截面C校核公式如下： (3-18)其中，是危險截面的抗彎截面系數(shù)，此處mm。帶入相關(guān)數(shù)據(jù)可得，MPa由此可知MPa，則軸的強(qiáng)度滿足要求。3.2.2 聯(lián)軸器軸的設(shè)計在工作過程中，聯(lián)軸器軸主要是受轉(zhuǎn)矩，其它力都比較小，為降低軸強(qiáng)度校核的難度，這些力是可以忽略不計的12。聯(lián)軸器軸的機(jī)

19、構(gòu)如圖3.6。圖3.6 聯(lián)軸器軸結(jié)構(gòu)對于聯(lián)軸器軸的校核方法與主軸的校核方法相類似，其校核過程不再在本說明書中給出。3.3 軸承的選用3.3.1 激振器軸承的選用根據(jù)圓振動篩的工作特點，圓振動篩軸承主要承受的徑向力，而軸向力很小，于是可以選用調(diào)心滾子軸承。初選軸承22220C/W33。由表3.1，我們可以求的軸承的受力情況：N (3-19)N參考文獻(xiàn)9對于該軸承，可知則軸向派生力計算如下：N (3-20)N由以上可知，軸承所受軸向力為N。對于軸承1，則N；對于軸承2，則N綜上，軸承的壽命應(yīng)該按軸承1進(jìn)行計算，其計算公式如下： (3-21)帶入數(shù)據(jù)可得軸承的使用壽命為64052.32h，滿足使用要

20、求。3.3.2聯(lián)軸器軸的軸承選用該對軸承受到一定的徑向力，主要來自于帶輪預(yù)緊時對軸所施加的壓力，其所受軸向力很小。在此對該對軸承的選用計算不再給出。本次設(shè)計中，聯(lián)軸器軸的軸承選用6017型號的深溝球軸承。3.4 支撐彈簧的計算支撐彈簧是對振動篩起支撐作用的彈簧，此處彈簧選擇的好壞會影響到實際生產(chǎn)中圓振動篩的運動軌跡，進(jìn)而會影響圓振動篩的篩分效率。支撐彈簧不可以太短，太短的話，圓振動篩達(dá)不到預(yù)期的振幅；同時也不可太長，太長了就會使得彈簧在工作過程中容易變形。支撐彈簧的計算參照機(jī)械設(shè)計手冊和礦山機(jī)械6,8。(1)彈簧剛度的計算在選用彈簧剛度時，不僅要控制彈簧傳給地基的動載荷，還要使得彈簧具有足夠的

21、支撐能力。而彈簧的剛度一般通過強(qiáng)迫振動頻率的自振動頻率的比值來控制。對于坐式振動篩，該處取值為5。而彈簧剛度的計算公式如下： (3-22)其中，次/分，則，(2)彈簧鋼絲直徑的計算根據(jù)彈簧受載特性，選用鋼絲，由文獻(xiàn)8表7.1-4可知其切變模量GPa，=480MPa。彈簧鋼絲直徑的計算公式如下： (3-23)其中，是螺旋彈簧旋繞比，即彈簧中徑與彈簧鋼絲直徑的比值，此處初選；是每個彈簧所承受的壓力，N；是彈簧的曲度系數(shù)，。則，mm，在此處取值為20mm。(3)彈簧中徑mm (3-24)此處就去180mm即可，180mm在設(shè)計手冊所給出的參考值之中。(4)彈簧的節(jié)距mm (3-25)求出了彈簧節(jié)距，

22、接下來就可以計算出彈簧的螺旋角，其計算公式如下： (3-26)將數(shù)據(jù)帶入其中，計算可得彈簧的螺旋角為5.10。3.5 聯(lián)軸器的選用聯(lián)軸器用以聯(lián)接兩根周，用以實現(xiàn)轉(zhuǎn)矩的傳遞，聯(lián)軸器不能夠承受軸向載。而且撓性聯(lián)軸器允許相聯(lián)接的兩根軸存在一定的軸線偏差，這也是在本次設(shè)計中使用聯(lián)軸器的原因，在圓振動篩工作過程中，主軸及其篩箱作圓形的振動軌跡，若直接使用帶輪方式進(jìn)行傳動，V帶需要設(shè)置張緊輪或者更大的預(yù)緊力。使用撓性聯(lián)軸器之后，V帶帶輪相對位置是不會發(fā)生變化的13。本次圓振動篩的設(shè)計中選用胎式聯(lián)軸器，其基本結(jié)構(gòu)如圖3.7。圖3.7 胎式聯(lián)軸器的基本結(jié)構(gòu)而根據(jù)圓振動篩主軸的軸頸尺寸和聯(lián)軸器所要傳遞的轉(zhuǎn)矩，在

23、文獻(xiàn)8中表22.5-31選擇UL12型胎式聯(lián)軸器，其尺寸參數(shù)見表3.2。表3.2 UL12型胎式聯(lián)軸器的尺寸參數(shù)型號dDDBLUL1280mm360mm160mm100mm84mm4 其它部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計4.1 篩箱支座的設(shè)計考慮到圓振動篩的工作形式，篩箱支座如果采用螺栓聯(lián)結(jié)的話，其聯(lián)結(jié)可靠性達(dá)不到預(yù)期的要求，因為在振動狀態(tài)下，螺栓會脫松，因此篩箱支座采用焊接形式。同時為了增強(qiáng)支座的結(jié)構(gòu)性，需增加橫梁，橫梁的根數(shù)根據(jù)支座結(jié)構(gòu)尺寸的需要。篩箱支座的結(jié)構(gòu)見圖4.1。圖4.1 篩箱支座結(jié)構(gòu)4.2 篩箱的設(shè)計篩箱采用型材焊接或者鉚接而成。4.2.1 篩箱橫梁篩箱和篩箱支座一樣，也需要衡量進(jìn)行加固，而篩箱

24、的橫梁與篩幫焊接方式會影響到橫梁的壽命14。以往橫梁一般直接焊接在篩幫之上，這種情況下，橫梁容易在篩箱的振動過程中發(fā)生斷裂，這不僅會耽誤生產(chǎn)，還會增高設(shè)備的維護(hù)費用。經(jīng)過改進(jìn)之后，橫梁通過一段小套筒焊接在篩幫上，此時焊接處尺寸變化趨于平緩，大大減少了橫梁斷裂情況的發(fā)生。其焊接結(jié)構(gòu)見圖4.2。圖4.2 篩箱橫梁的焊接形式由于YA1536圓振動篩采用的編制篩網(wǎng)，因此篩面在中間位置需要一定的支撐，否則過大的篩面變形會引起篩面上物料產(chǎn)生異常的振動或者物料堆積，從而降低振動篩的篩分效率4。因此，可在篩箱橫梁上添加一個橡膠圈來支撐篩網(wǎng)，橡膠圈可以考慮做成兩半，對合后用攻絲螺釘緊固。4.2.2 篩面篩面之上

25、大致可以分為以下三個區(qū)域15：(1) 受料區(qū)：對物料進(jìn)行分層和粗篩分，此區(qū)篩面受物料沖擊較強(qiáng)。(2) 主篩分區(qū)：篩分工作的主要完成區(qū)域，此區(qū)物料對篩面的磨損嚴(yán)重。(3) 補(bǔ)充篩分區(qū)：物料中塊料居多，篩面受物料沖擊很強(qiáng)。另外對于編制篩面，一般采用拉板或者拉鉤形式將篩面繃緊16。在本次設(shè)計之中，選擇使用拉板將篩面繃緊，其結(jié)構(gòu)形式如圖4.3。圖4.3 篩面樣式及其固定形式4.3 激振器軸承固定形式軸承座的設(shè)計好壞的選擇直接影響到軸承的壽命，因此為了提高軸承的使用壽命，就必須提出一個良好的軸承座設(shè)計方案 17,18,19。由于圓振動篩的工作形式，軸承座有可能會脫松，失去對軸承的約束作用，這種情況下，軸

26、在旋轉(zhuǎn)過程中，軸承會承受很大的沖擊載荷，這就會降低軸承的壽命。軸承座的結(jié)構(gòu)如圖4.4。圖4.4 軸承座結(jié)構(gòu)而在這種形式之下，防止軸承座脫松的方法主要就是防止緊固螺栓的松脫，因此可以使用雙螺母進(jìn)行緊固，或者在螺母圓周加上一圈鋼圈防止螺母在振動狀態(tài)下發(fā)生相對于螺栓的轉(zhuǎn)動。5 結(jié) 論(1)在本次設(shè)計中，依據(jù)文獻(xiàn)對篩箱橫梁的焊接結(jié)構(gòu)作了相應(yīng)優(yōu)化，降低了焊接所帶來的集中應(yīng)力，降低了振動篩斷梁的可能性；(2)為了保護(hù)電機(jī)，在以往該型號圓振動篩的基礎(chǔ)上加上了一個撓性聯(lián)軸器，提高了振動篩工作安全性；(3)具相關(guān)文獻(xiàn)，激振器主軸采用偏心軸，因為偏心軸所受彎矩比普通軸小，在校核過程中可以忽略不計；(4)由于時間原

27、因，激振器軸承的潤滑加油、放油結(jié)構(gòu)未在本次設(shè)計中涉及到；(5)減振器即支撐彈簧及其彈簧座的機(jī)械結(jié)構(gòu)安裝方式可能設(shè)計不夠完善，實際應(yīng)用，該種結(jié)構(gòu)設(shè)計可能存在一定的局限性；參 考 文 獻(xiàn)1譚兆衡.國內(nèi)篩分設(shè)備的現(xiàn)狀和展望J.礦山機(jī)械,2004,01:34-372王峰.篩分機(jī)械的發(fā)展與展望J.礦山機(jī)械,2004,01:37-393唐敬麟.破碎與篩分機(jī)械設(shè)計選用手冊M.北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2001.54Bangchun WEN.Recent development of vibration utilization engineering.Front.Mech.Eng.China 2008，3(1): 195張建勛,宋彥,孫彥良.Z(D)DM圓振動篩激振器的改進(jìn)設(shè)計J.煤礦機(jī)械,2001,(4):4-56周恩浦主編.礦山機(jī)械M.北京:北京冶金工業(yè)出版社,1979.77Stoicovici D.I., Dr. Eng., Lecturer, Ungureanu Mioria, Dr. Eng., Assoc. Prof.,Crciun Ioana, Eng. Lecturer, North University of Baia Mare, Dr. V. Babe str., Nr. 6