1 超臨界直流爐及其運(yùn)行特性

1、超臨界機(jī)組發(fā)展、應(yīng)用超臨界機(jī)組發(fā)展、應(yīng)用 及其運(yùn)行特性及其運(yùn)行特性 1 超臨界機(jī)組及其發(fā)展超臨界機(jī)組及其發(fā)展 理論上認(rèn)為，在水的狀態(tài)參數(shù)達(dá)到臨界點(diǎn)理論上認(rèn)為，在水的狀態(tài)參數(shù)達(dá)到臨界點(diǎn) 時(shí)（壓力時(shí)（壓力22.129MPa、溫度、溫度374.15），）， 水完全汽化會(huì)在一瞬間完成，即在臨界點(diǎn)水完全汽化會(huì)在一瞬間完成，即在臨界點(diǎn) 時(shí)飽和水和飽和蒸汽之間不再有汽、水共時(shí)飽和水和飽和蒸汽之間不再有汽、水共 存的二相區(qū)存在，二者的參數(shù)不再有區(qū)別。存的二相區(qū)存在，二者的參數(shù)不再有區(qū)別。 由于在臨界參數(shù)下汽水密度相等，因此在由于在臨界參數(shù)下汽水密度相等，因此在 超臨界壓力下無(wú)法維持自然循環(huán)即不能采超臨界壓力下

2、無(wú)法維持自然循環(huán)即不能采 用汽包鍋爐，直流鍋爐成為唯一型式。用汽包鍋爐，直流鍋爐成為唯一型式。 亞臨界機(jī)組：蒸汽壓力亞臨界機(jī)組：蒸汽壓力16MPa 超臨界機(jī)組：蒸汽壓力超臨界機(jī)組：蒸汽壓力22.1MPa 超超臨界機(jī)組：蒸汽壓力超超臨界機(jī)組：蒸汽壓力27MPa (另一種方法是根據(jù)汽溫來(lái)劃分另一種方法是根據(jù)汽溫來(lái)劃分) 不同機(jī)組的效率對(duì)比不同機(jī)組的效率對(duì)比 分類分類亞臨界亞臨界超臨界超臨界超超臨界超超臨界 參數(shù)參數(shù) 1617MPa 538/538 2428MPa 538/538 30MPa以上以上 566/566 凈效率凈效率 3738%4041%4446% 煤耗煤耗 330350g310320g

3、280300g 大型超臨界機(jī)組自大型超臨界機(jī)組自1950年代在美國(guó)和德國(guó)開(kāi)始投入年代在美國(guó)和德國(guó)開(kāi)始投入 商業(yè)運(yùn)行以來(lái)，發(fā)達(dá)國(guó)家積極開(kāi)發(fā)應(yīng)用高效超臨界商業(yè)運(yùn)行以來(lái)，發(fā)達(dá)國(guó)家積極開(kāi)發(fā)應(yīng)用高效超臨界 參數(shù)發(fā)電機(jī)組。美國(guó)（參數(shù)發(fā)電機(jī)組。美國(guó)（169臺(tái)）和前蘇聯(lián)（臺(tái)）和前蘇聯(lián)（200多臺(tái)）多臺(tái)） 是超臨界機(jī)組最多的國(guó)家，而發(fā)展超超臨界技術(shù)領(lǐng)是超臨界機(jī)組最多的國(guó)家，而發(fā)展超超臨界技術(shù)領(lǐng) 先的國(guó)家主要是日本、德國(guó)和丹麥。先的國(guó)家主要是日本、德國(guó)和丹麥。 德國(guó)是發(fā)展超超臨界技術(shù)最早的國(guó)家之一，在早期德國(guó)是發(fā)展超超臨界技術(shù)最早的國(guó)家之一，在早期 追求高參數(shù)，但后來(lái)蒸汽參數(shù)降低并長(zhǎng)期穩(wěn)定在追求高參數(shù)，但后來(lái)蒸汽

4、參數(shù)降低并長(zhǎng)期穩(wěn)定在 25MPa/545/545的水平上，其后蒸汽參數(shù)逐步的水平上，其后蒸汽參數(shù)逐步 提高。提高。2003年投產(chǎn)的年投產(chǎn)的Niederaussen電廠參數(shù)為電廠參數(shù)為 965MW，26MPa/580/600，設(shè)計(jì)熱效率為，設(shè)計(jì)熱效率為 44.5%。 日本因能源短缺，燃料主要依賴進(jìn)口，因此日本因能源短缺，燃料主要依賴進(jìn)口，因此 采用超臨界發(fā)電機(jī)組占總裝機(jī)容量的采用超臨界發(fā)電機(jī)組占總裝機(jī)容量的60%以以 上。上。1989年和年和1990年，日本的川越年，日本的川越 （Kawagoe）電廠先后投運(yùn)兩臺(tái)參數(shù)為）電廠先后投運(yùn)兩臺(tái)參數(shù)為 700MW ，31MPa/566/566/566。這

5、。這 是日本發(fā)展超超臨界發(fā)電技術(shù)的標(biāo)志性機(jī)組。是日本發(fā)展超超臨界發(fā)電技術(shù)的標(biāo)志性機(jī)組。 近年來(lái)一批百萬(wàn)千瓦級(jí)超超臨界發(fā)電機(jī)組相近年來(lái)一批百萬(wàn)千瓦級(jí)超超臨界發(fā)電機(jī)組相 繼投入運(yùn)行，除達(dá)到很高可靠性外，其循環(huán)繼投入運(yùn)行，除達(dá)到很高可靠性外，其循環(huán) 效率可達(dá)到效率可達(dá)到45%左右。左右。 丹麥亦十分重視高參數(shù)超臨界機(jī)組的發(fā)展，丹麥亦十分重視高參數(shù)超臨界機(jī)組的發(fā)展， 在提高機(jī)組蒸汽參數(shù)的同時(shí)利用低溫海水冷在提高機(jī)組蒸汽參數(shù)的同時(shí)利用低溫海水冷 卻大幅提高機(jī)組效率。卻大幅提高機(jī)組效率。1998年投運(yùn)的年投運(yùn)的 Nordjylands電廠其機(jī)組參數(shù)為電廠其機(jī)組參數(shù)為400MW ， 28.5MPa/580/

6、580/580，機(jī)組效率高，機(jī)組效率高 達(dá)達(dá)47%。2001年投運(yùn)的年投運(yùn)的AVV2電廠一臺(tái)超超電廠一臺(tái)超超 臨界機(jī)組，其機(jī)組效率高達(dá)臨界機(jī)組，其機(jī)組效率高達(dá)49%，這是目前，這是目前 世界上超超臨界機(jī)組中運(yùn)行效率最高的機(jī)組。世界上超超臨界機(jī)組中運(yùn)行效率最高的機(jī)組。 從各國(guó)的發(fā)展來(lái)看，高參數(shù)超超臨界發(fā)電機(jī)從各國(guó)的發(fā)展來(lái)看，高參數(shù)超超臨界發(fā)電機(jī) 組是今后的發(fā)展方向。組是今后的發(fā)展方向。 歐盟為了發(fā)展超超臨界發(fā)電技術(shù)先后制定了歐盟為了發(fā)展超超臨界發(fā)電技術(shù)先后制定了 若干研究計(jì)劃，正在執(zhí)行的若干研究計(jì)劃，正在執(zhí)行的Thermie計(jì)劃計(jì)劃 （先進(jìn)的（先進(jìn)的700燃煤電廠，燃煤電廠，19982014），

7、）， 計(jì)劃建設(shè)參數(shù)為計(jì)劃建設(shè)參數(shù)為37.5MPa/700/720/720的的 超超臨界機(jī)組，主要目標(biāo)是：使電廠的凈效超超臨界機(jī)組，主要目標(biāo)是：使電廠的凈效 率由率由47%提高到提高到55%（對(duì)于低的海水冷卻水（對(duì)于低的海水冷卻水 溫度）或溫度）或52%左右（對(duì)于內(nèi)陸地區(qū)和冷卻左右（對(duì)于內(nèi)陸地區(qū)和冷卻 塔）；降低燃煤電站的造價(jià)。塔）；降低燃煤電站的造價(jià)。 日本進(jìn)行了目標(biāo)分別為日本進(jìn)行了目標(biāo)分別為 31.4MPa/593/593/593、31MPa/630/630 和和34.3MPa/649/593/593的超超臨界機(jī)組研的超超臨界機(jī)組研 發(fā)計(jì)劃。力爭(zhēng)將發(fā)電機(jī)組設(shè)計(jì)效率提高到發(fā)計(jì)劃。力爭(zhēng)將發(fā)電機(jī)組

8、設(shè)計(jì)效率提高到45% 以上。以上。 美國(guó)也正在組織和支持一項(xiàng)發(fā)展更高參數(shù)超美國(guó)也正在組織和支持一項(xiàng)發(fā)展更高參數(shù)超 超臨界發(fā)電機(jī)組的研究項(xiàng)目超臨界發(fā)電機(jī)組的研究項(xiàng)目“760”計(jì)計(jì) 劃，目標(biāo)是研制適合蒸汽參數(shù)為劃，目標(biāo)是研制適合蒸汽參數(shù)為 38.5MPa/760的新合金材料，將超超臨界的新合金材料，將超超臨界 機(jī)組的主蒸汽溫度提高到機(jī)組的主蒸汽溫度提高到760的水平，從的水平，從 而大大提高超超臨界機(jī)組的效率。俄羅斯也而大大提高超超臨界機(jī)組的效率。俄羅斯也 設(shè)計(jì)了新一代的超超臨界機(jī)組，蒸汽參數(shù)為設(shè)計(jì)了新一代的超超臨界機(jī)組，蒸汽參數(shù)為 3032MPa/580600/580600，預(yù)計(jì)，預(yù)計(jì) 電站的效

9、率可達(dá)電站的效率可達(dá)44%46%。 2 超臨界機(jī)組的工作原理超臨界機(jī)組的工作原理 汽包鍋爐的工作原理汽包鍋爐的工作原理 汽包鍋爐的汽水流程示意圖汽包鍋爐的汽水流程示意圖 汽包鍋爐的汽包鍋爐的循環(huán)倍率循環(huán)倍率K可用下式表示：可用下式表示：K=W/D 式中，式中，W進(jìn)入水冷壁的水流量；進(jìn)入水冷壁的水流量； D水冷壁出口的蒸汽流量。水冷壁出口的蒸汽流量。 汽包鍋爐的循環(huán)倍率一般為汽包鍋爐的循環(huán)倍率一般為1030。不同負(fù)荷時(shí)循環(huán)倍率也不同，負(fù)荷越低，。不同負(fù)荷時(shí)循環(huán)倍率也不同，負(fù)荷越低， 循環(huán)倍率越大。循環(huán)倍率越大。 汽包鍋爐的蒸汽壓力由燃燒率和汽輪機(jī)調(diào)節(jié)汽包鍋爐的蒸汽壓力由燃燒率和汽輪機(jī)調(diào)節(jié) 汽門(mén)來(lái)

10、控制。汽門(mén)來(lái)控制。 汽包把整個(gè)鍋爐的汽水流程分隔成三部分，汽包把整個(gè)鍋爐的汽水流程分隔成三部分， 即加熱段（省煤器）、蒸發(fā)段（水冷壁）和即加熱段（省煤器）、蒸發(fā)段（水冷壁）和 過(guò)熱段（過(guò)熱器）。這三段受熱面面積的大過(guò)熱段（過(guò)熱器）。這三段受熱面面積的大 小是固定不變的。汽包除作為汽水的分離裝小是固定不變的。汽包除作為汽水的分離裝 置外，其中的存水和空間容積還作為燃水比置外，其中的存水和空間容積還作為燃水比 失調(diào)的緩沖器。失調(diào)的緩沖器。 當(dāng)燃水比（給水跟蹤燃料流量的比例關(guān)系）當(dāng)燃水比（給水跟蹤燃料流量的比例關(guān)系） 失調(diào)后，在一段相當(dāng)長(zhǎng)的時(shí)間里（非事故的失調(diào)后，在一段相當(dāng)長(zhǎng)的時(shí)間里（非事故的 范圍

11、內(nèi)），并不改變?cè)瓉?lái)那三段受熱面面積范圍內(nèi)），并不改變?cè)瓉?lái)那三段受熱面面積 的大小。的大小。 例如，增加給水流量，給水量的變化就破壞了原來(lái)例如，增加給水流量，給水量的變化就破壞了原來(lái) 的平衡狀態(tài)，汽包水位升高了；但由于燃料流量沒(méi)的平衡狀態(tài)，汽包水位升高了；但由于燃料流量沒(méi) 有變化，所以蒸發(fā)段的吸熱量及其產(chǎn)生的蒸汽量可有變化，所以蒸發(fā)段的吸熱量及其產(chǎn)生的蒸汽量可 近似認(rèn)為不變。因?yàn)檫^(guò)熱段的受熱面是固定的，因近似認(rèn)為不變。因?yàn)檫^(guò)熱段的受熱面是固定的，因 此，出口汽壓、汽溫都不會(huì)有什么變化，如同燃水此，出口汽壓、汽溫都不會(huì)有什么變化，如同燃水 比未失調(diào)一樣。比未失調(diào)一樣。 如果燃料方面的變化破壞了原來(lái)

12、的平衡狀態(tài)，比如如果燃料方面的變化破壞了原來(lái)的平衡狀態(tài)，比如 燃料量增加，蒸發(fā)段就會(huì)產(chǎn)生較多的蒸汽，但同時(shí)燃料量增加，蒸發(fā)段就會(huì)產(chǎn)生較多的蒸汽，但同時(shí) 過(guò)熱段也吸收了較多的熱量，所以可使汽溫變化不過(guò)熱段也吸收了較多的熱量，所以可使汽溫變化不 大，然而此時(shí)出口蒸汽壓力和流量卻都增加了。由大，然而此時(shí)出口蒸汽壓力和流量卻都增加了。由 于給水流量沒(méi)有改變，汽包中的部分水變成了多蒸于給水流量沒(méi)有改變，汽包中的部分水變成了多蒸 發(fā)的那部分蒸汽，所以汽包水位降低了。發(fā)的那部分蒸汽，所以汽包水位降低了。 從以上所述可以看出，在汽包鍋爐中，水位是燃水從以上所述可以看出，在汽包鍋爐中，水位是燃水 比是否失調(diào)的標(biāo)

13、志。用比是否失調(diào)的標(biāo)志。用給水流量調(diào)節(jié)水位給水流量調(diào)節(jié)水位，實(shí)質(zhì)上，實(shí)質(zhì)上 起到了起到了間接保持燃水比不變間接保持燃水比不變的作用。的作用。 超臨界機(jī)組工作原理超臨界機(jī)組工作原理 超臨界機(jī)組的汽水流程中既沒(méi)有汽包，又沒(méi)有爐水小循環(huán)回路。超臨界超臨界機(jī)組的汽水流程中既沒(méi)有汽包，又沒(méi)有爐水小循環(huán)回路。超臨界 機(jī)組是由受熱面以及連接這些受熱面的管道所組成機(jī)組是由受熱面以及連接這些受熱面的管道所組成 。 超臨界機(jī)組汽水流程示意圖超臨界機(jī)組汽水流程示意圖 給水泵強(qiáng)制一定流量的給水進(jìn)入爐內(nèi)，一次性流過(guò)加熱段、蒸發(fā)段和過(guò)給水泵強(qiáng)制一定流量的給水進(jìn)入爐內(nèi)，一次性流過(guò)加熱段、蒸發(fā)段和過(guò) 熱段，然后去汽輪機(jī)。它的

14、循環(huán)倍率始終為熱段，然后去汽輪機(jī)。它的循環(huán)倍率始終為1，與負(fù)荷無(wú)關(guān)。，與負(fù)荷無(wú)關(guān)。 給水泵出口水壓通過(guò)三段受熱面里的工質(zhì)，直接影響出口汽壓，所以給水泵出口水壓通過(guò)三段受熱面里的工質(zhì)，直接影響出口汽壓，所以超超 臨界機(jī)組的汽壓是由給水壓力、燃料流量和汽輪機(jī)調(diào)節(jié)汽門(mén)共同決定臨界機(jī)組的汽壓是由給水壓力、燃料流量和汽輪機(jī)調(diào)節(jié)汽門(mén)共同決定的。的。 超臨界機(jī)組汽水流程中的三段受熱面沒(méi)有固定的分界線。在超臨界機(jī)組汽水流程中的三段受熱面沒(méi)有固定的分界線。在不同負(fù)荷時(shí)不同負(fù)荷時(shí)， 由于給水溫度變化等原因，使由于給水溫度變化等原因，使三段受熱面的吸熱量分配比例三段受熱面的吸熱量分配比例及與之有關(guān)及與之有關(guān) 的的三

15、段受熱面面積三段受熱面面積之間的比例都之間的比例都發(fā)生了變化發(fā)生了變化。 參數(shù)參數(shù) 負(fù)荷負(fù)荷 單位一次蒸汽單位一次蒸汽 吸熱量吸熱量/ 單位二次蒸汽單位二次蒸汽 吸熱量吸熱量 吸熱比例分配（吸熱比例分配（A/B）（）（%） Pout (MPa) out () PW (MPa) W () 加熱段加熱段蒸發(fā)段蒸發(fā)段過(guò)熱段過(guò)熱段再熱段再熱段 100%17.255521.8255545.3/107.228.5/23.827.7/23.243.8/36.60/16.14 70%17.255520.3238575.6/105.830.5/25.830.9/26.138.6/32.50/15.6 30%17

16、.355517.5193624/90.633.2/2932.7/28.634.1/29.80/12.6 SG-1000-170直流爐在三種不同負(fù)荷時(shí)三段受熱面的吸熱比例直流爐在三種不同負(fù)荷時(shí)三段受熱面的吸熱比例 注：注：1.表中數(shù)據(jù)均為按設(shè)計(jì)計(jì)算的數(shù)據(jù)；表中數(shù)據(jù)均為按設(shè)計(jì)計(jì)算的數(shù)據(jù)； 2.（A/B）：）：A為不考慮二次蒸汽吸熱量時(shí)的吸熱比例值；為不考慮二次蒸汽吸熱量時(shí)的吸熱比例值； B為考慮二次蒸汽吸熱量時(shí)的吸熱比例值；為考慮二次蒸汽吸熱量時(shí)的吸熱比例值； 3. Pout，out 為鍋爐出口汽壓和汽溫；為鍋爐出口汽壓和汽溫； 4. PW，W 為給水壓力和溫度。為給水壓力和溫度。 當(dāng)負(fù)荷減小時(shí)，

17、當(dāng)負(fù)荷減小時(shí)，由于高壓加熱器的抽汽壓力下降，給由于高壓加熱器的抽汽壓力下降，給 水溫度也隨著下降，加熱段和蒸發(fā)段受熱面吸熱量都水溫度也隨著下降，加熱段和蒸發(fā)段受熱面吸熱量都 有不同程度的增加，而過(guò)熱段的吸熱量卻減少很多。有不同程度的增加，而過(guò)熱段的吸熱量卻減少很多。 因?yàn)榭梢杂酶淖內(nèi)妓鹊霓k法改變超臨界機(jī)組三段受因?yàn)榭梢杂酶淖內(nèi)妓鹊霓k法改變超臨界機(jī)組三段受 熱面的吸熱比例，所以與汽包鍋爐相比，在負(fù)荷變化熱面的吸熱比例，所以與汽包鍋爐相比，在負(fù)荷變化 比較大或改變?nèi)剂掀贩N時(shí)，從靜態(tài)來(lái)講超臨界機(jī)組很比較大或改變?nèi)剂掀贩N時(shí)，從靜態(tài)來(lái)講超臨界機(jī)組很 容易保持出口汽溫為設(shè)計(jì)值。容易保持出口汽溫為設(shè)計(jì)值

18、。 超臨界機(jī)組的工質(zhì)是一次性通過(guò)各受熱面的，而三段超臨界機(jī)組的工質(zhì)是一次性通過(guò)各受熱面的，而三段 受熱面面積又不是固定不變的，所以當(dāng)受熱面面積又不是固定不變的，所以當(dāng)燃水比失調(diào)后燃水比失調(diào)后， 三段受熱面吸熱量比例發(fā)生變化，三段受熱面吸熱量比例發(fā)生變化，對(duì)出口汽溫影響很對(duì)出口汽溫影響很 大大，對(duì)蒸汽壓力和流量的影響方式也較為復(fù)雜。，對(duì)蒸汽壓力和流量的影響方式也較為復(fù)雜。 當(dāng)給水流量變化破壞了原來(lái)的平衡狀態(tài)時(shí)，當(dāng)給水流量變化破壞了原來(lái)的平衡狀態(tài)時(shí)， 例如例如給水流量減小給水流量減小了，則蒸發(fā)段向鍋爐汽水了，則蒸發(fā)段向鍋爐汽水 流程入口方向移動(dòng)，汽水流程中各點(diǎn)工質(zhì)的流程入口方向移動(dòng)，汽水流程中各點(diǎn)

19、工質(zhì)的 焓值都有所提高。工質(zhì)焓值上升是由兩個(gè)因焓值都有所提高。工質(zhì)焓值上升是由兩個(gè)因 素引起的：一是因?yàn)槭軣崦嫖鼰崃坎蛔儯匾鸬模阂皇且驗(yàn)槭軣崦嫖鼰崃坎蛔?，?工質(zhì)流量減少，引起流經(jīng)本區(qū)的工質(zhì)焓值上工質(zhì)流量減少，引起流經(jīng)本區(qū)的工質(zhì)焓值上 升；另一個(gè)原因是工質(zhì)焓值隨工質(zhì)流過(guò)的受升；另一個(gè)原因是工質(zhì)焓值隨工質(zhì)流過(guò)的受 熱面面積增加而增加。所以離鍋爐出口越近，熱面面積增加而增加。所以離鍋爐出口越近， 工質(zhì)的焓增越大，汽溫變化也越大。工質(zhì)的焓增越大，汽溫變化也越大。 燃水比失調(diào)燃水比失調(diào)1，出口汽溫變化就可達(dá)，出口汽溫變化就可達(dá)810。在。在 運(yùn)行中，燃水比失調(diào)往往會(huì)超過(guò)運(yùn)行中，燃水比失調(diào)往往會(huì)超

20、過(guò)1%。此外，因負(fù)荷。此外，因負(fù)荷 變化等原因使各受熱面的吸熱比例發(fā)生變化，以致變化等原因使各受熱面的吸熱比例發(fā)生變化，以致 單獨(dú)使用噴水減溫的辦法是無(wú)法將出口汽溫校正過(guò)單獨(dú)使用噴水減溫的辦法是無(wú)法將出口汽溫校正過(guò) 來(lái)的，更無(wú)法保證減溫器前各受熱面的安全運(yùn)行。來(lái)的，更無(wú)法保證減溫器前各受熱面的安全運(yùn)行。 因此，因此，超臨界機(jī)組運(yùn)行的主要任務(wù)之一是調(diào)節(jié)燃水超臨界機(jī)組運(yùn)行的主要任務(wù)之一是調(diào)節(jié)燃水 比為一定值比為一定值。 那么取什么信號(hào)作為燃水比的校正信號(hào)呢？這是設(shè)那么取什么信號(hào)作為燃水比的校正信號(hào)呢？這是設(shè) 計(jì)超臨界機(jī)組調(diào)節(jié)系統(tǒng)時(shí)首先要明確的重要問(wèn)題。計(jì)超臨界機(jī)組調(diào)節(jié)系統(tǒng)時(shí)首先要明確的重要問(wèn)題。

21、當(dāng)發(fā)生給水流量或燃料流量擾動(dòng)時(shí)，鍋爐出口汽溫當(dāng)發(fā)生給水流量或燃料流量擾動(dòng)時(shí)，鍋爐出口汽溫 變化曲線的遲延都很大，因此很難用給水流量或燃變化曲線的遲延都很大，因此很難用給水流量或燃 料流量來(lái)直接調(diào)節(jié)出口汽溫。而料流量來(lái)直接調(diào)節(jié)出口汽溫。而微過(guò)熱汽溫微過(guò)熱汽溫變化曲變化曲 線的遲延鉸小，所以一般可作為燃水比的校正信號(hào)，線的遲延鉸小，所以一般可作為燃水比的校正信號(hào)， 以間接控制出口汽溫。以間接控制出口汽溫。 汽包爐與直流爐對(duì)比汽包爐與直流爐對(duì)比 （1）汽包爐）汽包爐 蒸汽流量小于給水流量；蒸汽流量小于給水流量； 蒸汽壓力由燃燒率和汽輪機(jī)調(diào)節(jié)汽門(mén)開(kāi)度決定，與給水蒸汽壓力由燃燒率和汽輪機(jī)調(diào)節(jié)汽門(mén)開(kāi)度決定，與給水 流量（給水壓力）無(wú)關(guān)；流量（給水壓力）無(wú)關(guān)； 燃水比失調(diào)后，加熱、蒸發(fā)、過(guò)熱三段受熱面吸熱面積燃水比失調(diào)后，加熱、蒸發(fā)、過(guò)熱三段受熱面吸熱面積 不變，出口汽壓、汽溫都不會(huì)變化。不變，出口汽壓、汽溫都不會(huì)變化。 （2）直流爐）直流爐 蒸汽流量等于給水流量；蒸汽流量等于給水流量； 蒸汽壓力由燃燒率和汽輪機(jī)調(diào)節(jié)汽門(mén)開(kāi)度及給水流量蒸汽壓力由燃燒率和汽輪機(jī)調(diào)節(jié)汽門(mén)開(kāi)度及給水流量 （給水壓力）共