銀溪墅府C5塔吊基礎施工方案修改

1、特房銀溪墅府c5地塊塔吊基礎施工方案廈門特房建設工程集團有限公司2014年9月一、 工程概況：工程名稱：銀溪墅府c5地塊項目建設地點：廈門市同安區(qū)。建設單位：廈門特房濱海房地產(chǎn)有限公司代建單位： 設計單位：廈門合道工程設計集團有限公司監(jiān)理單位：廈門基業(yè)衡信咨詢有限公司地勘單位：廈門華巖勘測設計有限公司施工單位：廈門特房建設工程集團有限公司工程規(guī)模：總建筑面積127175.557平方米；占地面積33791.418平方米；其中底下一層，地下建筑面積27023.615平方米；地上建筑面積100151.942平方米，地上建筑總層數(shù)及總高度見下表： 建 筑 物1#樓2#樓3#樓4#樓5#樓計容建筑面積（

2、）184152565326384246682694層數(shù)233232322建筑高度h1（m）70.6097.6097.6097.6014.525建筑高度h2（m）76.75103.75103.75103.7517.65二、塔吊選用及位置選定1、根據(jù)現(xiàn)場情況，在本項目1#5#樓及地下室施工區(qū)域布置塔吊4臺，考慮到塔吊工作范圍及其基礎承臺須避開地下室承臺、地梁、地下室頂板框架梁，塔吊位置布置如下：1#塔吊位于1-5軸1-11軸交1-a軸d3-j軸，坐標位置為x= ，y= ；2#塔吊位于2-23軸2-27軸交2-a軸d3-j軸，坐標位置為x= ，y= ；3#塔吊位于3-29軸3-33軸交3-a軸3s-

3、a軸，坐標位置為x= ， ；4#塔吊位于d2-2軸d2-3軸交d1-oe軸，坐標位置為x= ， 。塔吊基礎管樁施工前，樁基定位需項目部相關(guān)負責人確認復核無誤后再安排施工。2、選用4臺qtz80塔式起重機，由長沙京龍工程機械有限公司生產(chǎn)，型號為q6013，塔機獨立自由高度46m，最大回轉(zhuǎn)半徑60m，最大起重量分別為60kn， 為保證工程施工垂直運輸?shù)男枰?，個別塔臂覆蓋范圍達不到的地方，將根據(jù)各棟的施工需要使用移動的汽車吊進行鋼筋、模板、鋼管等材料的垂直運輸，既確保安全又滿足施工需要。三、 編制依據(jù)：1、廈門經(jīng)濟特區(qū)房地產(chǎn)開發(fā)集團有限公司特房 銀溪墅府c5地塊項目巖土工程詳細勘察報告書；2、qtz

4、80(6013)自升塔式起重機使用說明書；3、地基基礎設計規(guī)范（gb50007-2011）；4、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（gb50010-2010）；5、塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程（jgg/t187-2009）；6、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（gb50009-2012）；6、建筑工程施工計算手冊和其他相關(guān)資料。四、 工程地質(zhì)概況：根據(jù)廈門華巖勘測設計有限公司地質(zhì)勘察院提供的特房2011tp05（c5地塊）巖土工程勘察報告書來看，該區(qū)域在自然地面下分布有：1素填土、2填礫砂、1淤泥質(zhì)土、2粉質(zhì)粘土、砂礫、殘積礫質(zhì)粘性土、全風化花崗巖、砂礫狀強風化花崗巖。具體的土層分布及參數(shù)見計算書。其勘探點平面布置圖與設

5、計院提供的總平面定位圖進行核對。1、1#塔吊位置位于1717剖面線中的zk5鉆孔附近，該區(qū)域在自然地面下分布有：人工填土、砂 1淤泥質(zhì)土砂礫、殘積砂質(zhì)粘性土、全風化花崗巖、砂礫狀強風化花崗巖。該位置地下水穩(wěn)定水位標高大致為5.2m（黃海高程）。2、2#塔吊位置位于2727剖面線中的zk24鉆孔附近，該區(qū)域在自然地面下分布有：人工填土、1淤泥質(zhì)土砂礫、砂礫狀強風化花崗巖。該位置地下水穩(wěn)定水位標高大致為7.4m（黃海高程）。3、4#塔吊位置位于1717剖面線中的zk35鉆孔之間，該區(qū)域在自然地面下分布有：人工填土、砂 1淤泥質(zhì)土砂礫、殘積砂質(zhì)粘性土、全風化花崗巖、砂礫狀強風化花崗巖。該位置地下水穩(wěn)

6、定水位標高大致為4.5m（黃海高程）。4、3#塔吊位置位于2828剖面線中的zk51鉆孔附近，該區(qū)域在自然地面下分布有：人工填土、砂 1淤泥質(zhì)土2粉質(zhì)粘土砂礫、殘積砂質(zhì)粘性土、全風化花崗巖、砂礫狀強風化花崗巖。該位置地下水穩(wěn)定水位標高大致為5.0m（黃海高程）。五、 塔吊基礎選用：塔吊基礎采用整體鋼筋砼基礎，根據(jù)塔吊說明書、地勘報告、基礎位置和底標高進行選用，本工程選用地腳螺栓固定式地基基礎，詳見附頁qtz80(6013)自升塔式起重機使用說明書。根據(jù)現(xiàn)場實際情況，1#、2#塔吊基礎頂標高設在地下室底板底標高處；3#、4#塔吊基礎頂標高設在地下室底板頂標高處；。1、設計依據(jù)1）根據(jù)設計圖“地下

7、室底板配筋圖（二）”：1#樓塔吊基礎位置底板頂標高為黃海高程2.45；未注明底板厚度為400mm。2) 根據(jù)設計圖“地下室底板配筋圖（二）”：2#樓塔吊基礎位置底板頂標高為黃海高程3.05；未注明底板厚度為400mm。3）根據(jù)設計圖“地下室底板配筋圖（二）”：4#樓塔吊基礎位置底板頂標高為黃海高程2.45；未注明底板厚度為400mm。4）根據(jù)設計圖“地下室底板配筋圖（二）”：3#樓塔吊基礎位置底板頂標高為黃海高程2.45；未注明底板厚度為400mm。2、塔吊基礎底標高1）、1#塔吊基礎底標高=地下室底板頂標高底板厚度塔吊承臺厚0.1=2.450.4（1.350+0.1）0.1=0.5m(黃海高

8、程)；2）、2#塔吊基礎底標高=地下室底板頂標高底板厚度塔吊承臺厚0.1=3.050.4（1.350+0.1）0.1=1.1m(黃海高程)；3）、4#塔吊基礎底標高=地下室底板頂標高塔吊承臺厚0.1=2.451.350.1=1.0m(黃海高程)；4）、3#塔吊基礎底標高=地下室底板頂標高塔吊承臺厚0.1=2.451.350.1=1.0m(黃海高程)；3、塔吊地基承載力1）根據(jù)地勘報告，1#塔吊承臺底標高為黃海標高0.5m，位置位于1717剖面線中zk5鉆孔的填砂層（詳見地勘報告工程地質(zhì)剖面圖），該土層地基承載力特征值為130kpa（詳見地勘報告第13頁），不能滿足塔機基礎的基本要求0.2mpa

9、地耐力（詳見塔機使用說明書）。因現(xiàn)場塔吊承臺尺寸為500050001350，因此考慮采用樁基承臺，采用phc500-125-ab型錘擊預應力高強混凝土管樁，樁長15m且進入砂礫狀強風化花崗巖1m(根據(jù)地勘報告，有效樁長約為15m)，計算過程詳見計算書。2）根據(jù)地勘報告，2#塔吊承臺底標高為黃海標高1.1m，位置位于2727剖面線中zk24鉆孔的素填土層（詳見地勘報告工程地質(zhì)剖面圖），該土層地基承載力特征值為80kpa（詳見地勘報告第13頁），不能滿足塔機基礎的基本要求0.2mpa地耐力（詳見塔機使用說明書）。因現(xiàn)場塔吊承臺尺寸為500050001350，因此考慮采用樁基承臺，采用phc500-

10、125-ab型錘擊預應力高強混凝土管樁，樁長15m且進入砂礫狀強風化花崗巖3m(根據(jù)地勘報告，有效樁長約為13m)，計算過程詳見計算書。3）根據(jù)地勘報告，4#塔吊承臺底標高為黃海標高1.0m，位置位于1717剖面線中zk35鉆孔的淤泥質(zhì)土層（詳見地勘報告工程地質(zhì)剖面圖），該土層地基承載力特征值為60kpa（詳見地勘報告第13頁），不能滿足塔機基礎的基本要求0.2mpa地耐力（詳見塔機使用說明書）。因現(xiàn)場塔吊承臺尺寸為500050001350，因此考慮采用樁基承臺，采用phc500-125-ab型錘擊預應力高強混凝土管樁，樁長15m且進入砂礫狀強風化花崗巖3m(根據(jù)地勘報告，有效樁長約為13m)

11、，計算過程詳見計算書。4）根據(jù)地勘報告，3#塔吊承臺底標高為黃海標高1.0m，位置位于2828剖面線中zk51鉆孔的淤泥質(zhì)土層（詳見地勘報告工程地質(zhì)剖面圖），該土層地基承載力特征值為60kpa（詳見地勘報告第13頁），不能滿足塔機基礎的基本要求0.2mpa地耐力（詳見塔機使用說明書）。因現(xiàn)場塔吊承臺尺寸為500050001350，因此考慮采用樁基承臺，采用phc500-125-ab型錘擊預應力高強混凝土管樁，樁長15m且進入全風化花崗巖6m(根據(jù)地勘報告，有效樁長約為15m)，計算過程詳見計算書。六、 塔吊基礎施工要求：1、塔吊基礎在地下室開挖前先行施工，在地下室底板施工時3#、4#樓位置不留

12、施工縫，塔吊與地下室頂、底板連接處，應采取以下措施，避免地下室頂、底板出現(xiàn)滲、漏水現(xiàn)象，預留的鋼筋應采取有效保護措施，避免鋼筋銹蝕。1）、底板處在固定支腿上焊接止水鋼板，在塔吊基礎頂面同底板一樣做防水層，防止底板滲水；2）、塔身穿過地下室頂板，按規(guī)范要求留置后澆區(qū)域，設置加強筋，按設計后澆帶要求設置止水鋼板，待塔吊拆除后按設計后澆帶的要求澆筑砼，在施工縫處做加強防水層，防止頂板出現(xiàn)滲漏水現(xiàn)象。3）、在頂板塔吊四周做100高反口，并用定型模板覆蓋，防止雨水流入，防止鋼筋銹蝕。2、塔吊與地下室頂板連接處，避開頂板梁（特別是框架梁），并采取有效的支撐措施（所在跨模板及支撐不能拆除），待塔吊拆除后，頂

13、板澆搗后，方可拆除。3、基礎施工時，要求定位準確，尺寸符合要求，基礎砼一次澆搗完畢。4、固定支腿要求預埋準確，相對位移不得大于5mm，施工時，要嚴格按照塔吊設計說明書操作。5、施工時要求對螺桿的螺紋進行保護，將螺桿外露螺紋部分抹上黃油，裹上包裝袋，并用細鐵絲扎緊，安裝前再將包裝袋拆除。6、砼施工時，塔吊固定支腿及砼頂標高應水平一致。7、承臺砼標號按規(guī)定不小于c30進行，應取三組試塊進行強度試驗，確?；A砼強度不低于規(guī)定強度時，方可進行塔吊組裝安裝。8、基礎施工完后，砼必須澆水養(yǎng)護不少于一周，砼強度完全達到要求后安裝塔吊，同時要求對基礎回填土，以增強其抗傾覆能力。9、其余嚴格按照qtz80(60

14、13)自升塔式起重機使用說明書要求及相關(guān)規(guī)范規(guī)定進行施工。1#塔吊四樁基礎的計算書 依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程(jgj/t 187-2009)。一. 參數(shù)信息塔吊型號:qtz80塔機自重標準值:fk1=800.00kn起重荷載標準值:fqk=60kn塔吊最大起重力矩:m=1132kn.m非工作狀態(tài)下塔身彎矩:m=2360kn.m塔吊計算高度:h=90m塔身寬度:b=1.8m樁身混凝土等級:c80承臺混凝土等級:c30保護層厚度:h=50mm矩形承臺邊長:h=5.0m承臺厚度:hc=1.35m承臺箍筋間距:s=200mm承臺鋼筋級別:hrb335承臺頂面埋深:d=0m樁直徑:d=0.5

15、m樁間距:a=4.0m樁鋼筋級別:hrb335樁入土深度:15m樁型與工藝:預制樁樁空心直徑:0.25m計算簡圖如下： 二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值 fk1=800kn2) 基礎以及覆土自重標準值 gk=551.3525=843.75kn 承臺受浮力：flk=550.8510=212.5kn3) 起重荷載標準值 fqk=60kn2. 風荷載計算1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (wo=0.2kn/m2) =0.81.591.951.390.2=0.69kn/m2 =1.20.690.351.8=0.52kn/m

16、b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 fvk=qskh=0.5290.00=46.92knc. 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 msk=0.5fvkh=0.546.9290.00=2111.27kn.m2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) wo=0.35kn/m2) =0.81.631.951.390.35=1.24kn/m2 =1.21.240.351.80=0.94kn/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 fvk=qskh=0.9490.00=84.17knc. 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 msk=0.5fvkh=0.584

17、.1790.00=3787.67kn.m3. 塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 mk=2360+0.9(1132+2111.27)=5278.94kn.m非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 mk=2360+3787.67=6147.67kn.m三. 樁豎向力計算非工作狀態(tài)下： qk=(fk+gk)/n=(800+843.75)/4=410.94kn qkmax=(fk+gk)/n+(mk+fvkh)/l =(800+843.75)/4+(6147.67+84.171.35)/5.66=1517.96kn qkmin=(fk+gk-flk)/n-(mk+fvkh)/l =(

18、800+843.75-212.5)/4-(6147.67+84.171.35)/5.66=-749.21kn工作狀態(tài)下： qk=(fk+gk+fqk)/n=(800+843.75+60)/4=425.94kn qkmax=(fk+gk+fqk)/n+(mk+fvkh)/l =(800+843.75+60)/4+(5278.94+46.921.35)/5.66=1370.47kn qkmin=(fk+gk+fqk-flk)/n-(mk+fvkh)/l =(800+843.75+60-212.5)/4-(5278.94+46.921.35)/5.66=-571.72kn四. 承臺受彎計算1. 荷載

19、計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態(tài)下：最大壓力 ni=1.35(fk+fqk)/n+1.35(mk+fvkh)/l =1.35(800+60)/4+1.35(5278.94+46.921.35)/5.66=1565.37kn最大拔力 ni=1.35(fk+fqk)/n-1.35(mk+fvkh)/l =1.35(800+60)/4-1.35(5278.94+46.921.35)/5.66=-984.87kn非工作狀態(tài)下：最大壓力 ni=1.35fk/n+1.35(mk+fvkh)/l =1.35800/4+1.35(6147.67+84.171.35)/5.66=1

20、764.48kn最大拔力 ni=1.35fk/n-1.35(mk+fvkh)/l =1.35800/4-1.35(6147.67+84.171.35)/5.66=-1224.48kn2. 彎矩的計算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程第6.4.2條 其中 mx,my1計算截面處xy方向的彎矩設計值(kn.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的xy方向距離(m)； ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kn)。由于非工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： mx=my=21764.481.10=3881.85kn.m承臺最大負彎矩: mx=my=2-1224.481.10=-2693.85kn

21、.m3. 配筋計算根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范gb50010-2010第6.2.10條 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過c50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為c80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300n/mm2。底部配筋計算: s=3881.85106/(1.00014.3005000.00013002)=0.0321 =1-(1-20.0321)0.5=0.0327 s=1-0.0327/2=0.9837 as=3881.85106/(0.98371300.0300.0)=10118.7mm2頂部配筋

22、計算: s=2693.85106/(1.00014.3005000.00013002)=0.0223 =1-(1-20.0223)0.5=0.0225 s=1-0.0225/2=0.9837 as=2693.85106/(0.98871300.0300.0)=6986.1mm2五. 承臺剪切計算最大剪力設計值： vmax=1764.48kn依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(gb50010-2010)的第6.3.4條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.430n/mm2； b承臺的計算寬度，b=5000m

23、m； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300n/mm2； s箍筋的間距，s=200mm。經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內(nèi)，且承臺高度符合構(gòu)造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七. 樁身承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)建筑樁基礎技術(shù)規(guī)范(jgj94-2008)的第5.8.2條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值n=1.351517.96=2049.24kn樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數(shù)，取0.85 fc混凝土軸心抗壓強

24、度設計值，fc=35.9n/mm2； aps樁身截面面積，aps=147262mm2。樁身受拉計算，依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范jgj94-2008 第5.8.7條 受拉承載力計算，最大拉力 n=1.35qkmin=-1011.43kn經(jīng)過計算得到受拉鋼筋截面面積 as=3371.428mm2。由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為295mm2綜上所述，全部縱向鋼筋面積295mm2八. 樁豎向承載力驗算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程(jgj/t 187-2009)的第6.3.3和6.3.4條軸心豎向力作用下，qk=425.94kn；偏心豎向力作用下，qkmax=1517.96kn樁

25、基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側(cè)阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=1.57m； ap樁端面積,取ap=0.20m2； li第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側(cè)阻力標準值表如下:序號土層厚度(m)極限側(cè)阻力標準值(kpa)極限端阻力標準值(kpa)土名稱12502000填砂22301000淤泥質(zhì)土33856000砂礫45755600殘積砂質(zhì)粘性土53907000全風化花崗巖61011011000砂礫狀強風化花崗巖由于樁的入土深度為15m,所以樁端是在第5層

26、土層。最大壓力驗算: ra=1.57(225+215+342.5+537.5+345)+35000.20=1519.75kn由于: ra = 1519.75 qk = 425.94,最大壓力驗算滿足要求!由于: 1.2ra = 1823.70 qkmax = 1517.96,最大壓力驗算滿足要求!九. 樁的抗拔承載力驗算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程(jgj/t 187-2009)的第6.3.5條偏心豎向力作用下，qkmin=-749.21kn樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式： 式中 gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計； i抗拔系數(shù)；ra=1.57(0.750250+0.7502

27、30+0.750385+0.750575+0.750390)=1272.346kn gp=0.196(1525-1510)=44.179kn由于: 1272.35+44.18 = 749.21，抗拔承載力滿足要求!塔吊計算滿足要求！2#塔吊四樁基礎的計算書 依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程(jgj/t 187-2009)。一. 參數(shù)信息塔吊型號: qtz80塔機自重標準值:fk1=800.00kn起重荷載標準值:fqk=60kn塔吊最大起重力矩:m=1132kn.m非工作狀態(tài)下塔身彎矩:m=2360kn.m塔吊計算高度:h=115m塔身寬度:b=1.8m樁身混凝土等級:c80承臺混凝土等級

28、:c30保護層厚度:h=50mm矩形承臺邊長:h=5.0m承臺厚度:hc=1.35m承臺箍筋間距:s=200mm承臺鋼筋級別:hrb335承臺頂面埋深:d=0m樁直徑:d=0.5m樁間距:a=4.0m樁鋼筋級別:hrb335樁入土深度:15m樁型與工藝:預制樁樁空心直徑:0.25m計算簡圖如下： 二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值 fk1=800kn2) 基礎以及覆土自重標準值 gk=551.3525=843.75kn 承臺受浮力：flk=550.8510=212.5kn3) 起重荷載標準值 fqk=60kn2. 風荷載計算1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷

29、載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (wo=0.2kn/m2) =0.81.591.951.390.2=0.69kn/m2 =1.20.690.351.8=0.52kn/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 fvk=qskh=0.52115.00=59.95knc. 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 msk=0.5fvkh=0.559.95115.00=3447.10kn.m2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) wo=0.35kn/m2) =0.81.631.951.390.35=1.24kn/m2 =1.21.240.351.

30、80=0.94kn/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 fvk=qskh=0.94115.00=107.55knc. 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 msk=0.5fvkh=0.5107.55115.00=6184.19kn.m3. 塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 mk=2360+0.9(1132+3447.10)=6481.19kn.m非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 mk=2360+6184.19=8544.19kn.m三. 樁豎向力計算非工作狀態(tài)下： qk=(fk+gk)/n=(800+843.75)/4=410.94kn qkmax=(fk+gk)/n+(m

31、k+fvkh)/l =(800+843.75)/4+(8544.19+107.551.35)/5.66=1947.25kn qkmin=(fk+gk-flk)/n-(mk+fvkh)/l =(800+843.75-212.5)/4-(8544.19+107.551.35)/5.66=-1178.50kn工作狀態(tài)下： qk=(fk+gk+fqk)/n=(800+843.75+60)/4=425.94kn qkmax=(fk+gk+fqk)/n+(mk+fvkh)/l =(800+843.75+60)/4+(6481.19+59.951.35)/5.66=1586.14kn qkmin=(fk+g

32、k+fqk-flk)/n-(mk+fvkh)/l =(800+843.75+60-212.5)/4-(6481.19+59.951.35)/5.66=-787.39kn四. 承臺受彎計算1. 荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態(tài)下：最大壓力 ni=1.35(fk+fqk)/n+1.35(mk+fvkh)/l =1.35(800+60)/4+1.35(6481.19+59.951.35)/5.66=1856.53kn最大拔力 ni=1.35(fk+fqk)/n-1.35(mk+fvkh)/l =1.35(800+60)/4-1.35(6481.19+59.951.3

33、5)/5.66=-1276.03kn非工作狀態(tài)下：最大壓力 ni=1.35fk/n+1.35(mk+fvkh)/l =1.35800/4+1.35(8544.19+107.551.35)/5.66=2344.02kn最大拔力 ni=1.35fk/n-1.35(mk+fvkh)/l =1.35800/4-1.35(8544.19+107.551.35)/5.66=-1804.02kn2. 彎矩的計算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程第6.4.2條 其中 mx,my1計算截面處xy方向的彎矩設計值(kn.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的xy方向距離(m)； ni不計承臺自重及其上土重，第i

34、樁的豎向反力設計值(kn)。由于非工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： mx=my=22344.021.10=5156.85kn.m承臺最大負彎矩: mx=my=2-1804.021.10=-3968.85kn.m3. 配筋計算根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范gb50010-2010第6.2.10條 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過c50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為c80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300n/mm2。底部配筋計算: s=5156.85106/(1.00014.3005000.00013002)

35、=0.0427 =1-(1-20.0427)0.5=0.0436 s=1-0.0436/2=0.9782 as=5156.85106/(0.97821300.0300.0)=13517.6mm2頂部配筋計算: s=3968.85106/(1.00014.3005000.00013002)=0.0328 =1-(1-20.0328)0.5=0.0334 s=1-0.0334/2=0.9782 as=3968.85106/(0.98331300.0300.0)=10349.4mm2五. 承臺剪切計算最大剪力設計值： vmax=2344.02kn依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(gb50010-2010)的第

36、6.3.4條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.430n/mm2； b承臺的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300n/mm2； s箍筋的間距，s=200mm。經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內(nèi)，且承臺高度符合構(gòu)造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七. 樁身承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)建筑樁基礎技術(shù)規(guī)范(jgj94-2008)的第5.8.2

37、條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值n=1.351947.25=2628.79kn樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數(shù)，取0.85 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=35.9n/mm2； aps樁身截面面積，aps=147262mm2。樁身受拉計算，依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范jgj94-2008 第5.8.7條 受拉承載力計算，最大拉力 n=1.35qkmin=-1590.97kn經(jīng)過計算得到受拉鋼筋截面面積 as=5303.247mm2。由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為295mm2綜上所述，全部縱向鋼筋面積295mm2八.

38、樁豎向承載力驗算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程(jgj/t 187-2009)的第6.3.3和6.3.4條軸心豎向力作用下，qk=425.94kn；偏心豎向力作用下，qkmax=1947.25kn樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側(cè)阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=1.57m； ap樁端面積,取ap=0.20m2； li第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側(cè)阻力標準值表如下:序號土層厚度(m)極限側(cè)阻力標準值(kpa)極限端阻力標準值(kpa)土名稱1

39、4302000人工填土23301000淤泥質(zhì)土33755600砂礫41511011000砂礫狀強風化花崗巖由于樁的入土深度為15m,所以樁端是在第4層土層。最大壓力驗算: ra=1.57(415+315+337.5+555)+55000.20=1853.54kn由于: ra = 1853.54 qk = 425.94,最大壓力驗算滿足要求!由于: 1.2ra = 2224.25 qkmax = 1947.25,最大壓力驗算滿足要求!九. 樁的抗拔承載力驗算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程(jgj/t 187-2009)的第6.3.5條偏心豎向力作用下，qkmin=-1178.50kn樁基豎

40、向承載力抗拔必須滿足以下兩式： 式中 gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計； i抗拔系數(shù)；ra=1.57(0.750430+0.750330+0.750375+0.7505110)=1199.697kn gp=0.196(1525-1510)=44.179kn由于: 1199.70+44.18 = 1178.5，抗拔承載力滿足要求!塔吊計算滿足要求！4#塔吊四樁基礎的計算書 依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程(jgj/t 187-2009)。一. 參數(shù)信息塔吊型號: qtz80塔機自重標準值:fk1=800.00kn起重荷載標準值:fqk=60kn塔吊最大起重力矩:m=1132kn.m非

41、工作狀態(tài)下塔身彎矩:m=2360kn.m塔吊計算高度:h=115m塔身寬度:b=1.8m樁身混凝土等級:c80承臺混凝土等級:c30保護層厚度:h=50mm矩形承臺邊長:h=5.0m承臺厚度:hc=1.35m承臺箍筋間距:s=200mm承臺鋼筋級別:hrb335承臺頂面埋深:d=0m樁直徑:d=0.5m樁間距:a=4.0m樁鋼筋級別:hrb335樁入土深度:15m樁型與工藝:預制樁樁空心直徑:0.25m計算簡圖如下： 二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值 fk1=800kn2) 基礎以及覆土自重標準值 gk=551.3525=843.75kn 承臺受浮力：flk=550.

42、8510=212.5kn3) 起重荷載標準值 fqk=60kn2. 風荷載計算1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (wo=0.2kn/m2) =0.81.591.951.390.2=0.69kn/m2 =1.20.690.351.8=0.52kn/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 fvk=qskh=0.52115.00=59.95knc. 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 msk=0.5fvkh=0.559.95115.00=3447.10kn.m2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本

43、地區(qū) wo=0.35kn/m2) =0.81.631.951.390.35=1.24kn/m2 =1.21.240.351.80=0.94kn/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 fvk=qskh=0.94115.00=107.55knc. 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 msk=0.5fvkh=0.5107.55115.00=6184.19kn.m3. 塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 mk=2360+0.9(1132+3447.10)=6481.19kn.m非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 mk=2360+6184.19=8544.19kn.m三. 樁豎向力計算非

44、工作狀態(tài)下： qk=(fk+gk)/n=(800+843.75)/4=410.94kn qkmax=(fk+gk)/n+(mk+fvkh)/l =(800+843.75)/4+(8544.19+107.551.35)/5.66=1947.25kn qkmin=(fk+gk-flk)/n-(mk+fvkh)/l =(800+843.75-212.5)/4-(8544.19+107.551.35)/5.66=-1178.50kn工作狀態(tài)下： qk=(fk+gk+fqk)/n=(800+843.75+60)/4=425.94kn qkmax=(fk+gk+fqk)/n+(mk+fvkh)/l =(8

45、00+843.75+60)/4+(6481.19+59.951.35)/5.66=1586.14kn qkmin=(fk+gk+fqk-flk)/n-(mk+fvkh)/l =(800+843.75+60-212.5)/4-(6481.19+59.951.35)/5.66=-787.39kn四. 承臺受彎計算1. 荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態(tài)下：最大壓力 ni=1.35(fk+fqk)/n+1.35(mk+fvkh)/l =1.35(800+60)/4+1.35(6481.19+59.951.35)/5.66=1856.53kn最大拔力 ni=1.35(f

46、k+fqk)/n-1.35(mk+fvkh)/l =1.35(800+60)/4-1.35(6481.19+59.951.35)/5.66=-1276.03kn非工作狀態(tài)下：最大壓力 ni=1.35fk/n+1.35(mk+fvkh)/l =1.35800/4+1.35(8544.19+107.551.35)/5.66=2344.02kn最大拔力 ni=1.35fk/n-1.35(mk+fvkh)/l =1.35800/4-1.35(8544.19+107.551.35)/5.66=-1804.02kn2. 彎矩的計算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程第6.4.2條 其中 mx,my1計算截

47、面處xy方向的彎矩設計值(kn.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的xy方向距離(m)； ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kn)。由于非工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： mx=my=22344.021.10=5156.85kn.m承臺最大負彎矩: mx=my=2-1804.021.10=-3968.85kn.m3. 配筋計算根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范gb50010-2010第6.2.10條 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過c50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為c80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設

48、計值，fy=300n/mm2。底部配筋計算: s=5156.85106/(1.00014.3005000.00013002)=0.0427 =1-(1-20.0427)0.5=0.0436 s=1-0.0436/2=0.9782 as=5156.85106/(0.97821300.0300.0)=13517.6mm2頂部配筋計算: s=3968.85106/(1.00014.3005000.00013002)=0.0328 =1-(1-20.0328)0.5=0.0334 s=1-0.0334/2=0.9782 as=3968.85106/(0.98331300.0300.0)=10349.4

49、mm2五. 承臺剪切計算最大剪力設計值： vmax=2344.02kn依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(gb50010-2010)的第6.3.4條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.430n/mm2； b承臺的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300n/mm2； s箍筋的間距，s=200mm。經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內(nèi)，且承臺高度符合構(gòu)造要求，故

50、可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七. 樁身承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)建筑樁基礎技術(shù)規(guī)范(jgj94-2008)的第5.8.2條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值n=1.351947.25=2628.79kn樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數(shù)，取0.85 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=35.9n/mm2； aps樁身截面面積，aps=147262mm2。樁身受拉計算，依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范jgj94-2008 第5.8.7條 受拉承載力計算，最大拉力 n=1.35qkmin=-1590.97kn經(jīng)過計算得到受拉鋼筋截面面積 as=5303.247mm2。由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為295mm2綜上所述，全部縱向鋼筋面積295mm2八. 樁豎向承載力驗算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程(jgj/t 187-2009)的第6.3.3和6.3.4條軸心豎向力作用下，qk=425.94kn；偏心豎向力作用下，qkmax=1947.25kn樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 ra單樁豎向承載力特征值； qsi