單層工業(yè)廠房畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)

1、目錄設(shè)計(jì)資料1一、結(jié)構(gòu)構(gòu)件選型和布置11.1 屋面板11.2 屋架21.3 吊車(chē)梁31.4 排架柱31.5 基礎(chǔ)梁4二、荷載計(jì)算52.1 永久荷載52.2 活荷載5三、內(nèi)力分析73.1 屋蓋自重73.2 柱及吊車(chē)自重作用83.3 屋面活荷載83.4 吊車(chē)荷載作用93.5 風(fēng)荷載作用11四、排架柱內(nèi)力組合114.1 上柱配筋計(jì)算124.2下柱配筋計(jì)算134.3 柱裂縫寬度驗(yàn)算164.4 牛腿設(shè)計(jì)18基礎(chǔ)設(shè)計(jì)19地震作用和結(jié)構(gòu)抗震驗(yàn)算23設(shè)計(jì)資料單層單跨無(wú)天窗廠房：跨度30m，柱距6m，縱向長(zhǎng)度108m，設(shè)兩臺(tái)10t橋式吊車(chē)，工作級(jí)別為a4，廠房地點(diǎn)位于廣州市從化區(qū)，屬于抗震設(shè)防類別丙類基本風(fēng)壓為

2、0.5kn/m2，無(wú)基本雪壓，屋面均布活荷載0.5kn/m2，無(wú)屋面積灰荷載根據(jù)結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)的目標(biāo)可靠指標(biāo)：安全等級(jí)為二級(jí)，重要性系數(shù)不小于1.0，取為1.0一、結(jié)構(gòu)構(gòu)件選型和布置1.1屋面板采用1.5m6.0m預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土屋面板根據(jù)04g410-2，選用屋面板時(shí)基本組合的荷載分項(xiàng)系數(shù)：，屋面板承受荷載如下：橡膠防水卷材防水層：0.2kn/m2保溫層：0.48kn/m220厚水泥砂漿找平層：0.4kn/m2活荷載：0.5kn/m2q=1.35(0.2+0.48+0.4)+1.40.50.7=1.948kn/m2選擇y-wb-2允許外加均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值基本組合設(shè)計(jì)值q為2.05kn

3、/m2，滿足承載力條件屋面板自重：1.4kn/m2灌縫重標(biāo)準(zhǔn)值0.1kn/m2嵌板橡膠防水卷材防水層：0.2kn/m2保溫層：0.48kn/m220厚水泥砂漿找平層：0.4kn/m2活荷載：0.5kn/m2q=1.35(0.2+0.48+0.4)+1.40.50.7=1.948kn/m2選擇y-kwb-1允許外加均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值基本組合設(shè)計(jì)值q為2.58kn/m2，滿足承載力條件板自重：1.7kn/m2灌縫重標(biāo)準(zhǔn)值0.1kn/m2天溝板：根據(jù)屋面排板計(jì)算，考慮采用680mm寬度的天溝板落水管之間的水平間距12m，天溝流水坡長(zhǎng)為6m，采用焦渣找坡層，坡度為1%，最薄處20mm，最厚處80mm水泥砂

4、漿找平，上鋪橡膠防水卷材焦渣找坡層：按其平均厚度計(jì)算，厚度為50mm，焦渣自重為14kn/m3焦渣均布荷載：0.0514=0.7kn/m220厚水泥砂漿找平層：0.4kn/m2橡膠防水卷材防水層：0.2kn/m2積水荷載考慮230mm水深，為2.3kn/m2活荷載：0.5kn/m2卷材防水層考慮高肋和低肋覆蓋部分，按天溝寬度的2.5倍計(jì)算b=天溝寬度-190=680-190=490mmq=1.35(0.22.5+0.7+0.4+2.3)+1.40.5 0.49=2.92kn/m2選擇tgb68，允許外加均布荷載基本組合設(shè)計(jì)值3.66kn/m2，滿足承載力條件天溝板板自重2.13kn/m21.2

5、屋架屋面恒荷載：屋面板以上1.08kn/m2屋面板自重1.4kn/m2灌縫重0.1kn/m2 總計(jì)2.58kn/m2屋面活荷載0.5kn/m2屋面荷載設(shè)計(jì)值：組合一：1.352.58+1.40.50.7=3.973kn/m2組合二：1.22.58+1.40.5=3.596kn/m2選擇 gwj30-2a1 屋面荷載設(shè)計(jì)值q為4.0kn/m23.973kn/m2，滿足承載力要求屋架自重為4550kg/榀初定屋架支撐自重為0.25kn/m21.3吊車(chē)梁廠房設(shè)置兩臺(tái)橋式吊車(chē)，吊車(chē)參數(shù)如下表：起重量跨度小車(chē)質(zhì)量總質(zhì)量軌頂以上高度軌道中心至端部距離寬度輪距最大輪壓最小輪壓10t28.5m4.084t31

6、.6t2239mm230mm6922mm5000mm147kn57.1kn根據(jù)吊車(chē)跨度和起重量，中間跨選擇鋼筋混凝土吊車(chē)梁dl-7z，自重為2.75t/根，伸縮縫跨和邊跨分別選dl-7s和dl-7b，自重為2.82t/根根據(jù)吊車(chē)梁和吊車(chē)參數(shù)，選擇吊車(chē)軌道聯(lián)結(jié)型號(hào)為dgl-12，螺栓間距為260mm，鋼軌型號(hào)為38kg/m，最大輪壓設(shè)計(jì)值為510kn，軌道面至梁頂面距離為170-190mm，選擇車(chē)擋型號(hào)為cd2，適用于10t吊車(chē)，走道板：中間跨選擇db80-1，邊跨和伸縮縫處跨選擇db80-1s如下表所示：參數(shù)構(gòu)件編號(hào)尺寸（mm）自重吊車(chē)梁dl-7z（dl-7s，dl-7b）高度900上翼緣50

7、0下翼緣250 t軌道聯(lián)結(jié)dgl-12螺栓間距260鋼軌自重38kg/m車(chē)擋cd2走道板db80-1（db80-1s）板長(zhǎng)5550（4950）板寬800 t柱間支撐可在廠房-和-軸之間設(shè)置上柱支撐和下柱支撐1.4排架柱初定牛腿標(biāo)高為8700mm，吊車(chē)梁高度為900mm軌頂標(biāo)高=牛腿標(biāo)高+吊車(chē)梁高度+鋼軌高度(200mm)=8700+900+200=9800mm，與工藝要求相差在200以內(nèi)，滿足要求柱頂標(biāo)高=軌頂標(biāo)高+軌頂至吊車(chē)小車(chē)頂面距離+安全距離（220mm）=9800+2239+220=12359mm，取為12600mm全柱高h(yuǎn)=柱頂標(biāo)高+基頂至0.00標(biāo)高處高度=12600+1200=1

8、3800mm下柱高h(yuǎn)1=8700+1200=9900mm上柱高h(yuǎn)2=12600-8700=3900mm柱截面設(shè)計(jì)根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算手冊(cè)：hk=9900+900=10800mm基頂至吊車(chē)梁頂距離hl=8700+1200=9900mm基頂至吊車(chē)梁底距離下柱：h=9900/14=707.14mm選擇h=1000mmb9900/25=396mm選擇b=400mm上柱初選截面為bh=400400mm，下柱高度在9001100mm，選擇工字形柱下柱截面取為bfhbhf=4001000100150工字型截面軌道中心線至縱向定位軸線間的間距一般取750mm取軌道中心線距離上柱內(nèi)邊緣為350mm，吊車(chē)端部到柱內(nèi)

9、邊緣凈距為100mm80mm，滿足安全要求梯形屋架在上柱的作用點(diǎn)距離縱向定位軸線150mme0=1000/2-400/2=300mme1=400/2-150=50mme2=350-(1000/2-400）=250mm牛腿尺寸初選h1=400mm，h=500mm滿足h1h，滿足要求排架截面參數(shù)根據(jù)排架柱的截面尺寸，得出柱的計(jì)算參數(shù)如下：截面參數(shù)柱截面尺寸(mm)面積(mm2)慣性矩（mm4）上柱4004001.61052.13109下柱40010001001501.97510525.59109慣性矩：上柱：iu=2.13109mm4下柱：il=25.59109mm41.5基礎(chǔ)梁外墻采用370墻，

10、突出于柱外，查鋼筋混凝土基礎(chǔ)梁04g320圖集，要求窗洞口寬度不大于4200mm，門(mén)洞口寬度不大于3000mm，門(mén)高不超過(guò)3600mm，采用基礎(chǔ)梁類型如下：基礎(chǔ)梁類型編號(hào)梁長(zhǎng)（mm）自重(t)整體jl-2559502.48有窗jl-2759502.48有門(mén)jl-2859502.48二、荷載計(jì)算2.1永久荷載(1)屋蓋自重橡膠防水卷材防水層：0.2kn/m2保溫層：0.48kn/m220厚水泥砂漿找平層：0.4kn/m2屋面板：1.4+0.1=1.5kn/m2 g=2.58 kn/m2屋架自重45.5kn/榀則作用于柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)自重為g1=1.22.58630/2+1.245.50.5=332

11、.94kn（2）柱自重：柱采用c30混凝土，重度采用25kn/m3標(biāo)準(zhǔn)值：上柱：g2,k=0.40.4253.9=15.6kn下柱：g3,k=251.975105/1069.9=48.88kn設(shè)計(jì)值：上柱：g2=15.61.2=18.72kn下柱：g3=48.881.2=58.66kn（3）吊車(chē)梁及軌道自重g4=1.2（28.2+0.386）=36.58kn2.2活荷載（1）屋面活荷載屋面均布活荷載為0.5kn/m2q1=1.40.5630/2=63kn（2）吊車(chē)荷載根據(jù)吊車(chē)寬度b和和輪距k，算的吊車(chē)梁支座反力影響線中各輪壓對(duì)應(yīng)的坐標(biāo)值如下圖所示，以此求的作用于牛腿上的吊車(chē)豎向荷載兩臺(tái)吊車(chē)組合

12、，取折減系數(shù)為0.9，并忽略第三跨pmax的有利作用=1.40.9147（+1）=341.98kn=132.84kn吊車(chē)橫向水平剎車(chē)力：吊車(chē)起重量為10t，取橫向水平荷載系數(shù)=0.12 （3）風(fēng)荷載：地面粗糙程度為b類基本風(fēng)壓0.5kn/m2屋架坡度為10，角度為5.7，風(fēng)載體形系數(shù)如圖：風(fēng)載體形系數(shù)圖室外標(biāo)高為-300，按室外標(biāo)高取風(fēng)壓高度變化系數(shù)自室外地坪至柱頂高度為12600+300=12900mm=0.81.080.56=2.59kn/m=-0.51.080.56=-1.62kn/m檐口距離室外地面高度為12600+1990+300=14890mm三、內(nèi)力分析a柱和f柱相同，抗剪剛度d

13、也相同，a=b=0.5柱頂剪力、水平集中力、柱頂不動(dòng)鉸支座反力均規(guī)定自左向右為正，反之則為負(fù)3.1屋蓋自重g1a=g1f=332.94knm1a=m1f= g1ae1=332.940.05=16.65knmm2a=m2f= g2ae0=332.940.3=99.88knm受力簡(jiǎn)圖如右所示查表得：力矩作用在柱頂時(shí)力矩作用在牛腿時(shí)虛加的支座反力2.74+7.9=柱頂剪力：屋蓋自重作用下，牌價(jià)的彎矩圖、剪力圖、軸力圖如下所示3.2柱及吊車(chē)自重作用由于在安裝柱子時(shí)尚未吊裝屋架，沒(méi)形成排架，按懸臂柱分析a柱內(nèi)力g2=15.61.2=18.72kng3=48.881.2=58.66kng4=1.2（28.

14、2+0.386）=36.58kn3.3屋面活荷載，它在a、f柱頂及變階處引起的彎矩分別為虛加不動(dòng)鉸支座反力為柱頂剪力：排架受力簡(jiǎn)圖和內(nèi)力圖如圖所示3.4吊車(chē)荷載作用不考慮廠房整體工作性能dmax作用于a柱dmax=341.98kndmin=132.84knmmax=85.50knmmmin=33.21knm將r反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求的各個(gè)排架柱的柱頂剪力得到各柱的計(jì)算簡(jiǎn)圖和內(nèi)力圖如圖所示20.08dmax作用于f柱時(shí)內(nèi)力圖剛好和上述情況相反如圖所示：兩臺(tái)吊車(chē)剎車(chē)a柱 由n=0.08，=0.28得到當(dāng)當(dāng)插入法得到f柱和a柱相同，將r反方向作用于排架柱頂，得到各柱的柱頂剪力3.5風(fēng)荷載作用

15、（1）風(fēng)自左向右吹時(shí)均布荷載作用下：同理，對(duì)于f柱：c11=0.321（2）風(fēng)自右向左吹時(shí)，內(nèi)力圖與上述剛好相反四、排架柱內(nèi)力組合取控制截面：對(duì)于單階排架柱，上柱選擇牛腿頂面（即上柱底截面）-為控制截面，下柱選擇-和-為控制截面，另外，-同時(shí)也是設(shè)計(jì)柱下基礎(chǔ)的依據(jù)，截面-和-雖然處于同一位置，但截面和內(nèi)力值都不相同，分別代表上下柱截面，在設(shè)計(jì)截面-時(shí)，不計(jì)牛腿對(duì)其截面承載力的影響。排架柱是偏心受壓構(gòu)件，影響其縱向配筋率的主要因素是軸力n和彎矩m，根據(jù)可能需要的最大的配筋，一般考慮下面四種內(nèi)力的不利組合：（1）+mmax及相應(yīng)的n、v（2）-mmax及相應(yīng)的n、v（3）nmax及相應(yīng)的m、v（4

16、）nmin及相應(yīng)的m、v（1）、（2）和（4）主要是針對(duì)大偏心受壓破壞，（3）是針對(duì)小偏心受壓破壞實(shí)際工程中，偏心受壓構(gòu)件在不同的荷載組合中，同一截面分別承擔(dān)正負(fù)彎矩，同事為了施工方便，不易發(fā)生錯(cuò)誤，一般可采用對(duì)稱配筋，即采取as=as。混凝土強(qiáng)度采用c30，鋼筋采用hrb335，箍筋采用hrb2354.1上柱配筋計(jì)算對(duì)稱配筋時(shí)，求的大小偏心受壓破壞界限時(shí)的軸力nb，用以判斷截面的大小偏心情況，選擇最不利組合：排架柱的內(nèi)力組合中的各組軸力值均小于nb，因此都可以視為大偏心受壓情況，在截面為大偏心受壓時(shí)，應(yīng)以軸力小，彎矩大作為最不利內(nèi)力組合的選擇依據(jù)僅自排架柱a內(nèi)力組合表中取1組最不利組合+mm

17、ax=63.42knmn=-351.66kn由結(jié)構(gòu)側(cè)移引起的二階彎矩的影響，在構(gòu)件的計(jì)算長(zhǎng)度中考慮，由縱向彎曲引起的二階彎矩，用偏心距增大系數(shù)來(lái)考慮上柱的計(jì)算長(zhǎng)度=23.9=7.8m，對(duì)稱配筋，且/b=7.8/0.4=19.55，需要考慮縱向彎曲的影響，軸向力對(duì)截面重心的偏心距：附加偏心距取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30的較大值，因此=20mm初始偏心距，故選擇/b=19.5，在1530之間可先按照大偏心受壓情況進(jìn)行計(jì)算0.550=200.75mm且5，需要考慮縱向彎曲的影響軸向力對(duì)截面重心的偏心距：附加偏心距取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30的較大值，因此=33.33mm初始偏心距

18、，故選擇/r=27.5，在1530之間可按照大偏心受壓情況進(jìn)行計(jì)算2=140mm滿足大偏心受壓條件，且受壓鋼筋能夠屈服另x=162.5mm說(shuō)明受壓區(qū)全部位于受壓翼緣內(nèi) 考慮第二種情況：+mmax=423.30knmn=-446.90kn軸向力對(duì)截面重心的偏心距：附加偏心距取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30的較大值，因此=33.33mm初始偏心距，故選擇/r=27.5，在1530之間可按照大偏心受壓情況進(jìn)行計(jì)算0.550=517mm且2=140mm滿足大偏心受壓條件，但受壓鋼筋不能夠屈服另x=162.5mm說(shuō)明受壓區(qū)全部位于受壓翼緣內(nèi)取故考慮第三種情況：-mmax=-398.60knmn=-

19、566.46kn軸向力對(duì)截面重心的偏心距：附加偏心距取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30的較大值，因此=33.33mm初始偏心距，故選擇/r=27.5，在1530之間可按照大偏心受壓情況進(jìn)行計(jì)算0.550=517mm且2=140mm滿足大偏心受壓條件，但受壓鋼筋不能夠屈服另x=162.5mm說(shuō)明受壓區(qū)全部位于受壓翼緣內(nèi)取故綜合上述三種情況，可取選擇622，按照軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算垂直于彎矩作用平面的受壓承載力查的/b=18時(shí)，/b=20時(shí)，/b=19.5時(shí)，計(jì)算得：驗(yàn)算結(jié)果安全，滿足條件4.3柱裂縫寬度驗(yàn)算混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范第8.1.2條規(guī)定，對(duì)于的偏心受壓構(gòu)件，可不驗(yàn)算裂縫寬度，本結(jié)構(gòu)的環(huán)境類

20、別為二類裂縫控制等級(jí)為三級(jí)，最大裂縫寬度為限值（1）上柱裂縫寬度驗(yàn)算自排架柱內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值組合取出-截面最不利組合情況+mmax，k=48.26knmnk=-293.05kn截面初始偏心距故可不驗(yàn)算裂縫寬度（2）下柱裂縫寬度驗(yàn)算自排架柱內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值組合取出-和-截面最不利組合情況+mmax,k=366.31knmnk=-632.76kn截面初始偏心距故需驗(yàn)算裂縫寬度構(gòu)件受力特征系數(shù)14，取使用階段軸向壓力偏心距增大系數(shù)縱向受拉鋼筋的合力點(diǎn)至截面受壓區(qū)合力點(diǎn)的距離故取z=817.8mm裂縫間鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)取最大裂縫寬度4.4牛腿設(shè)計(jì)（1）驗(yàn)算截面尺寸牛腿截面寬度與柱同寬，b=400mm，尺寸初選h

21、1=400mm，h=500mm，考慮安裝偏差20mm后豎向力作用點(diǎn)仍位于下柱截面以內(nèi)，故取，裂縫控制系數(shù)取作用于牛腿頂部的豎向荷載如表所示：作用于牛腿頂部的豎向荷載設(shè)計(jì)值（kn）標(biāo)準(zhǔn)組合（kn）吊車(chē)豎向荷載341.98244.27吊車(chē)梁及軌道自重36.5830.48則作用于牛腿頂部的豎向荷載設(shè)計(jì)值，豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值為，牛腿頂面水平拉力標(biāo)準(zhǔn)值，設(shè)計(jì)值斜裂縫控制條件故截面滿足要求（2）正截面承載力計(jì)算及配筋取且不小于412()，故取為412，（3）斜截面受剪承載力由于截面驗(yàn)算時(shí)斜裂縫控制條件要比斜截面受剪承載力要求嚴(yán)格，因此滿足截面驗(yàn)算后，不再需要對(duì)牛腿的斜截面受剪承載力進(jìn)行計(jì)算，只需要按照構(gòu)造要求

22、設(shè)置水平箍筋和彎起鋼筋即可，牛腿內(nèi)可不設(shè)置彎起鋼筋箍筋，選擇為，且滿足即上部范圍內(nèi)的水平箍筋總截面面積不小于承受豎向力的水平縱向受拉鋼筋截面面積的（4）局部承壓強(qiáng)度驗(yàn)算選擇加載板的尺寸為400400mm，滿足要求基礎(chǔ)設(shè)計(jì)本工程擬采用柱下獨(dú)立杯口錐形擴(kuò)展基礎(chǔ)，室外絕對(duì)標(biāo)高為34.66m33.39m，地基持力層為新近沉積的粘質(zhì)粉土、砂質(zhì)粉土層，基礎(chǔ)埋置標(biāo)高為32.60m或以下，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值綜合考慮為，根據(jù)持力層粉土的性質(zhì)，基礎(chǔ)底面以下土的自重為，基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重度取基礎(chǔ)采用c20混凝土（1） 初步確定基礎(chǔ)高度和杯口尺寸根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范8.2.5條規(guī)定，柱子的插入深度，杯底厚度

23、250mm，杯壁厚度t350mm，且大于基礎(chǔ)梁寬度370mm，取為t=375mm，杯壁高度450mm，杯口深度為900+50=950mm杯口頂部尺寸：寬為400+752=550mm，長(zhǎng)為1000+752=1150mm杯口底部尺寸：寬為400+502=500mm，長(zhǎng)為1000+502=1100mm基礎(chǔ)總高度為900+50+250=1200mm基礎(chǔ)頂面至室外地面的高度為900mm，即基礎(chǔ)埋深為1200+900=2100mm（2） 確定基礎(chǔ)底面尺寸自內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值組合表中選出基礎(chǔ)頂面最不利的兩種荷載設(shè)計(jì)值如下：+mmax,k=366.31knmnk=-632.76knvk=-47.50kn+mmax,k

24、=306.39knmnk=-372.42knvk=-46.92kn-mmax,k=-280.69knmnk=-457.82knvk=-26.46kn當(dāng)基礎(chǔ)寬度大于3m或埋置深度大于0.5m時(shí)，從載荷試驗(yàn)或其它原位測(cè)試、經(jīng)驗(yàn)值等方法確定的地基承載力特征值，尚應(yīng)按下式修正（先假定基礎(chǔ)寬度b=3m）：=190+0.520.4（3-3）+2.020（2.1-0.5）=254先按軸心受壓估算=初步選定底面尺寸為6，=3m，=2m地基承載力驗(yàn)算由基礎(chǔ)梁傳至基礎(chǔ)頂面的外墻及基礎(chǔ)梁自重標(biāo)準(zhǔn)值為：nwk=0.37190.5(14.59+0.5)6-(4.53.6+4.52.1)+24.8/2 = 240.49k

25、n作用于基礎(chǔ)底面的力矩和軸力標(biāo)準(zhǔn)值第一組荷載基礎(chǔ)邊緣的最大和最小壓力值分別為：校核第二組荷載基礎(chǔ)邊緣的最大和最小壓力值分別為：第三組荷載基礎(chǔ)邊緣的最大和最小壓力值分別為：校核故截面的尺寸滿足要求（3）驗(yàn)算基礎(chǔ)高度地基凈反力設(shè)計(jì)值計(jì)算自內(nèi)力設(shè)計(jì)值組合表中選出基礎(chǔ)頂面最不利的三種荷載設(shè)計(jì)值如下：（1）+mmax=507.19knmn=-811.38knv=-65kn（2）+mmax=423.30knmn=-446.90knv=-63.91kn（3）-mmax=-398.60knmn=-566.46knv=-38.82kn基礎(chǔ)及其上填土自重設(shè)計(jì)值：由基礎(chǔ)梁傳至基礎(chǔ)頂面的外墻及基礎(chǔ)梁自重設(shè)計(jì)值為：nw

26、=1.20.37190.5(14.59+0.5)6-(4.53.6+4.52.1)+24.8/21.2 = 288.59kn作用于基礎(chǔ)底面的力矩和軸力設(shè)計(jì)值第一組荷載第二組荷載第三組荷載根據(jù)下面兩個(gè)公式，可以計(jì)算得到地基凈反力設(shè)計(jì)值：組合反力第一組m=n=第二組m= n=第三組m=n=312.50223.35325.7454.1621.81-40.73第三組基礎(chǔ)凈反力出現(xiàn)負(fù)值，而基礎(chǔ)和地基的接觸面是不可能產(chǎn)生拉應(yīng)力的，應(yīng)采用下面的方法計(jì)算其邊緣最大壓力令由基礎(chǔ)的尺寸可知，自柱與基礎(chǔ)交接處以及基礎(chǔ)變階處作出的45斜線分別與杯壁和邊緣高度相交，這說(shuō)明從柱邊和變階處產(chǎn)生沖切破壞，不必進(jìn)行驗(yàn)算（3）基

27、礎(chǔ)底板配筋計(jì)算基礎(chǔ)底面配筋采用hpb235一級(jí)鋼，基礎(chǔ)下做100mm厚混凝土墊層，=40mm，沿基礎(chǔ)長(zhǎng)邊方向，柱邊截面1-1和2-2的彎矩可按下式計(jì)算垂直于彎矩作用方向上，1-1和2-2截面的彎矩設(shè)計(jì)值可按下式計(jì)算各個(gè)截面的參量如下：1-1：=0.4，=1.0，2-2：=1.3，=0.55，1-1：=0.4，=1，2-2：=1.3，=1.9，根據(jù)和可以計(jì)算得到各個(gè)截面處的，從而得到內(nèi)力計(jì)算結(jié)果如下表所示合組力內(nèi)第一組312.5054.16226.45265.13211.9676.3485.5529.57第二組223.3521.81156.17186.40150.3554.0957.2019.7

28、7第三組332.570203.22261.43218.0178.1177.6026.82沿長(zhǎng)邊方向的配置的受拉鋼筋截面面積為沿短邊方向的配置的受拉鋼筋截面面積為得到各組內(nèi)力組合下底板的配筋如下表合組力內(nèi)第一組211.9676.3485.5529.57966.78568.93393.62223.50第二組150.3554.0957.2019.77685.80403.10263.19149.44第三組218.0178.1177.6026.82994.41582.05357.03202.72得到長(zhǎng)邊方向的配筋，短邊方向的配筋長(zhǎng)邊方向選擇 ，即短邊方向選擇按照構(gòu)造配筋，選擇，即， 當(dāng)擴(kuò)展基礎(chǔ)的混凝土強(qiáng)

29、度等級(jí)小于柱的混凝土強(qiáng)度等級(jí)時(shí)，尚應(yīng)驗(yàn)算柱下擴(kuò)展基礎(chǔ)頂面的局部受壓承載力： 滿足要求地震作用和結(jié)構(gòu)抗震驗(yàn)算廠房的橫向抗震驗(yàn)算橫向抗震計(jì)算中有以下幾點(diǎn)假定和考慮原則：（1）屋蓋為有限剛性體,屋蓋沿地震作用方向產(chǎn)生水平剪切變形,并考慮屋蓋變形對(duì)廠房排架地震作用的影響。（2）按照平面排架計(jì)算地震作用，假設(shè)廠房每一榀排架為一個(gè)獨(dú)立隔離的計(jì)算單元，其周期和地震作用均按照平面排架進(jìn)行計(jì)算（3）可將平面排架簡(jiǎn)化為質(zhì)量集中在柱頂而底部為固定的單質(zhì)點(diǎn)或多質(zhì)點(diǎn)的平面豎桿體系，按照結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)的基本院里和方法進(jìn)行結(jié)構(gòu)的動(dòng)力分析（4）結(jié)構(gòu)的地震作用效應(yīng)均按彈性階段考慮，可以采用線性疊加原理（5）廠房排架在地震作用下的變

30、形主要是剪切變形，地震作用沿廠房高度按倒三角形分布（6）在求的相應(yīng)的地震作用后，將地震作用視為等效的靜力荷載，按靜力荷載對(duì)廠房排架進(jìn)行結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算分析（7）廠房排架的地震作用效應(yīng)，應(yīng)與其他重力荷載效應(yīng)進(jìn)行計(jì)算組合，求的組合地震作用效應(yīng)（8）按照平面排架計(jì)算所得到的基本周期，應(yīng)考慮縱向以及屋架和柱頂連接節(jié)點(diǎn)的固結(jié)作用對(duì)排架剛度的影響，進(jìn)行周期的縮短修正（9）對(duì)單跨廠房只考慮一臺(tái)吊車(chē)，按對(duì)柱截面受力最不利進(jìn)行組合，軟鉤吊車(chē)的吊重不予考慮，吊車(chē)的水平制動(dòng)力不予考慮，吊車(chē)橋架產(chǎn)生的水平地震作用，由排架左右2柱共同承擔(dān)，各取一半地震作用值，在計(jì)算排架基本周期時(shí)，吊車(chē)橋架重力荷載影響很小，一般不予考慮，但

31、在計(jì)算排架地震作用時(shí)，吊車(chē)橋架的重力荷載應(yīng)予考慮計(jì)入1、建立結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖取一個(gè)柱距的單榀平面排架為計(jì)算單元，質(zhì)量集中在柱頂標(biāo)高處的單質(zhì)點(diǎn)系，用原結(jié)構(gòu)體系的最大動(dòng)能和質(zhì)量集中到柱頂質(zhì)點(diǎn)的折算體系的最大動(dòng)能相等的原則求的等效重力荷載代表值質(zhì)點(diǎn)等效集中系數(shù)表如下：集中到柱頂?shù)母鞑糠纸Y(jié)構(gòu)重力等效集中系數(shù)周期內(nèi)力位于柱頂以上部位的結(jié)構(gòu)及屋面重力荷載（屋蓋、雪、檐墻等）1.01.0單跨廠房柱0.250.5與柱等高的縱墻0.250.5吊車(chē)梁0.50.75吊車(chē)橋架00.5計(jì)算周期時(shí)：計(jì)算地震作用時(shí)：g表示等效集中重力荷載，下標(biāo)符號(hào)分別代表r屋蓋sn雪載c柱子wl外縱墻b吊車(chē)梁cr吊車(chē)橋架計(jì)算地震作用時(shí)，建筑的重力荷載代表值應(yīng)取結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值和各可變荷載組合值之和。各可變荷載的組合值系數(shù)，應(yīng)按下表采用可變荷載種類組合值系數(shù)雪荷載0.5屋面積灰荷載0.5屋面活荷載不計(jì)入起重機(jī)懸吊重物硬鉤吊車(chē)0.3軟鉤吊車(chē)不計(jì)入由此得到各種荷載的等效重力荷載如下表所示：荷載等效重力荷載(0.2+0.48+0.4+1.5)306+(0.7+0.4+0.2+2.13) 60.682+0.25306+45.50 =582.89kn0(15.6+48.88)2=1